Вытяжка металла при прокатке

Рванина — раскрытый разрыв, расположенный поперек или под углом к направлению максимальной вытяжки металла при прокатке или ковке, образовавшийся вследствие пониженной пластичности металла. [c.6]

Деформационная рванина. Дефект в виде раскрытого разрыва, расположенного поперек или под углом к направлению наибольшей вытяжки металла при прокатке или ковке, образовавшийся вследствие пониженной пластичности металла. Рванины на прокате обычно расположены полосами вдоль направления деформации, часто периодически повторяясь [c.99]

Ромбические калибры (рис. 98, б) образуют систему подобных ромбов, в которых полоса большего сечения задается в следующий меньший калибр с кантовкой на 90°. Коэффициент вытяжки металла при прокатке в ромбических калибрах зависит от формы ромба. Чем больше отношение диагоналей (или чем больше угол при вершине ромба), тем большее обжатие можно осуществить в калибрах. Применяют обыч- [c.242]

Вытяжка металла при прокатке — удлинение полосы за пропуск, равное разности длины полосы после и до прокатки ДГ= /1—/о- [c.37]

Волочение 35 Время пропуска 36 Вспомогательное оборудование прокатного стана 36 Выпуск калибра 36 Вытяжка металла при прокатке 37 Выход годного 37 Вязкость 38 [c.407]

Текстура — определенная ориентировка зерен в металле чаще всего — вытяжка зерен по направлению течения металла при прокатке. [c.341]

При большой вытяжке (например, при прокатке с многократными кантовками) зерна становятся настолько вытянутыми, что напоминают по форме волокна, поэтому" такую макроструктуру деформированного металла Называют волокнистой. Волокна в этой структуре представляют собой вытянутые исходные зерна металла. В волокнистой структуре мы не различаем отдельных мелких зерен, а видим только вытянутые границы прежних (исходных) зерен, причем эти границы не везде являются четкими вследствие утраты их сплошности при деформации зерен. При прокатке без кантовок с многократными обжатиями в одном направлении (например, при прокатке листов) макроструктура получается не волокнистой, а полосчатой, полученной в результате расплющивания исходных зерен. [c.39]

У ш и р е ние металла. При вальцовке, так же как и при прокатке, помимо обжатия и вытяжки, наблюдается уширение металла, т. е. течение в направлении, параллельном оси валков. [c.427]

Подобного рода данные экспериментальных исследований обычно даются в виде кривых (фиг. 10), выражающих расход энергии на одну тонну прокатанной продукции, в зависимости от общей вытяжки, т. е. удлинения, или при прокатке листов и ленты в зависимости от уменьшения толщины проката. Согласно этим кривым удельный расход энергии за один проход металла через валки будет выра-4 5 6Х жаться как разница двух ординат и Шх, соответствующих отношению длины прокатываемой полосы до и после прохода к первоначальной (фиг. 11). [c.888]

При изготовлении стальных листов на заводе они получаются путем проката слитка на станах. При прокатке недостаточно нагретые листы могут получать нагартовку (наклеп), т. е. металл упрочняется. При изготовлении из таких листов различных деталей путем холодного гнутья или вытяжки в металле могут появиться трещины. Для снятия наклепа листы подвергаются нормализации, и металл приобретает способность деформироваться без разрушений. [c.37]

Будем исходить из предположения, что связь между знаком деформирующего напряжения и деформации неразрывна, т.е, вытяжка металла, например, при прокатке обусловлена результирующими растягивающими напряжениями Оз. В главе 2 мы указывали, что при анализе процессов пластической деформации и разрушения положительными считаем растягивающие напряжения, т. е. при прокатке аз>0, а1<0. В этом случае условие пластичности может быть записано в виде [c.232]

При сжимающих схемах нагружения зернограничное разрушение выражено в меньшей степени. Однако практически в любых технологических операциях присутствует растяжение. Поэтому микродефекты на границах зерен обнаруживаются при прокатке — из-за эффекта опережения течения внутренних слоев металла по отношению к течению поверхностных слоев, при осадке — из-за возникновения растягивающих напряжений на поверхности в момент образования бочки и т. п. При всестороннем сжатии повреждения могут возникать только в поверхностных слоях изделия из-за неоднородного течения, обусловленного трением об инструмент. При всестороннем растяжении, в частности при гибке труб, листовой штамповке—вытяжке, рыхлость или поры возникают по всей толщине изделия, в которой действуют растягивающие напряжения. [c.112]

Если во всех сечениях зоны деформации напряжение <Т2 (см. рис. 116) равно полусумме двух других напряжений, то уширение металла равно нулю, а схема деформации называется двумерной (плоской). В этих случаях высотная деформация будет равна продольной (вытяжке). При прокатке широких полос Ьо//го>1 уширение настолько мало, что его при расчетах не учитывают. [c.262]

Так же как и при прокатке, относительное обжатие и вытяжка взаимосвязаны отношением Я=1/(1—е). Основным коэффициентом деформации считают относительное обжатие, по которому оценивают эффективность процесса. При волочении проволоки суммарное относительное обжатие за один передел может достигать 90 % и более. Наибольшее частное относительное обжатие, как уже говорилось выше, ограничивается уровнем напряжения растяжения в сечении переднего конца заготовки, к которому приложено усилие волочения. Усилие волочения зависит от большого числа факторов от сопротивления металла деформации, которое в свою очередь зависит от химического состава стали и состояния металла (температура, наклеп). Чем больше степень частного относительного обжатия, тем больше усилие волочения. Усилие волочения возрастает при увеличении коэффициента трения по площади контакта металла и инструмента. Сложное влияние на усилие волочения оказывает форма продольного профиля конусного отверстия, через которое протягивается металл. [c.336]

Обычно в первых проходах вытяжки ограничены углом захвата металла валками, мощностью двигателя и прочностью деталей рабочей клети. В последних проходах, когда температура металла снижается, вытяжки ограничивают из-за повышения давления металла на валки и необходимости получения точных размеров проката. Значения вытяжек, применяемых при прокатке, приведены в табл. 5. [c.125]

Способность листового металла к пластическому формоизменению — гибке, вытяжке и формовочным операциям, главным образом при штамповке деталей сложной формы, значительно зависит и от анизотропии механических свойств металла. Анизотропия металла состоит в том, что при прокатке лист приобретает различные механические свойства в разных направлениях по отношению к направлению прокатки — вдоль, поперек и под углом. Анизотропия является следствием образовавшейся в процессе прокатки текстуры — предпочтительной ориентировки зерен [c.27]

В общем случае, при прокатке металла в калиброванных валках, коэффициент вытяжки определяют отношением поперечного сечения полосы до прохода к поперечному сечению после прохода [c.312]

Скоростные и силовые условия в очаге деформации объясняют наличие при прокатке схемы неравномерного трехосного напряженного состояния сжатия 0 (см. рис. 105). Высотное главное напряжение сжатия oj является максимальным оно создается обжатием металла по высоте (вертикальной составляющей силы Р). Продольное главное напряжение сжатия создается проекциями продольных сил трения Тх1 и Т и и сил выталкивания Р , оно является минимальным. Поперечное главное напряжение создается поперечными подпирающими силами трения при уширении, т. е. перемещении металла вдоль образующей валка оно имеет среднее значение между oj и Сз, т. е. aj > oj > 03. Следовательно, при обжатии металл течет главным образом в продольном направлении (в вытяжку), где действует минимальное напряжение сжатия 03 и частично в поперечном направлении (в уширение), где действует напряжение сжатия > 03, т. е. соответствует схеме де юрмации Di (см. рис. 106, а). [c.318]

При прокатке на этом стане листовой стали толщиной 0,6 мм из подката толщиной 3 мм суммарное обжатие составляет 80%. Обжатие за проход при холодной прокатке на непрерывных станах кварто обычно лимитируется прочностью опорных валков и составляет 20—40% (при этом в первой клети обжатие 25—30%, во второй 30—40%, в третьей 25—35%, в четвертой 20—25%). Скорость прокатки в последней клети достигает 20—21 м/сек. Холодную прокатку листов ведут со смазкой, в качестве которой применяют эмульсию, представляющую собой смесь машинного масла с водой. Эмульсия обеспечивает также охлаждение валков, что способствует постоянству их температуры. Смазка уменьшает коэффициент трения между металлом и валками, что приводит к некоторому снижению удельного давления и увеличению вытяжки. [c.348]

Соотношение между вытяжкой и уширением при прокатке полосы с некоторым постоянным обжатием зависит от соотношения между соответствующими главными напряжениями, действующими на металл в очаге деформации. Основной схемой напряженного состояния металла в прокатываемой полосе является схема трехосного сжатия. В обычных условиях прокатки максимально вертикальное главное напряжение [c.241]

На втором этапе расчета эффективности более полного использования пластичности металла Уралгипромез принял прежнюю технологию волочения, а технологию холодной прокатки взял с учетом лучшего использования пластичности металла. Расчеты показали, что при прокатке труб из малоуглеродистых и низколегированных сталей коэффициенты вытяжки могут быть не 3—5, как это имеет место в настоящее время, а 5—7. Для труб высокоуглеродистых и легированных сталей коэс ициент вытяжки обычно бывает не выше 3, а может быть 4—4,5. Кроме того, расчеты показали, что в ряде случаев после холодной прокатки трубы можно без промежуточной термообработки подвергнуть волочению. [c.186]

Деформации металла при продольной прокатке. При продольной прокатке на гладких валках имеют место три вида деформации обжатие, уширение и вытяжка (рис. 1У.8,а, в). Эти деформации связаны между собой по закону постоянства объема металла при пластической деформации. На рис. IV.8,в показана исходная заготовка с размерами Яц, В , и объемом и прокатанная полоса, имеющая размеры В , и объем [c.166]

Сталь должна обладать равномерной, мелкозернистой структурой с равноосными зернами феррита и мелкодисперсным цементитом, что достигается соответствующей термической обработкой. Крупнозернистая структура, также как и структура с вытянутыми после прокатки зернами феррита, выделения цементита по границам зерен, присутствие зерен перлита, наличие большого количества неметаллических включений, повышенное содержание углерода, серы, фосфора, марганца и меди делают глубокую вытяжку стали невозможной [89]. Крупнозернистая сталь, например, дает трещины уже после двух-трех операций вытяжки, а при наличии неметаллических включений и газовых пузырей в стали разрывы металла возникают уже при первой операции холодной штамповки. [c.105]

В больщинстве случаев условия пригодности стали к глубокой вытяжке обеспечивают также возможность образовывать на ее поверхности сплошное и прочное покрытие. Однако надо иметь в виду, что физико-химические процессы, протекающие при эмалировании, затрагивают лишь поверхностные слои стальной основы изделия, состав и свойства которых могут сильно отличаться от состава и свойств внутренних слоев металла. Изменение состава и свойств поверхностных слоев стали происходит как при прокатке и термообработке листа, так и в процессе изготовления изделия, в особенности, если холодная штамповка осуществляется путем нескольких операций с промежуточным отжигом. При этом неизбежны процессы окисления и обезуглероживания поверхности стали. [c.106]

При прокатке труб на непрерывных станах на длинной оправке и без оправки непрерывность процесса требует согласования выбранных величин коэффициентов вытяжки и окружных скоростей валков по клетям. Основным условием, определяющим работу непрерывных станов, является закон постоянства секундных объемов металла, проходящих через каждую клеть [c.69]

Прокатка труб на станах холодной прокатки производится при комнатной температуре с охлаждением зоны очага деформации эмульсией. Для прокатки стали некоторых марок применяют принципиально отличный способ — теплую прокатку. Сущность этого способа заключается в нагреве деформируемого участка трубы перед калибрами. Нагрев осуществляется индукционным способом до 350—400° С. Применение местного нагрева трубы позволяет значительно снизить усилия, необходимые для деформации металла, благодаря чему снижаются нагрузки на стан, особенно при прокатке труб из легированных сталей, и появляется возможность повышать величины подачи, что ведет к резкому повышению производительности. Производительность стана возрастает примерно в 1,5 раза. Коэффициент вытяжки металла за каждый проход увеличивается в 2—3 раза (длина прокатываемых труб может достигать 60. и), что позволяет сократить количество проходов и связанных с ними вспомогательных технологических операций термической обработки, травления и др. [c.243]

Примерные значения коэффициента вытяжки, допустимые при холодной прокатке различных металлов и сплавов, приведены в табл. 36. [c.193]

При прокатке сплошных тел в качестве меры деформации широко пользуются величиной обжатия. При редуцировании полых тел вследствие смятия эта характеристика неприемлема, так как значительная часть обжатия относится не к вытяжке металла, а к сплющиванию контура трубы. [c.79]

Определив коэффициент вытяжки при прошивке заготовки, далее определяют контактную поверхность, полное давление металла на валки и момент прокатки по формулам, данным в главе И (раздел 2). Если полное давление или момент прокатки превосходят допустимое, то необходимо уменьшить деформацию металла при прошивке. [c.190]

НИИ полосы не выдерживаются допуски по размерам, то при глубокой вытяжке возникают изгиб, трещины и искривление штамповки [2]. Выдержать заданную толщину листа без каких-нибудь отклонений практически невозможно, так как при прокатке полосы меняются многие параметры, например температура металла, коэффициент трения и профиль валков [7]. [c.29]

Качество поверхности слитка и заготовки зависит от расстояния пузырей от поверхности слитка, т. е. от толщины внешнего чистого слоя металла, без пузырей. Пузыри должны располагаться как можно дальше от поверхности слитка, в противном случае возникает опасность их окисления при нагреве металла до температуры прокатки. Пузыри с окисленной поверхностью при прокатке не свариваются и образуют поверхностные дефекты на заготовке или остаются в материале в виде вытянутых внутренних трещин и тем самым не допускают глубокую вытяжку полосы [17]. Поверхностные пузыри в верхней части слитка должны быть расположены не менее чем на 25 мм под поверхностью слитка, а в нижней части слитка не менее чем на 12—15 мм [17]. Сварка пузырей обеспечивается высокой температурой, большими степенями обжатий при прокатке и чистотой поверхности пузырей без большого количества включений [1, 17]. Пузыри в слитках кипящих сталей, как правило, не имеют включений, так как включения продуктов раскисления и керамических материалов ковша и литниковой системы, образующихся в стали током газов, преимущественно сносятся к верхней части слитка. [c.38]

Рассмотренный способ двухфазного отжига с выдержкой в области температур отпуска непригоден к сталям для глубокой вытяжки, которые содержат большее количество примесей и имеют неблагоприятную структуру после горячей прокатки. В этом случае можно заметно улучшить вытяжные свойства металла другим способом, например увеличением суммарной степени обжатия при холодной прокатке [10, 74]. На рис. 28 показано, как изменяется твердость отожженного материала с изменением скорости нагрева при различных температурах отжига и времени выдержки металла при температуре отжига. Из рис. 28 следует, что для достижения минимальной твердости отожженной стали скорость нагрева должна быть тем меньше, чем короче время выдержки при температуре отжига. При более быстром нагреве для сниже-. [c.103]

Влияние различных факторов на коэффициент трения при прокатке. Трение при обработке давлением имеет целый ряд особенностей по сравнению с обычным трением в механизмах (машинное трение). При обработке давлением удельные давления достигают величины порядка 10—50 кг мм при горячей обработке и 50—250 кг мм при холодной обработке. Высокая температура деформируемого металла при горячей обработке вызывает образование окислов (окалины) на его поверхности трущиеся поверхности постоянно обновляются не только благодаря износу (как при машинном трении), но и в силу того, что по мере утонения и вытяжки металла отношение поверхности к объему растет, причем внутренние массы металла приближаются к поверхности и выходят на нее все это влияет на величину коэффициента трения. Характер трения при обработке металлов давлением может быть различным сухим, когда деформируемый металл непосредственно соприкасается с инструментом, или жидкостным, когда вместо непосредственного взаимного смещения двух шероховатых поверхностей имеется скольжение слоев смазки друг по другу с преодолением внутреннего трения. [c.192]

Поскольку при прокатке в последних ручьях температура заготовки значительно снижается, нельзя допускать больших перемещений металла в этих ручьях, поэтому нужно подходить особенно осторожно к выбору коэффициента вытяжки в последних калибрах. [c.263]

Соотношение между вытяжкой и уширением при прокатке полосы с некоторым постоянным обжатием зависит от соотношения между соответствующими главными напряжениями, действующими на металл в очаге деформации. [c.196]

При прокатке обычных двутавров эффективно регулирование деформации элементов балки - полок и стенок, благодаря смещению вертикальных валков относительно горизонтальных вдоль оси металла по ходу прокатки. Эго позволяет в широком диапазоне увеличивать уширение полок (до 15 % за пропуск) и дает возможность выравнивать коэффициенты вытяжки элементов профиля, а также оказывать влияние на изменение формы концов раската, в результате чего появляется возможность изменять условия захвата в калибре. [c.395]

Относительное удлинение не во всех случаях точно отражает пластичность. Так, например, при холодной прокатке меди на 20 % эта величина уменьшается в 3 раза, тогда как способность меди к дальнейшей прокатке понижается незначительно и ее можно деформировать с суммарным обжатием более 95 %. Кроме того, относительное удлинение зависит от размеров образца и от места разрыва по расчетной длине его. Сунгение — очень хорошая характеристика пластичности металла, его способности к деформации при прокатке, ковке, осадке. Однако для оценки тягучести металла — его способности к волочению, вытяжке— более подходящей характеристикой является равномерное относительное удлинение и равномерное относительное сужение. [c.14]

При прокатке труб на непрерывных станах с длинной оправкой применяют круглые с прямыми и скругленными выпусками и овальные калибры. Выбирая ту или иную форму калибра, необходимо учитывать их особенности. Так, при прочих равных условиях применение овальных калибров обеспечивает более интенсивное течение металла в поперечном направлении (ушнрение) по сравнению с круглыми. Объясняется это тем, что овальные калибры производят захват металла гильзы в первую очередь вершиной, а затем выпусками, благодаря чему металл свободно перемещается в направлении выпусков, повышая уширение металла. В круглых же калибрах металл захватывается сначала боковыми частями (выпусками), а затем вершиной, вследствие чего перемещение металла в поперечном направлении затруднено и большая часть его идет в продольном направлении, увеличивая вытяжку. [c.165]

Неравномерная деформация может привести к ряду дефектов прокатки — гофрированию, периодическим надрывам и т. п. Однако, как известно, дефекты прокатки являются исключением и обычно прокатываемый металл при правильной настройке стана и соблюдении технологических инструкций не имеет ни нарушений сплошности, ни поверхностных дефектов, ни искажений контуров, вызванных неравномерной деформацией. При неравномерной деформации ПОЛОСЫ по ширине часто наблюдается образование ушей и языка . Уши обычно наблюдаются при большем обжатии (вытяжке) краев полосы, а язык — при большем сбжатии средней части полосы. Образование ушей часто сопровождается гофрированием краев полосы, образование же языка — волнистостью средней части полосы. [c.207]

Рассмотрим подробнее схему деформирования металла при наиболее распространенной продольной прокатке. При всех схемах прокатки металл подвергается деформации только на некотором участке, который по мере вращения валков и движения заготовки вперед как бы перемещается по прокатываемому металлу. В процессе прокатки уменьшается толщина заготовки при одповременном увеличении ее длины и ширины. Площадь поперечного сечения заготовки в результате прокатки всегда уменьшается. Отношение полученной длины I к первоначальной / (равное отношению первоначальной площади поперечного сечения к полу-чепной F) называется вытяжкой [c.95]

При холодной прокатке, волочении, вытяжке металл наклепывается, делается жестким, пластичность его сильно уменьшается,, и если продолжать металл прокатывать, волочить или вытягивать,, в нем будут образовываться трещины. Для того чтобы металл можно было подвергать дальнейшей пластической деформации, необходимо восстановить его пластичность. Для этого его нужно от- Кечь. Температура рекристаллизационного отжига должна быть непременно выше температуры рекристаллизации. При температуре ниже температуры рекристаллизации от.жига не получится, металл, не изменит своих свойств, сколько бы времени его ни выдерживали при таких температурах. Обычно рекристаллизационный отжиг проводят при те.мпературах, значительно превышающих температуру рекристаллизации железо, например, подвергают рекристал-лизациоиному отжигу при температуре 600—650°, медь — при температуре 500—700°. Это делается для того, чтобы ускорить процесс рекристаллизации. Рекристаллизациоииый отжиг можно было бы провести и при температурах, лишь немного превышающих температуру рекристаллизации, но в этих случаях процесс рекристаллизации продолжается долго. С повышением же температуры все процессы протекают быстрее. Нельзя, с другой стороны, очень высоко поднимать температуру отжига металл начнет сильно окисляться. [c.57]

Процесс изготовления листовой стали для глубокой вытяжки включает выплавку из металлического лома и чугуна малоуглеродистой стали с минимальным количеством примесей разливку стали в формы-изложницы полученные слитки подвергают зачистке и вырубке с целью удаления поверхностных пороков прокатку на сутуночную полосу резку сутуночной полосы на заданные размеры (карточки) травление заготовок для удаления окалины горячую пракапку листа травление листового подката холодную прокатку с небольшим обжатием для окончательной отделки поверхности листа отжиг обрезку правку сортировку и контроль. При чрезмерном упрочнении металла холодную прокатку осуществляют с промежуточными отжигами. Качество поверхности холоднокатаного листа значительно лучше горячекатаного, поверхность которого всегда имеет неровности типа рябизны от окалины. [c.20]

Неметаллические включения (сульфиды, оксиды, шлаки), присутствующие в металле, и ликвационные участки, неоднородные по- составу и структуре, в процессе обработки давлением (прокатки, ковки) вытягиваются вдоль направления деформации (вытяжки) металла, образуя характерную продольную волокнистость (первичная полосчатость). В доэвтектоидной стали, кроме того, в процессе вторичной кристаллизации избыточная фаза (феррит) имеет тенденцию кристаллизоваться вокруг вытянутых неметаллических включений, образуя так называемую вто-ричную полосчатость. Некоторые механические свойства, особенно- ударная вязкость, различны в зависимости от направления волокон металла (полосчатости). Ударная вязкость выше в образцах, вырезанных вдоль направления волокон, и меньше в образцах, вырезанных поперек направления волокон. При изготовлений деталей резанием воло-кна металла могут быть перерезаны, вследствие чего ударная вязкость в такой детали оказывается различной в зависимости от направления волокон. В деталях ответственного назначения, особенно работающих в условиях ударных нагрузок (например, коленчатые валы, многие типы шестерен, молотовые штампы и т. д.), необходимо, чтобы волокна не перерезались, а следовали параллельно контуру изделий. Это достигается правильным выбором способов ковки и штамповки. [c.45]

Энциклопедия по машиностроению XXL

Оборудование, материаловедение, механика и ...