Снижение деформаций и напряжений

Снижение деформаций и напряжений [c.299]

Проведенные исследования показали, что при штамповке с неполным боковым давлением до момента соприкосновения деформируемого металла со стенкой инструмента латунь Л-59 допускает степень деформации до 35%. После соприкосновения металла со стенками инструмента степень деформации практически может быть не ограничена. Повышение пластичности сплава в этом случае достигается значительным снижением деформации и напряжения растяжений во второй период штамповки вследствие действия бо- [c.229]

Выражения (73) и (75) можно рассматривать как общие для всех ремней, но при прессовой вулканизации % = I. Коэффициент % учитывает снижение деформаций и напряжений при изгибе на шкиве за счет вулканизации в круговой форме. Это снижение достигает весьма существенной величины, но оно сопровождается повышением деформаций растяжения в нижних волокнах на прямолинейных ветвях. [c.85]

При проектировании сварных заготовок необходимо предусматривать конструктивные и технологические мероприятия по устранению или уменьшению сварочных деформаций и напряжений. Внешние сварочные деформации приводят к снижению точности размеров заготовок и требуют назначения больших припусков на механическую обработку. [c.250]

Благодаря весьма высокой интенсивности и сосредоточенности такого источника нагрева, как электронный луч, достигается исключительно узкое и глубокое проплавление металла в вакууме с весьма незначительной по протяженности околошовной зоной, что обеспечивает существенное снижение деформаций и сварочных напряжений. Кратковременность пребывания сварочной ванны в расплавленном состоянии, малый ее объем и незначительные размеры зоны сплавления способствуют также уменьшению влияния диффузионных процессов на пористость металла шва. [c.401]

Таким образом, в условиях данного исследования установлено, что при коррозионной усталости на высоких уровнях деформаций и напряжений хемомеханический эффект вызывает инверсию в коррозионном действии среды, среда не уменьшает, а увеличивает долговечность металла. Снижение уровня деформаций и напряжений ослабляет развитие указанных эффектов и приводит к обычным механизмам коррозионной усталости с соответствующим уменьшением долговечности металла в коррозионной среде. [c.249]

Если с помощью уравнений (16) и (17) рассчитать величины Оа, то можно обнаружить, что при любых значениях Уд (за исключением случая исчезающе тонких оксидных пленок) получаются значения порядка единиц и десятков мегапаскаль, а в отдельных случаях — до тысяч мегапаскалей. Столь высокие напряжения должны были бы неизбежно вызывать разрушение подложек и оказывать существенное влияние на поверхностное растрескивание, однако в действительности разрущения массивных образцов под действием рассматриваемых напряжений не наблюдается. Факт получения аномально высоких значений при использовании стандартных уравнений для напряжений роста с определенностью свидетельствует о том, что сами эти уравнения недостаточно хорошо описывают реальные системы. При высоких температурах может происходить аккомодация деформаций, связанных с ростом оксида, путем локализованного пластического течения в сплаве или даже в самом оксиде, что приведет к снижению напряжений в обеих фазах до уровня напряжений пластического течения при данной температуре. Одна из основных причин неадекватности уравнений, описывающих напряжения роста, состоит в том, что в них неявно предполагается когерентность межфазной границы между окислом и металлической подложкой. Это означает, что имеет место либо эпитаксия, либо, по крайней мере, когерентное согласование кристаллических решеток фаз, расположенных по обе стороны границы, причем различия атомных объемов должны быть скомпенсированы за счет согласующихся деформаций и напряжений. Хотя определенная степень когерентного согласования на самых ранних стадиях окисления вполне возможна, все же толстые пленки окалины, кристаллическая структура и химический состав которых так сильно отличается от структуры и состава металлов, скорее всего будут отделяться от подложек некогерентной межфазной границей. В этом случае расчеты оа нельзя проводить с помощью уравнений (16) и (17). В действительности аккомодация даже очень существенных различий атомных объемов должна осуществляться в основном в некогерентной границе, в результате чего напряжения роста как в оксиде, так и в подложке будут невелики. [c.30]

Снижение деформаций и остаточных напряжений в сварных заготовках деталей машин может быть достигнуто путем [c.533]

Для повышения технологической прочности в процессе кристаллизации можно рекомендовать любые меры технологического (применение оптимальных сварочных материалов, режимов и условий сварки) и конструктивного характера, направленные на снижение величины деформаций и напряжений в процессе сварки или замедление их роста. Повлиять на скорость роста напряжений можно в результате местного или общего [c.504]

Снижение прочности и пластичности меди в диапазоне 400. .. 600 °С (рис. 12.3, а) в сочетании с высоким уровнем сварочных деформаций и напряжений может привести к образованию трещин. [c.456]

Высокая теплопроводность меди, почти в щесть раз больше, чем у стали, требует более концентрированного нагрева. При этом значительная величина теплового коэффициента расширения меди приводит к существенным тепловым деформациям и напряжениям. Поэтому при сварке меди часто возникает необходимость в предварительном и сопутствующем подогреве основного металла, а также в снижении его деформации. [c.369]

Как видно из рис. 5.5, для стали ТС при мягком нагружении происходит непрерывное увеличение истинных деформаций и напряжения в цикле. Причем при одинаковых уровнях пластической деформации в цикле наблюдается снижение напряжения. Однако максимальные напряжения в цикле вследствие роста истинных [c.170]

Таким образом, при осесимметричной форме потери устойчивости снижения критических напряжений за счет влияния изгиба в докритическом состоянии не наблюдается. Изгиб оказывает существенное влияние на несущую способность оболочки. За счет развития пластических деформаций оболочка может разрушиться по осесимметричной форме при средних напряжениях, меньших (1.5). Что касается неосесимметричной формы потери устойчивости, то соответствующие ей критические напряжения могут быть снижены, по сравнению с классическим, как за счет развития пластических деформаций у краев, так и за счет деформаций и напряжений краевого эффекта в упругой зоне. Возникает более сложная задача о ветвлении моментных форм равновесия. Эта задача будет рассмотрена ниже. [c.111]

Измеренные лабораторным путем функции т = т (р), к = к (р), р2 = Р2 (Р) дополняют уравнение (21.4) при условии, что в лаборатории моделировались пластовые условия деформирования образца. В рассматриваемом случае деформации должны происходить из-за снижения порового давления при неизменных обжимающих образец нагрузках (см. 19) это условие вызвано принятой здесь локальной формулировкой гипотезы о постоянстве горного давления, а также не требующей анализа нелинейных связей деформаций и напряжений (а также деформаций и пористости) элементарного вывода. [c.195]

Мероприятия, уменьшающие сварочные деформации и напряжения, с учетом приведенных закономерностей их образования могут быть направлены на снижение остаточного укорочения и устранение несимметричности его распределения а также [c.381]

Для снижения массы машины необходимо проведение комплекса мероприятий выбрать рациональную принципиальную схему машины (в зависимости от схемы существенно меняются габариты машины) рационально выбрать материалы и оптимальную технологию изготовления деталей путем экспериментального исследования деформаций и напряжений в деталях машины максимально приблизить расчетные условия работы к реальным, так как фактические нагрузки, действующие на отдельные детали машин, не всегда стабильны и могут значительно отличаться от теоретических из-за случайных причин. Поэтому приходится либо завышать размеры деталей и их массы, либо устанавливать предохранители от перегрузки. Это позволяет снизить расчетные нагрузки и уменьшить массу машины. [c.221]

В настоящее время не существует. надежных способов устранения или снижения остаточных деформаций и напряжений, возникающих в тонколистовых конструкциях при выполнении круговых стыковых швов. Обычная прокатка неприемлема ввиду больших перемещений, имеющих место в изделии, а также [c.92]

Осевые деформации и напряжения в вершине надреза распределяются равномерно по толщине стержня (т. е. вдоль прямых х = О, у = а, фиг. 1) вплоть до участков, примыкающих к торцам, где происходит резкое и значительное снижение указанных величин. Увеличение радиуса надреза по толщине стержня изменяется слабо. [c.250]

При современном состоянии развития науки о сварке и сварочной техники стало возможным определять расчетным путем оптимальные режимы сварки, свойства металла сварных соединений, величину сварочных деформаций и напряжений, а также режимы технологических способов по предупреждению либо снятию (или снижению) последних в изготовляемых конструкциях. В связи с этим в практику проектирования технологических процессов сварочной техники за последние годы начали внедряться научно обоснованные инженерные расчеты [4], [5] и [8]. Особенно широкое применение получили расчетные методы определения оптимальных режимов сварки, т. е. обеспечивающих получение сварных соединений высокого качества. [c.42]

Местная силовая обработка сварных швов и околошовной зоны. Снижение сварочных деформаций и напряжений в сварных соединениях достигается ковкой (ударной силой), обкаткой (статической силой), вибрационным давлением (пульсирующей силой) и другими силовыми воздействиями. Все виды силовой обработки металла и околошовной зоны создают местную пластическую деформацию удлинения, обратную деформации укорочения от сварки. В результате этого сварное изделие приобретает первоначальную форму и размеры. [c.83]

Резко уменьшает величину напряжений и деформаций так называемая обратноступенчатая сварка, когда шов сваривают участками таким образом, чтобы к началу сварки последующего участка температура предьщущего была не выше заданного значения, например при сварке сталей — не выше 200...300°С. При однослойной сварке это условие обеспечивается, если длина ступени равна участку, сваренному одним электродом (при сечении шва, равном 1. ..2 сечения стержня электрода). Уменьшение деформаций и напряжений при обратноступенчатой сварке связано с тем, что ее выполняют по расширенному зазору. При охлаждении одновременно с уменьшением ширины шва уменьшается и расширенный зазор, что способствует снижению реактивных напряжений и деформаций. [c.78]

К моменту полного выравнивания температурного поля внутренняя деформация растяжения достигает 1,65%, а остаточное растягивающее напряжение, уравновешивающее упругую составляющую деформации, около 24 кг мм . В сталях марок 3 и 20 превращение перлита и феррита в аустенит при нагреве, протекающее с уменьшением объема, приводит к снижению сжимающих деформаций и напряжений, а обратное превра- [c.45]

Традиционно считают основными два метода расчета сварных х>единений на статическую прочность и на прочность при переменных нагрузках. Применение их регламентировано различными нормативными документами, которые обязательны д ля типового проектирования. В качестве одного из основных требований при разработке нормативных документов до последнего времени было обеспечение простоты расчета. В некоторых случаях это достигалось ценой снижения экономичности и долговечности сварных конструкций. Работы последнего периода в основном направлены на устранение указанных двух недостатков. Во-первых, вводится учет различной прочности отдельных участков соединения в зависимости от направления силы в них. Это в ряде случаев позволяет проектировать конструкции более экономичными в отношении объема наплавляемого металла. Во-вторых, ведутся работы и достигнуты успехи в создании численных методов расчета, позволяющих учесть концентрацию деформаций и напряжений в сварных соединениях, что открывает возможность применения более прочных, но менее пластичных присадочных металлов. Одновременно это позволяет проводить обоснованные расчеты на статическую прочность в условиях понижения пластичности материала при применении высокопрочных металлов и в условиях низких температур. [c.495]

Повреждение, обусловленное интенсивным порообразованием по границам зерен в материале, может приводить к значительному его разрыхлению. В этом случае проведение независимого (несвязного) анализа НДС и развития повреждений в материале дает значительные погрешности. Например, отсутствие учета разрыхления в определенных случаях приводит к существенному занижению скорости деформации ползучести и к снижению скорости накопления собственно кавитационных повреждений. В настоящее время связный анализ НДС и повреждаемости базируется в основном на феноменологических подходах, когда в реологические уравнения среды вводится параметр D, а в качестве разрушения принимается условие D = 1 [47, 50, 95, 194, 258, 259]. Дать физическую интерпретацию параметру D достаточно трудно, так как его чувствительность к факторам, определяющим развитие межзеренного повреждения, априорно предопределена той или иной феноменологической схемой. Так, во многих моделях предполагается, что D зависит только от второго инварианта тензора напряжений и деформаций и тем самым исключаются ситуации, когда повреждаемость и, как следствие, кинетика деформаций (при наличии связного анализа НДС и повреждения) являются функциями жесткости напряженного состояния. [c.168]

Благоприятно действует на снижение деформаций и напряжений введение в сварочную ванну дополнительно холодной присадки . Сущность этогоспособазаключается в том, что после достижения ванной достаточного теплового баланса, создаваемого при расплавлении электродной проволоки на высоких режимах сварки, в ванну вводится дополнительно электродная проволока, которая при расплавлении забирает на себя часть излишнего тепла и тем самым уменьшает зону термического влияния сварного соединения. Такой способ применяется при полуавтоматической электрошлаковой сварке арматуры в медных формах, при полуавтоматической сварке в среде углекислого газа. К этому способу можно отнести также электрошлаковую сварку плавящимся мундштуком. Сварка при низких температурах ведется с подогревом металла до 100—250° С. [c.170]

Для металлов с пониженной свариваемостью характерно образование горячих или холодных трещин в шве и з. т. в. (рис. 5.48). Причины возникновения трещин снижение прочности и пластичности как в процессе формирования сварного соединения, так и в по-слесварочный период вследствие особенностей агрегатного состояния, полиморфных превращений и насыщения газами развитие сварочных деформаций и напряжений, вызывающих разрушение металла, если они превышают его пластичность и прочность. [c.229]

Рассмотрим случай, когда контролирующим параметром циклического нагружения является заданная деформация S (жесткое нагружение). Характерное поцикловое изменение деформаций и напряжений в образце в условиях коррозионного воздействия рабочих сред показано на рис. 6.5. Характер изменения напряжений зависит от циклических характеристик стали (рис. 6.5, в и г). Для циклических упрочняющихся сталей отмечается поцикловой рост напряжений (до определенной наработки), а для циклически разу-прочняющихся - их снижение (см. рис. 6.5, д). В конструктивных элементах из циклически стабилизирующихся сталей напряжения от цикла к циклу должны оставаться неизменными, несмотря на коррозионное растворение металла. [c.389]

Предположение (7.7) существенно зашжает местные деформации, что идет не в запас прочности и не рекомедуется к использованию при расчетах прочности ответственных конструкций. Решение (7.8) дает более высокие величины местных деформаций и напряжений, чем уравнение (7.9). Последнее, в свою очередь, завышает результаты по мере увеличения а , уровня номинальных напряжений, снижения показателя упрочнения материала в неупругой области. Это позволило рекомендовать урав- [c.218]

Наиболее опасным проявлением пониженной свариваемости является образование горячих и холодных трещин в шве и 3. т. в. (рис. 5.48). Причины возникновения трещин - снижение пластичности и прочности как в процессе кристаллизации шва (горячие трещины), так и в послесвароч-ный период вследствие полиморфных превращений и насыщения газами (холодные трещины) и развитие сварочных деформаций и напряжений. [c.274]

Снижение внутренних деформаций и напряжений - один из путей предупреждения трещин. Для этого необходимо уменьшить реакцию основного металла на разофеваемые до высоких температур шов и 3. т. в. Следует уменьшить геометрическую жесткость свариваемых заготовок, исключить их закрепление при сварке, а также применить предварительный подофев для выравнивания температур по объему заготовки. Сварочные напряжения [c.275]

Сущность его состоит в том, что трубу (деталь) нагружают предварительно рассчитанным внутренним давлением автофретирования Ра, вызывающим пластические деформации внутренних слоев [1]. При сбросе этого давления в пластически деформированной части стенки возникают остаточные напряжения сжатия, величина которых нелинейно зависит от величины Ра. В рабочих условиях эти напряжения суммируются с растягивающими рабочими напряжениями. В этом случае имеет место снижение общего уровня суммарных напряжений, в первую очередь, на внутренней поверхности детали. При этом происходит перераспределение деформаций и напряжений в упругой и пластической областях детали, причем максимальные напряжения перемещаются во внутренние слои стенки, на границу упругой и пластически деформированной областей. [c.126]

Значительное снижение коэффициентов концентрации деформаций и напряжений в елочном замке можно получить за счет увеличения радиусов скруглепия внадины зубьев. [c.103]

При проектировании сварных заготовок и узлов необходимо предусматривать конструктивные и технологические мероприятия по устранению или уменьшению сварочных деформаций и напряжений. Изменения формы и размеров заготовок при сварке, условно называемые сварочными деформациями, приводят к снижению их точности и назначению больших припусков на механическую обработку. В процессе механической обработки сварных заготовок с высокими остаточными сварочными 1шпряжениями также возможны дополнительные деформации. Кроме того сварочные [c.379]

Увеличение скорости движения стола приводит к увеличению съема металла с поверхности образца в единицу времени (скорости съема). Напряженность процесса во астает за счет увеличения количества выделяющегося тепла. Одновременно уменьшается время контакта шлифовального круга с поверхностью детали, уменьшается количество тепла, переходящего в ПС детали, что приводит к снижению термопластических деформаций и напряжений растяжения. [c.179]

С целью уменьшения сварочных деформаций и напряжений при сборке применяют ряд мер. Эффективной мерой снижения остаточных деформаций является жесткое закрепление свариваемых деталей в специальных приспособлениях — кондукторах. Часто применяют дополнительную деформацию заготовок, которая должна бы1ь противоположной ожидаемой сварочной деформации. Метод предварительного изгиба свариваемых деталей используют для борьбы с угловыми деформациями при сварке стыковых и нахлесточных соединений. При сварке листов небольшой ширины с -образной разделкой кромок их располагают с предварительным выгибом в сторону, обратную ожидаемой деформации. Листы большой ширины можно укладывать с предварительным изгибом свариваемых кромок. С целью устранения деформаций при сварке тавровых и двутавровых балок применяют приспособления, которые изгибают балку в сторону, обратную ожидаемой дефор аичи. Эффективной мерой предотвращения выпучивания стойки в двутавровых балках, вызванной сврркой поясных швов, является сборка с предварительным натяжением стенки. Для натяжения стенки используют сборочные стенды с домкратными устройствами. [c.338]

Рассмотрим результаты экспериментов, характеризующие влияние скорости деформирования на критические параметры, контролирующие предельное состояние материала, и сопоставим их с механизмами накопления повреждений и разрушения. Основная закономерность, которая наблюдается при различных схемах деформирования в условиях, когда скоростные параметры нагружения влияют на характеристики разрушения, состоит в уменьшении критических значений этих характеристик при снижении эффективной скорости деформирования. Так, при испытании на ползучесть в определенном температурном интервале снижение скорости установившейся ползучести, вызванное уменьшением приложенных напряжений, может приводить к уменьшению деформации ef, соответствующей разрушению образца. В качествее примера на рис. 3.1, а приведены результаты опытов на ползучесть для ферритной стали, содержащей 0,5% Сг, 0,25% Мо, 0,25% V, при 7 = 550°С и напряжении а =150- 350 МПа [342]. При скорости установившейся ползучести порядка 10 3 с деформация до разрушения образца составляет всего несколько процентов. [c.151]

Упругие деформации деталей существенно влияют на распределение нагрузки, велитану и распределение напряжений в теле детали. Необходимо отчетливо представлять направление упругих деформаций и целесообразно их использовать для выравнивания нагрузок и снижения напряжений., [c.585]

Энциклопедия по машиностроению XXL

Оборудование, материаловедение, механика и ...