см магистральные

Отпуск тормоза происходит после того, как давление в магистрали станет выше, чем в запасном резервуаре и камере ЗЛ, примерно на 0,1 кгс/см . Магистральный поршень с золотниками переходит в такое же положение, как при зарядке. [c.148]

Служебное торможение (см. рис. 5.5). При снижении давления в тормозной магистрали в темпе служебного торможения на 1,2—1,4 кгс/см магистральный поршень перемещается вправо вместе с отсекающим золотником на величину свободного хода 7 мм, не перемещая главный золотник. При этом магистраль разобщается с камерой ЗК, так как магистральный поршень перекрывает отверстия 15. Одновременно через каналы 19, 17, 16, [c.81]

При снижении давления в магистрали на меньшую величину, чем при полном служебном торможении, но не менее чем на 0,3 кгс/см , магистральный поршень с золотниками переместится так же, как и при полном торможении. Воздух будет перетекать к реле давления до тех пор, пока давление в ЗК, а следовательно, и в запасном резервуаре не станет ниже давления в магистрали примерно на 0,1 кгс/см . После этого поршень сдвинется обратно влево на величину холостого хода 7 мм, не перемещая главный зо- [c.81]

Ири экстренном торможении магистраль разряжается темпом более 0,8 кгс/см . Магистральный поршень воздухораспределителей № 270-002, находящийся в головной части поезда, перемещается в положение экстренного торможения и его золотниковая камера сообщается с полостью срывного поршня, откуда истечение сжатого воздуха в атмосферу происходит замедленно через отверстие диаметром 0,75 мм. [c.170]

Для повышения надежности работы шахтного пневмопривода предусматриваются резервные компрессоры и магистральные воздухопроводы (см. рис. 15.1). Так, на поверхности шахты и в стволе обычно бывает две ветви воздухопровода, одну из которых в случае повреждения можно отключить для ремонта, не останавливая работу участков шахты (например, отключить левую ветвь задвижками 10 и 12 или правую ветвь задвижками 11 и 13). [c.253]

Зависимость между расходом воды в системе магистральных трубопроводов и потерями напора при движении выражается известными формулами (см. гл. 4). [c.197]

Выбираем линию трубопроводов, которую следует рассматривать как магистральную. В качестве магистрали намечаем линию наиболее нагруженную расходами, наиболее длинную, характеризуемую наибольшими отметками V поверхности земли. Если магистраль будет намечена неудачно, то в конце расчета получим некоторую неувязку (см. ниже), причем расчет придется выполнять заново, задавшись новым направлением магистрали. [c.237]

Положим, что мы имеем магистраль, выполненную из труб определенного диаметра. Представим теперь, что этот диаметр постепенно уменьшается. При этом получаем следующее скорости в магистральных трубах возрастают потери напора в этих трубах растут высота водонапорной башни Яб увеличивается увеличивается также и высота Н подъема воды насосами, а следовательно, растет и мощность N насосов, зависящая от QHq, где Но = = Н + h + + h (см. рис. 5-18). [c.238]

На любых водоуказательных приборах определяются отметки низшего и высшего уровня воды в барабане, а для повышения надежности осуществляют световую и звуковую сигнализацию крайних положений воды. Для котлоагрегатов с давлением выше 3,9 МПа (39 кгс/см ) для предупреждения заброса воды в паропровод при переполнении водой барабана устанавливают устройства, позволяющие машинисту (кочегару) за минимальное время со своего рабочего места осуществить сброс воды до низшего уровня. Для водогрейных котлов с барабанами устанавливают пробный кран в самой высокой точке верхнего барабана, а при его отсутствии на участке выхода воды в магистральный трубопровод до устройства, отключающего котел. [c.210]

В качестве газообразного топлива используют различные газы (см. гл. 15). Природный газ подается в котельные из городских газовых сетей или отводов от магистральных газопроводов. Природный газ в топках сжигается без предварительной подготовки, так как перед транспортировкой по магистральным трубопроводам его очищают от воды, конденсата, сероводорода, механических и других примесей. В топку газ и воздух, необходимые для сжигания газа, подаются через газовые горелки. [c.122]

Обратимся теперь к излому по вскрытой тре-шине, которая явилась продолжением развившейся трещины от указанного выше очага, расположенного вблизи кромки лопатки (см. рис. 11.6). Ее продолжение под основным изломом связано с формированием излома с теми же особенностями рельефа, что были указаны выше. Вместе с тем она имеет сильное загрязнение продуктами фреттинга от контактного взаимодействия берегов трещины. Это связано с ее остановкой на том этапе развития разрушения, когда произошло слияние двух исследуемых трещин. Слияние второй трещины с магистральной происходило в результате образования ее поверхности не от одного, а от нескольких очагов (см. рис. 11.7). Каждый очаг имел самостоятельное распространение, и их слияние обусловило появление второй макротрещины. Каскад растрескиваний, которые были выявлены по границе излома, соответствует каскаду очагов зарождения усталостных трещин вдоль впадины зуба крепления лопатки к диску. Они указывают на такой же характер зарождения полуэллиптических поверхностных трещин, как и в слз ае образования очага у кромки лопатки. Сформированный рельеф излома в указанных очагах свидетельствует о низкой скорости роста трещины в припороговой области усталостного разрушения данного материала. [c.585]

Магистральные трещины, развившиеся в обе стороны от несплошности, развивались в двух направлениях (см. рис. 13.30). Одно направление было связано с действием рабочих нагрузок, возникающих при передаче крутящего момента от главного редуктора к рулевому винту. Второе на- [c.706]

Наиболее крупная магистральная трещина образовалась в результате слияния двух параллельных усталостных трещин, которые возникли у основания укороченных шлиц (см. рис. 13.31). При слиянии первоначальных трещин произошло отделение части шлица, а образовавшийся концентратор послужил очагом распространения магистральной трещины, которая и была выявлена в эксплуатации. Аналогичные случаи образования магистральной трещины имели место и ранее. В одном случае, распространение трещин произошло до критического размера, что привело к разрушению вала в полете и отделению винта, который в последующем не был найден. [c.708]

Трещины, развивавшиеся от кромок отверстия, имели уголковую форму (см. рис. 14.1). По мере развития магистральной трещины в сторону стенки стрингера происходило многократное изменение ее формы. Трегцина последовательно была уголковой, затем — сквозной, вслед за этим при входе в стенку стрингера — поверхностной, да- [c.731]

Об электрификации магистральных железных дорог см. главу Железнодорожный транспорт в разделе Транспортная техника . [c.130]

При наличии дополнительных ограничительных факторов реально достижимая динамика добычи может отличаться от оптимальной. Среди таких факторов наиболее значимыми представляются ограничения на использование в рассматриваемом регионе лимитированных народнохозяйственных ресурсов, прежде всего капиталовложений, и требования, предъявляемые с точки зрения систем магистрального транспорта газа. Две другие альтернативные траектории добычи газа (см. табл. 7.3) учитывают как раз эти ограничения. [c.147]

Планирование развития системы магистральных нефтепроводов с учетом надежности. По данным расчетов показателей использования мощности (см. табл. 8.3) и с учетом норм простоя нефтепроводов, определяющих резервы времени для технического обслуживания и капитального ремонта, а также простоев, эквивалентных снижению пропускной способности из-за ухудшения гидравлического состояния линейной части, вычислены значения временных нормативов располагаемой мощности (табл. 8.6), применявшиеся при расчете планов развития системы. [c.192]

Допустимый срок эксплуатации элементов энергооборудования, например трубопроводов, определяет степень поврежден-ности. Процесс зарождения и накопления повреждений начинается с ранних стадий ползучести. Однако на затухающей стадии появляются только единичные дефекты, которые не представляют опасности для эксплуатации. Заметное усиление процесса зарождения и развития повреждений происходит на ускоренной стадии ползучести, при этом закономерности роста повреждений определяются индивидуальными особенностями материала в одних случаях происходит постепенное накопление дефектов (см., например, рис. 3.22, кривая 2), в других заметные очаги повреждений появляются при исчерпании ресурса на 80—90% и с очень интенсивным развитием повреждений вплоть до образования магистральных трещин (рис. 3.22, кривая 7), в этом случае любыми методами трудно установить предельно допустимую поврежденность, не представляющую опасность и для дальнейшей эксплуатации. [c.97]

Следует отметить, что у коротких трубопроводов на застроенных территориях с большим числом отводов, как и ожидалось, получается более высокая плотность защитного тока, чем у магистральных трубопроводов большой протяженности (см. раздел П). Причина этого заключается в затрудненности условий прокладки, что приводит к увеличению числа дефектов. При этом низкие значения плотности защитного тока у трубопроводов с полиэтиленовым покрытием очень важны для предотвращения влияния на другие трубопроводы (см. раздел 10), [c.159]

Требуемый защитный ток обычно получается более высоким, чем для протяженных магистральных трубопроводов при проектировании систем катодной защиты величину его необходимо определять во время пробного пуска СКЗ. При пуске в эксплуатацию со слишком большим защитным током следует в первую очередь предотвращать возможное влияние катодной защиты на другие объекты (см. раздел [c.260]

Опасность коррозии для трубопроводов на промышленных предприятиях обычно более высока, чем для протяженных магистральных трубопроводов, поскольку промышленные трубопроводы в большинстве случаев образуют коррозионный элемент с железобетонными фундаментами (см. раздел 4.3). Такая опасность коррозии на определенных ограниченных участках промышленных объектов может быть устранена методами локальной катодной защиты. Этот способ аналогичен известному [1] методу защиты горячих (наиболее опасных) мест. Зона защиты при этом не ограничивается, т, е. трубопроводы не нужно электрически отсоединять от других участков трассы или от ответвлений. [c.287]

На газопроводах с давлением до 12 кгс/см , предназначенных для газоснабжения городов, населенных пунктов в сельской местности и промышленных предприятий, но прокладываемых вне их территории, тип изоляции выбирается так же, как на магистральных трубопроводах. На стальных трубопроводах, прокладываемых на территории городов, изоляционные покрытия наносятся в заводских условиях. Изоляция стыков производится теми же материалами, что и изоляция трубопровода, или полимерными липкими лентами. Изоляция мелких фасонных частей трубопровода выполняется на месте установки (отводы, фасонные части трубопроводов и др.). [c.60]

Направление локального фронта разрушения определяют по форме фасеток они, как правило, не равноосные, а вытянуты в направлении развития разрушения (см. рис. 20). Направление разрушения в локальном объеме может не совпадать с магистральным и быть даже противоположным ему. Это объясняется тем, что хрупкое разрушение так же как и другие виды разрушения, проходит скачкообразно, прерывисто, таким образом, что впереди фронта трещины образуются надрывы, которые затем соединяются с острием магистральной трещины это соединение может идти в обратном по отношению к общему фронту направлении. Направление локального разрушения более или менее заметным образом изменяется при переходе из одного зерна в другое при переходе в зерно с другой кристаллографической ориентировкой на изломе возникает ступенька, которую в электронной фрактографии называют наклонной границей (рис. 21,.а) соединение разрушения в разориентированных зернах может пройти по границе зерна (рис. 21, б). При малой раз-ориентировке зерен направление ступенек почти не меняется. [c.42]

Магистральный нефтепровод представляет собой сложное инженерное сооружение. Надежная работа трубопровода зависит от ряда факторов и в значительной степени связана с обеспечением прочности сварных труб большого диаметра (свыше 403 мм), по которым осуществляется транспортировка рабочего продукта с помощью серии насосных перекачивающих станций (НПО), выполняющих перекачку под давлением порядка 50—70 кгс/см . [c.136]

Если после ступени торможения снижением давления в магистрали на 0,5—0,6 кгс/см давление будет повышаться темпом 0,1кгс/см за 17 с и менее, то воздух не будет успевать перетекать в золотниковую камеру через отверстие диаметром 0,3 мм. При образовавшейся разности давлений около 0,1 кгс/см магистральный орган переместится из положения перекрыши на отпуск. Такому темпу при испытании воздухораспределителя на типовом индивидуальном стенде соответствует отверстие диаметром 0,65 мм для питания магистрального резервуара. При меньшем темпе повышения магистрального давления воздухораспределитель № 270-005 действует без смещения магистрального органа в отпускное положение и без сообще1Шя рабочей камеры с золотниковой и магистралью и отпускает очень медленно на горном режиме. [c.173]

Второй возможный механизм развития трещины базируется на следующих представлениях. После объединения микротрещины с макротрещиной идет непрерывное динамическое развитие макротрещины по тем же законам, по которым развивалась и микротрещина отсутствие заметного пластического деформирования у верщины быстро развивающейся трещины (недостаточно времени на реализацию релаксационных процессов в вершине) рост трещины по плоскостям спайности с преодолением различных барьеров типа границ зерен, фрагментов, блоков (см. раздел 2.1). При реализации второго механизма энергия, необходимая для старта трещины, будет отличаться от энергии, идущей на ее рост. Энергия зарождения хрупкого разрушения обусловлена пластическим деформированием, необходимым как для зарождения микротрещин, так и для реализации деформационного упрочнения, обеспечивающего рост напряжений до величины S . Для распространения трещины от одного зерна к другому необходима эффективная энергия не только для образования новых поверхностей, но и для компенсации дополнительной работы разрушения, идущей на образование ступенек и вязких перемычек при распространении трещин скола [121, 327]. Образование ступенек на поверхности скола, как известно, связано с различной ориентацией зерен. При переходе трещины скола через границу зерна в новом зерне из-за различий в ориентации происходит разделение трещины на ряд отдельных трещин, которые распространяются параллельно по кристаллографическим плоскостям спайности и прп объединении образуют ступеньки скола. При распространении макротрещины через отдельные неблагоприятно расположенные зерна, для которых плоскости спайности сильно отклонены от направления магистральной трещины, могут наблюдаться вязкие ямочные дорывы (перемычки) [114, 327]. Учитывая, что для старта макротрещины требуется пластическое деформирование, по крайней мере в масштабе, не меньшем, чем диаметр зерна, а для ее развития масштаб пластического деформирования ограничен размером перемычек между микротрещинами, можно заключить энергия G , необходимая для старта трещины, выше, чем энергия ур, требующаяся на ее развитие. Эксперименты для большинства конструкционных металлических материалов подтверждают сделанное заключение [253]. Следовательно, динамическое развитие трещины при хрупком разрушении наиболее вероятно происходит по второму механизму. Кроме того, в пользу второго механизма говорят имеющиеся фрактографические наблюдения (рис. 4.19), которые иллюстрируют переход трещины скола через границу зерна со значительной составляющей кручения и расщепление зерна рядом параллельных друг другу трещин. Если бы развитие трещины [c.240]

I-I и II-I1 на рис. 2.1, б), что твердость в сварном шве (33-35 HR ) и в ЗТВ (37 HR ) значительно выше допустимой. В последующем исследуемый образец был подвергнут высокому отпуску нагревом до 700-720°С в течение 15 минут. Результаты измерения твердости соединения, подвергнутого такой термообработке (см. кривую III-III рис. 2.1, б) показали, мп . максимальная твердость в этих случаях находится в пределам допустимой. При рассмотрении микрошлифа в металле сварного шва была обнаружена магистральная трещина, расположенная во втором слое, и многочисленные разветвления микротрещины. На фотографии (рис. 2.1, в) показаны микрогре щины, расположенные вблизи линии сплавления с основным металлом. [c.78]

Классификация пневмопривода имеет много общего с классификацией гидропривода (см. главу 10). Пневмопривод делится на магистральный, аккумуляторный и компрессорный. Структурные схемы пневмопривода и гидропривода (см. рис. 10.1) аналогичны, только вместо гидроэнергии используется пневмоэнергия, вместо гидродвигателя и насоса — соответственно пневмодвигатель и компрессор. [c.250]

Осреднение рассмотренных величин для проведения технических расчетов в области работы магистральных газопроводов можно осуществлять как среднеарифметическое, так как линии адиабатных процессов близки К прямым линиям (см. рис. 3.7). Например, реальную удельную работу сжатия газа в центробежном нагнетателе на газопроводах можно определять с помощью уравнения (3.22), вводя дополнительно в расчеты понятие к. П. д. процесса, либо по уравнению (2.24), если известны фактические значения температур (<1, <2) и давлений (рь рг) в процессе сжатия, либо пользуясь следующим расчетным уравнением для внешнеадиабатного процесса сжатия (бр = 0) [c.47]

Коэффициент сопротивления % в этих формулах определяется по обычным формулам гидравлики вида X = f (Re, е), подробно рассмотренным ранее (см. 46) при практических расчетах магистральных газопроводов часто применяют также и специальные газопроводные формулы, полу ченные в результате обработки опытных данных по перекачке газа. Наиболее широко используются (справедливые для всех зон турбулентного режима) универсальные формулы Кольбрука и Уайта (4.48) и Альтшуля (4.51) и формула ВНИИгаза (для квадратичной области) [c.254]

Линейная механика разрушения (точнее, механика развития магистральных трещин) описывает хрупкое разрушение, происходящее в результате роста трещины при отсутствии заметных пластических деформаций у вершины трещины. В этом случае справедливы асимптотические формулы для напряжений и деформаций (см. 2), и задачу о раснростраиеппи трещины можно сформулировать в терминах коэффициентов интенсивности напряжений. Таким образом, основной признак линейной механики разрушения — возможность изучения поведения тела с трещиной с помощью коэффициентов интенсивности напряжений, причем само попятио этого коэффициента имеет физический смысл. [c.55]

При фронтальной выдвижке конвейера рукоятку пульта управления устанавливают в положение Выдвижка конвейера . При положении рукоятки пульта управления Нейтральное в трубопроводе падает давление ниже 50 кгс см , в результате чего срабатывает реле давления РКД и электродвигатели насосов отключаются от сети. На пульте управления установлены манометры для контроля за давлением в магистральных трубопроводах и на сливе. Гидравлическое оборудование секции крепи состоит из двух гидравлических стоек и (см. рис. Х.21, б), гидравлического блока стоек, гидравлического цилиндра передвижки Г ЦП, секционного гидравлического распределителя Р. [c.226]

Гамма-дефектоскопы Магистраль и Магистраль 1 (см. табл. 10) предназначены для просвечивания сварных стыков магистральных газонефтепро-водов через две стенки и изнутри трубы как на трубосварочной базе, так н в нитке трубопровода. Они снабжены упаковочными транспортными комплектами типа В. Аппарат подобного типа (рис. 30) укомплектован двухка-нально радиометрической системой наведения, состоящей из датчиков 5 и радиоэлектронных блоков 6, и реперным контейнером 7 и предназначен для использования совместно с автоматизированным самоходным устройством 2. Выпуск и перекрытие пучка излучения из радиационной головки 4 производится с помощью электромеханического привода 3. Реперный контейнер 7 устанавливается на трубе / около кассеты с пленкой 8. [c.297]

Разрушение стрингера имело усталостный характер, на что указывали имевшиеся в изломе усталостные макролинии (см. рис. 14.1). Общее строение излома свидетельствовало о том, что разрушение стрингера произошло в результате развития в нем двух усталостных трещин от острых кромок отверстия под болт с внешней (по отношению к стенке стрингера) стороны полки. Направление роста трещины в сторону стенки стрингера являлось магистральным. [c.731]

В 1947 г. по проекту, разработанному под руководством М. Н. Щукина, на восстановленном Харьковском тепловозостроительном (бывшем паровозостроительном) заводе началась постройка магистральных односекционных тепловозов серии ТЭ1 мощностью 1000 л. с. (см. табл. 10). С 1950 г. они были заменены в заводском производстве двухсекционными тепловозами ТЭ2 мощностью 2000 л. с. с дистанционным управлением всеми агрегатами обеих секций с одного поста. Затем в 1953—1954 гг. на том же заводе был построен опытный образец двухсекционного грузового тепловоза ТЭЗ (рис. 66), спроектированного под руководством А. А. Кирнарского. Этот локомотив, вдвое превышающий по мощности тепловозы ТЭ2 и более совершенный по конструкции, в 1956 г. был принят для серийного производства на Харьковском, Луганском и Коломенском заводах. С некоторыми улучшениями тепловозы ТЭЗ продолжают строить и в настоящее время. Они составляют сейчас основную часть тепловозного парка железных дорог СССР. [c.240]

Следует отметить, что в процессе решения наряду с выбором структуры источников теплоты определялись оптимальные параметры (диаметры) магистральных тепловых сетей и затраты в них, соответствующие этим параметрам. На основании вынолнепных расчетов выявлена эффективность использования каждой из A T, что позволило провести их ранжировку. Оказалось, что наибольшее увеличение затрат в систему теплоснабжения происходит при исключении АСТ-6 (см. табл. 6.3). Следовательно, из всех A T она является наиболее эффективной. Далее по степени эффективности идут АСТ-4, АСТ-2 и АСТ-1. Наименее эффективными являются АСТ-3 и АСТ-5. Таким образом, для рассматриваемой агломерации оптимальными оказываются пять A T, производительность которых в силу местных условий существенно различается между собой. [c.125]

При прокладке магистральных трубопроводов в футлярах для катодной защиты футляров требуются большие затраты, чтобы надежно предотвратить контакты между трубой самого теплопровода и футляром. Труба теплопровода заземляется через системы отбора тепла у потребителей. Локализация дефектов является весьма трудоемкой операцией для этого требуются измерения силы тока вдоль трубопровода на открытом футляре (см. рис. 3.26). Поскольку надельное предотвращение таких контактов в крупных сетях практически невозможно, здесь тоже нулию встраивать изолирующие элементы в домовых вводах. [c.265]

В ряде случаев поверхность излома при контактной усталости мало отличается от обычных усталостных изломов. Поэтому при анализе разрушения в этом случае особое внимание должнО быть обращено на состояние поверхности в месте контакта деталей, на связь очагов разрушения с дефектами поверхности. На поверхности контакта деталей часто наблюдаются трещиР1ы,, параллельные магистральной. В большинстве случаев в начальной зоне излома при контактной усталости можно обнаружить продукты фреттинга темного цвета (см. рис. 114). Как правило,, разрушение бывает многоочаговым, в области очага наблюдают-140 [c.140]

Однако основными параметрами, определяющими производительность газопровода и энергетические характеристики газотурбинного привода ГПА, являются давление и температура атмосферного воздуха. Изменение давления в годовом цикле эксплуатации незначительно и его влияние несущественно. В регионе Западной Сибири с резко континентальным климатом (см. табл. 1) температура наружного воздуха даже в пределах суток изменяется значительно. Изменение температуры на входе в осевой компрессор влияет на плотность воздуха и массовый расход через газовоздушный тракт турбины. Это объясняется тем, что современные ГТУ, находящиеся в эксплуатации на магистральном газопроводе, имеют постоянные проходные сечения проточной части. Известно, что изменение температуры наружного воздуха на изменении эффективной мощности ГТУ сказывается значительно больше, чем изменение температуры продуктов сгорания [12]. При температуре наружного воздуха выше расчетной (288 К для отечественных ГТУ) для обеспечения номинальной мощности необходимо увеличивать температуру продуктов сгорания если она равна паспортной, происходит уменьшение мощности, развивае- [c.10]

После сжатия в нагнетателях газ направляется по двум выходным шлейфам в магистральный газопроводов через краны/l/ S, fl , (первая, вторая, третья группы). При работе трех групп центробежных нагнетателей (см. рис. 1) две из них подают газ через выходной шлейф и кран /К 5 и одна группа — через кран N 8 , что имеет следующие недостатки внезап- [c.15]

Энциклопедия по машиностроению XXL

Оборудование, материаловедение, механика и ...