Параметры относительного движения инструмента и детали

Начальные значения параметров относительного движения инструмента и детали 97 Некруглость 82 [c.683]

Параметры относительного движения инструмента и детали [c.684]

Размеры переходной поверхности зависят от формы детали и от характера относительного движения инструмента и заготовки в процессе обработки. Меняя параметры относительного движения, можно изменять размеры переходных поверхностей и в особых случаях сводить их к нулю. [c.119]

Рассмотрим методику математического описания механизма погрешностей на примере деталей с цилиндрическими поверхностями. Для этого последовательно вскроем зависимости между смежными этапами указанной схемы, т. е. между действующими факторами и погрешностями установки статической и динамической настройки между погрещностями установки, статической и динамической настройки и параметрами относительного движения технологических баз детали и режущими кромками инструмента, между параметра ми относительного движения и геометрическими характеристиками детали. [c.76]

Как в исходном варианте кинематики многокоординатного формообразования сложной поверхности Д детали, так и в трансформированном в результате применения принципа инверсии ее варианте, в обязательном порядке должны быть учтены ограничения, накладываемые на вид и параметры относительных движений инструмента шестью условиями формообразования поверхностей деталей (см. выше). При этом следует иметь [c.428]

В соответствии с последовательностью процесса образования погрешности обработки факторы, действующие в системе СПИД, через погрешности установки детали, статической и динамической настройки системы СПИД порождают отклонения параметров относительного движения детали и режущего инструмента. В результате обработанная поверхность детали отличается от заданной по размерам, относительным поворотам и форме, иными словами, на детали появляется погрешность. [c.64]

Перейдем к выводу уравнений относительного движения технологических баз детали и режущих кромок инструмента, что позволит установить связи отклонений параметров относительного движения детали и режущего инструмента с отклонениями радиуса-вектора детали. Способы осуществления относительного движения обрабатываемой детали и режущего инструмента весьма разнообразны, а их выбор определяется принятым методом обработки и станком. На рис. 1.29 приведены схемы различных методов обработки и указаны относительные движения, совершаемые деталью и инструментом в процессе обработки. Анализ этих схем 84 [c.84]

Установление связей между погрешностями установки, статической и динамической настройки, отклонениями параметров относительного движения детали и инструмента и точностью обработки. Основной геометрической характеристикой детали, по отклонениям которой можно судить о погрешности обработки, является радиус-вектор Гд (рис. 1.35) в системе координат 2 проведенной через технологические базы детали. [c.92]

Выведенные уравнения относительного движения технологических баз детали и вершины режущего инструмента, отражая связи между отклонениями параметров относительного движения и Гн, Гд, тем самым позволяют установить влияние отклонений параметров на отклонения ЛГд, а следовательно, и на погрешности [c.94]

Влияние погрешностей установки, статической и динамической настройки на точность обработки сказывается через отклонения параметров относительного движения. Действительно, если сопоставить размерные параметры уравнения движения с параметрами установки детали и статической настройки приспособления и инструмента, то можно заметить, что [c.97]

Как и любое другое движение, относительное движение технологических баз детали и вершины инструмента может быть представлено в виде начальных и текущих значений параметров уравнения относительного движения. [c.97]

Под текущими значениями параметров уравнения относительного движения будем понимать значения параметров в момент съема материала. Текущие значения параметров характеризуют относительное движение технологических баз детали и режущих кромок инструмента. [c.97]

Первым шагом в решении этой задачи является установление зависимости для расчета отклонений параметров относительного движения детали и инструмента, обусловленных перемещениями координатных систем в опорных точках. НайДем эти зависимости на примере обработки детали в соответствии со схемой 1 относительного движения (см. рис. 1.30,6). [c.108]

В системе координат инструмента записываем уравнения (23) режущей кромки и связываем с ней систему координат. Далее рассматриваем движение этой системы координат относительно системы координат детали - это движение идентично относительному движению детали и инструмента, осуществляемому на станке в процессе обработки. Совместное рассмотрение уравнений, описывающих текущее положение режущей кромки и оператора результирующего перехода от системы координат, связанной с режущей кромкой, к системе координат детали, после выполнения необходимых преобразований и исключения из рассмотрения параметров относительного движения дает возможность получить уравнение поверхности резания в форме Г е =Г е(и е,Узе). [c.350]

В процессе обработки исходная инструментальная поверхность перемещается относительно поверхности детали. Относительное движение поверхности И инструмента удобно рассматривать как векторную сумму элементарных движений, а именно составляющих его движений формообразования, ориентирования и др. Целью задачи синтеза наивыгоднейшего формообразования поверхности детали является, в первую очередь, установление наиболее выгодных значений параметров исходной инструментальной поверхности применяемого инструмента и параметров ее движения относительно детали. [c.453]

Проектируя автомат, предназначенный для обработки той или иной детали, конструктор стремится так выбрать и располол<ить его механизмы и устройства, установить значения пневматических, электрических и гидравлических параметров, чтобы с их помощью можно было, по возможности, просто и надежно воспроизвести или, как говорят, моделировать заданную программу технологического процесса. Движение инструмента относительно обрабатываемой заготовки определяется выбранной схемой автомата, размерами его звеньев и механизмов, параметрами устройств. [c.155]

В уравнении движения (1.6) в соответствии с обобщенной схемой относительного движения следует различать кинематические и размерные параметры. К кинематическим параметрам относятся матрицы поворотов Мп, М я и векторы поступательных движений и 5и, посредством которых описывается заданное относительное движение детали и инструмента. К размерным параметрам относятся параметры, входящие в оставшиеся в уравнениях движения матрицы поворота, и радиусы-векторы, которые характеризуют относительное положение координатных систем 2д, 2п, [c.92]

Предлагаемый подход к разработке технологии обработки сложных поверхностей деталей предусматривает установление наивыгоднейших значений параметров кинематики формообразования. Для реализации требуемой кинематики формообразования относительные движения детали и инструмента следует разложить на составляющие с учетом потенциальных возможностей кинематики конкретного металлорежущего станка, т.е. разложить относительные движения детали и инструмента на те движения, которые воспроизводятся исполнительными механизмами станка с ЧПУ. [c.130]

Воспользовавшись операторами линейного преобразования (операторами предельного перехода от неподвижной системы координат, связанной с деталью, к подвижной системе координат, связанной с инструментом см. гл. 3), можно образовать и описать аналитически исходную инструментальную поверхность И как огибающую последовательных положений поверхности Д в относительном движении детали и инструмента, совершаемыми ими в процессе обработки. Если при этом поставить задачу не только спрофилировать фасонный инструмент и определить соответствующие параметры кинематической схемы формообразования (т.е. найти позитивное решение задачи), а дополнительно потребовать, чтобы спрофилированный инструмент и параметры кинематической схемы формообразования были наивыгоднейшими (т.е. получить оптимальное решение задачи), для этого потребуется привлечь методы аналитического описания геометрии касания поверхностей Д л И (см. гл. 4). [c.295]

Встречающийся термин углы резания неудачен. Резание всегда производится нри движении инструмента относительно детали. Поэтому термин углы резания предполагает движение. Его употребление к статическим геометрическим параметрам приводит к абсурду статические углы резания - резание (движение) и статика взаимно исключают одно другое. [c.323]

Задача расчета величин кинематических геометрических параметров режущих кромок инструмента усложняется при обработке сложных поверхностей деталей на многокоординатных станках с ЧПУ, когда в процессе обработки воспроизводится гибкая" кинематика формообразования, а инструмент совершает относительно детали сложное многопараметрическое движение. В результате этого величины кинематических геометрических параметров изменяются не только по периметру режущей кромки, но и во времени в каждой ее точке. Наряду с изменением параметров формы и толщины срезаемого припуска в текущей точке поверхности резания, указанное приводит к тому, что условия отделения стружки в разных точках режущей кромки и в разные моменты времени различны - в свою очередь это усложняет решение задачи оптимизации условий резания при обработке сложных поверхностей деталей на многокоординатных станках с ЧПУ. [c.324]

При работе инструмента фактическое направление главного движения и движения подачи могут отличаться от предполагаемых направлений, используемых в статической системе отсчета. Кинематические геометрические параметры режущей кромки определяют положение передних и задних поверхностей инструмента с учетом характера и параметров его движения относительного детали. [c.347]

Поверхность обработанной детали можно рассматривать, с одной стороны, как огибающую последовательных положений исходной инструментальной поверхности в движении инструмента относительно детали, а с другой - как совокупность дискретных поверхностей резания. В момент формообразования исходная инструментальная поверхность И и поверхность резания Рд касаются поверхности Д детали и, следовательно, касаются одна другой. Поэтому безразлично, по отношению к какой из них определять статические геометрические параметры режущих кромок инструмента. Однако при работе инструмента определять кинематические геометрические параметры его режущих кромок относительно исходной инструментальной поверхности нельзя - их следует определять в плоскостях, связанных с поверхностью резания и соответствующим образом ориентированных относительно нее. [c.347]

Для отсчета кинематических геометрических параметров режущей кромки может быть также использована система, состоящая из плоскости резания, передней плоскости П, задней плоскости 3 и вектора результирующей скорости относительного движения детали и инструмента в процессе обработки. Три плоскости Pgg, П, 3 и вектор скорости образуют систему отсчета кинематических геометрических параметров режущей кромки инструмента. Они рассекаются плоскостями, в которых эти геометрические параметры измеряются. [c.349]

Критические значения нодач инструмента. Обработка сложных поверхностей деталей на многокоординатных станках с ЧПУ производится с двумя подачами с подачей 8 инструмента вдоль строки формообразования и с подачей 8ц поперек строки прохода инструмента по поверхности детали для осуществления обработки очередной строки формообразования. Расчет критических значений подач 8 и 877 производится исходя из условия достижения требуемой точности обработки, определяемой допуском [ь] на величину результирующей погрешности формообразования. Во внимание при этом принимаются как постоянные, так и переменные параметры процесса обработки текущие значения параметров локальной топологии поверхностей Д и И локальная ориентация, направление мгновенного относительного движения формообразования. Если обработка производится лезвийным инструментом, учитываются особенности реализуемого в этом случае дискретного формообразования поверхности Д детали. [c.446]

Решением задачи синтеза локального формообразования являются, в частности, параметры наивыгоднейшего относительного положения, ориентации и направления движения поверхности И инструмента относительно детали. Необходимость решения этой задачи следует из того, что в момент формообразования в точке К должно выполняться условие контакта N = О, где N - вектор контактной нормали, а У - ско- [c.454]

Функции систем приведены на рис. 78. На системы управление первой группы возлагается широкий диапазон задач — от поиск начальной точки сварки до выбора закона перемещения инструмента от точки к точке для обеспечения заданного динамического режима работы. Такие системы на первом этапе должны обеспечивать коррекцию траектории сварочного инструмента с целью выхода его начальную точку и слежение за кромкой детали для выполнения швов, эквидистантных кромке. Развитие таких систем позволит обеспечить управление перемещением сварочного инструмента по-любой заданной траектории, параметры которой корректируются относительно кромок и поверхностей свариваемой детали в процессе движения инструмента. [c.185]

Выход сварочного инструмента в начальную точку и перемещение его по эквидистантной от кромки детали заданной траектории, параметры которой корректируются относительно кромки в процессе движения инструмента [c.189]

Поиск рабочей зоны и начальной точки и перемещение сварочного инструмента по любой заданной траектории, параметры которой корректируются относительно кромок и поверхности свариваемой детали в процессе движения инструмента [c.189]

При жесткой кинематике формообразования движения ориентирования инструмента непосредственно реализовать нельзя - в этом случае они всегда вырождаются в конструктивные движения ориентирования, когда ориентацию инструмента относительно детали можно изменять только путем изменения конструктивных параметров инструмента. Вырождение движений ориентирования инструмента в конструктивные движения аналогично вырождению в конструктивные движения подачи у протяжек и метчиков, движения обкатки у червячных фрез и др. [c.129]

На примере обработки детали в соответствии со схемой 1 относительного движения детали и инструмента (см. рис. 1.30, б) было проведбно аналитическое исследование влияния отклонений размерных параметров относительного движения технологических баз детали и вершины режущего инструмента на точность обработки. Были рассмотрены три характерных вида отклонений параметров отклонение постоянное на протяжении всей обработки детали, отклонение переменное в функции координаты положения режущего инструмента на оси ОдХд и отклонение переменное в функции угла поворота (фд) детали. [c.96]

Повышение точности детали по отдельным показателям. Эта задача решается путем раздельного управления радиусом-вектором установки (Гу) и радиусом-вектором настройки (г ). Приведенное аналитическое исследование влияния отклонений параметров относительного движения технологических баз детали и вершины режущего инструмента на погрешность обработки послужило основой для разработки алгоритмов управления для решения различных технологических задач, связанных с достижением и повышением точности обработки деталей. Например, исследование показало, что, поддерживая радиус-вектор установки постоянным по величине и направлению, можно получить на детали поверхность, расположенную эксцентрично по отношению к технологической оси детали. Меняя направление вектора Гу на детали, получают поверхность, ось которой будет расположена под углом к технологической оси или изогнута в одной или обеих плоскостях и т. д. Изменение модуля радиуса-вектора настройки на постоянную величину меняет величину диаметрального размера детали, а изменение его величины по длине позволяет получать нужную геометрическую 4юрму в продольном сечении и т. д. Огедовательно, процесс получения детали заданных размеров, относительных поворотов и геометрической формы можно обеспечить путем поддержания соответствующих величин и направлений радиусов-векторов установки и настройки. Соответственно и процесс устранения ошибки на радиусе-векторе r детали тоже можно осуществлять посредством внесения поправки в Гу и г ц. [c.674]

Установим связь между отклонениями размерных параметров относительного движения и точностью обработки детали. Пусть точка М (вершина инструмента) движется в системе координат Ед в соответствии с заданным относительным движением, тогда в системе Ед она опишет винтовую линию (рис. 1.35, а). Следовательно, в каждой секущей плоскости будет один след пересечения винтовой линией этой плоскости. С помощью выведенных уравнений относительного движения (1.6) можно рассчитать радиус-вектор Гдр вершиной которого является точка пересечения винтовой линии с плоскостью N1. Таким образом, геометрически процесс образования поверхности детали можно представить в виде изменения по величине и направлению радиуса-вектора Гд. Любую деталь типа тела вращения можно представить как совокупность бесчисленного множества профилей поперечных сечений, лежащих в плоскостях, секущих деталь перпендикулярно оси ОдХд (рис. 1.35,6). Поэтому, установив влияние отклонений параметров относительного движения на точность обработки детали в поперечном сечении, можно определить их влияние на точность обработки детали в целом. Рассмотрим образование профиля детали в поперечном сечении. Для этого спроектируем Гд на секу-щую плоскость N1 (рис. 1.36, а) и обозначим его проекцию через г . [c.93]

Установление функциональных связей межйу размерами установки, статической и динамической настройки, а также параметрами относительного движения детали и инструмента позволяет перейти к аналитическому описанию функциональных связей между действующими факторами и точностью обработки. [c.108]

Анализ работ [3, 19, 42, 17] и др., посвященных изучению механизма образования погрешностей на деталях, обрабат1 ваемых методом относительного винтового движения, показал, что в теоретических исследованиях устанавливали связи между величиной изучаемого фактора и отклонением расстояния между осью вращения детали и вершиной режущего инструмента. Однако отклонение относительного движения детали и инструмента, рассматриваемое в пространстве, описывается совокупностью параметров, одним из которых является расстояние между осью детали и режущими кромками инструмента. Кроме того, в исследованиях стремились устанавливать связи между величинами действующих факторов и величиной/погрешности на детали, отсчитанной"тем или иным способом. В этом случае выбор метода отсчета погрешности в значительной степени оказывает влияние на характер полученной зависимости. Так, например, при измерении погрешности геометрической формы в поперечном сечении у детали типа тел вращения некруглость детали (рис. 1.28, а) можно отсчитывать от разных баз, например, от прилегающей окружности, средней окружности, концентричных окружностей (могут быть и другие базы, от которых отсчитывается некруглость). При этом оценивать некруглость можно как максимальное отклонение [c.82]

Разработка программы работы фрезерного станка при 4 езерова-нии сложного профиля детали (рис. 1.28) заключается в составлении программы движения узлов станка в соответствии с размерами и формой обрабатываемой криволинейной поверхности детали, размерами режущего инструмента и принятыми режимами резания. При этом требуется дать координаты опорных точек траектории относительного движения центра фрезы и обрабатываемой детали, а также определить параметры кривых, соединяющих эти точки. [c.48]

Разработка новых и совершенствование известных способов формообразования тесно связаны с определением формы и геометрических параметров обрабатываемой (формообразуемой) поверхности Д детали и формообразующей исходной инструментальной поверхности И инструмента (далее - поверхностей Д иУ). Под исходной инструментальной поверхностью (ИИП) здесь и далее понимается воображаемая поверхность, образуемая профилирующими режущими кромками инструмента в их движении относительно системы координат, связанной с инструментом. В процессе обработки поверхность И инструмента касается поверхности Д детали. [c.21]

Металлорежущие инструменты предназначены для обработки деталей разной формы и размеров. В процессе обработки режущий клин инструмента непрерывно или периодически внедряется в материал заготовки и срезает операционный припуск или его часть в виде стружки. При обработке резанием форма и размеры поверхности детали предопределяются формой и размерами режущих кромок, которыми инструмент срезает припуск и формообразует обрабатываемую поверхность Д детали, а также характером и параметрами его движений относительно заготовки. Таким образом характер и параметры движений инструмента относительно детали (т.е. характер и параметры кинематики обработки) оказывают непосредственное влияние на форму, точность и качество обработанной поверхности детали, а также однозначно устанавливают [c.115]

Мгновенная принципиальная кинематическая схема многокоординатного формообразования сложных поверхностей деталей включает пять движений формообразования, осуществляемых инструментом относительно детали. Поэтому поверхность Д можно представить как огибающую последовательных положений пятипараметрического семейства поверхностей И. Поскольку ориентирующие движения инструмента не изменяют положения контактной точки К на обрабатываемой поверхности детали, то при выполнениее условий формообразования (что является обязательным) они не оказывают влияния на форму и параметры номинальной поверхности Ддетали, но определяют ее реальную поверхность Др, рассматри- [c.129]

Поверхность Д детали можно рассматривать как пространство двух измерений. Поэтому для полного ее формообразования может быть достаточно двухпараметрического движения поверхности И инструмента относительно детали. В этом отношении представляет интерес возможность использования подхода ( hen, С. П., 1997), позволяющего представить любое относительное движение двух сопряженных поверхностей в виде суммы двух движений - это требует проведения дополнительных исследований. Для упрощения преобразований и расчетов целесообразно стремиться таким образом складывать и раскладывать относительные движения детали и инструмента, чтобы минимизировать количество параметров огибания и в пределе свести их не более, чем к двум простым параметрам. [c.130]

Поэтому кинеметические геометрические параметры режущих кромок инструмента удобно исследовать применительно к элементарной режущей кромке длиной (11 - в дифференциальной окрестности текущей точки М на ней и в конкретный момент времени, т.е. когда известно мгновенное положение инструмента относительно детали и мгновенное направление результирующей скорости его относительного движения (либо всех ее составляющих). После этого можно строить и анализировать эпюры изменения кинематических геометрических параметров по периметру режущих кромок инструмента и во времени. Для этого требуется обобщенный метод определения кинематических значений геометрических параметров режущих кромок с учетом влияния на их значения всех движений инструмента относительно детали. [c.347]

Результирующая скорость относительного движения детали и инструмента в процессе обработки. Принципиально важным для создания системы отсчета кинеметических геометрических параметров режущих кромок инструмента является определение направления вектора результирующей скорости У относительного движения детали и инструмента в процессе обработки. [c.347]

Управлять параметрами эллипса можно путем изменения конструктивных параметров дискового шевера (рис. 8.24.4, где эллипс памереппо показан непропорционально увеличенным). Управлять направлением относительного движения детали и инструмента в [c.483]

Движение инструмента относительно детали. Назовем теорети ческую форму обработанной поверхности детали (без учета мик-ронеровностей и других отклонений) номинальной поверхностью. Введем обозначение Я/7д — номинальная поверхность детали. НПц может быть описана в пространстве двумя параметрами криволинейными координатами точки А[ д) и (п)] (рис. 11.17), рр — радиус кривизны кривой ВС сечения номинальной поверхности любой плоскостью Р. В общем случае уравнение ЯЯд в параметрическом виде будет иметь вид г = п), где г — радиус-вектор криволинейной поверхности детали. [c.98]

Энциклопедия по машиностроению XXL

Оборудование, материаловедение, механика и ...