ПЛОСКОСТНОСТЬ Расчет

В зависимости от ориентации плоскостных дефектов и схемы прозвучивания углы падения рь и наблюдения 0 могут изменяться в довольно широких пределах (до 100° и более), поэтому точность расчетов по формулам (2.4) и (2.5) не всегда оказывается достаточной. [c.108]

Иногда при определении геометрии узла производится анализ напряжений всей конструкции. Сложная конструкция может быть представлена как совокупность конечных элементов. Ими являются трех- и четырехугольные мембраны, панели, работающие на сдвиг, одноосные стержни. Для имитации обшивок используются плоскостные элементы. Размеры всех вышеперечисленных элементов выбираются в зависимости от сложности картины напряжений и геометрии конструкции. С использованием компьютеров можно вычислить деформацию конструкции в заданных условиях нагружения, после чего внести необходимые коррективы в предварительные расчеты. Напряжения и усилия, действующие в упрощенных (модельных) элементах, рассчитываются таким же образом и соотносятся с реальной конструкцией. [c.60]

Рассмотрим в качестве примера результаты расчета, полученные для двух материалов. Один из материалов имеет случайно расположенные короткие стекловолокна, т. е. армирован стекломатом. У второго материала пластмасса армирована тканью из ровницы. Результаты расчета получены для краевого и плоскостного направлений при одноосном растяжении. Образец представлял собой прямоугольную пластину длиной 60, шириной 40 и толщиной I мм. Исходя из симметрии образца, можно при разбиении на элементы ограничиться рассмотрением его четверти (рис. 3.17). В рассматриваемом случае число элементов и число узлов равно [c.70]

Т. е. необходимо, насколько это возможно, использовать малые значения Да. Для краевого направления получены графики, которые несколько отличаются один от другого. Для плоскостного направления графики практически совпадают. На основании полученных результатов можно считать, что при расчете Je можно полагать Да = 0,5 мм. [c.88]

Одним из основных при определении несущей способности пространственных конструкций является вопрос о напряженном состоянии и работе сечений в местах образования линий излома и шарниров текучести. В зависимости от принятого в расчете распределения сил в сечении в предельной стадии изменяется расчетная предельная нагрузка. При различных схемах разрушения в предельном состоянии находятся различные сечения конструкций. В одних случаях исчерпывается несущая способность поперечного сечения конструкций в целом, в других — прочность конструкции зависит от несущей способности отдельных ее элементов (полки, ребер, диафрагм и т. д.). По мере исчерпания несущей способности в пространственных конструкциях, как и в плоскостных системах, происходит перераспределение усилий. В большинстве случаев расчет прочности покрытий в виде оболочек тесно связан с выяснением закономерностей перераспределения сил в таких системах. [c.172]

С помощью рентгеновского анализа изделий, подвергавшихся химико-термической обработке, обычно изучают фазовый состав и глубину слоя химико-термической обработки, распределение фаз и содержание элементов, которыми насыщалась поверхность, по глубине слоя. Определение фазового состава, как правило, сводится к съемке рентгенограмм, к их расчету и вычислению меж-плоскостных расстояний. Затем по соответствующим таблицам находят фазы, входящие в состав слоя. При определении фаз учитывают диаграммы состояния соответствующее системы (например, Fe—N, Fe— r) [2]. [c.28]

Для практических целей существенно ввести в расчет —номинальную поверхность соприкосновения. Как показывает топографическое исследование реальных деталей, очертание поверхности характеризуется не только шероховатостью, но и волнистостью. Волнистость может быть или плоскостной, или пространственной. Посредством несложных геометрических построений можно выразить величину через 5р, однако это не входит в задачу данной работы. [c.164]

Особенности расчета литниковых систем при литье в кокиль и оболочковые формы. При заливке крупных отливок, отличающихся сложностью конфигурации, расчет расхода проводят по формуле (19) при заливке мелких и средних отливок, а также плоскостных отливок простой конфигурации, заполняемость которых трудно обеспечивается, — по формуле (22) или (23). [c.84]

На рис. 16.10 [17] показана фигура, образованная при типичной плоскостной намотке, размеры которой приведены в табл. 16.9. Следует отметить, что расчеты для обоих контуров основаны на анализе переплетений с учетом всех допущений этого метода. [c.221]

Полимеры, наполненные чешуйками, во многих отношениях подобны ленточным композициям. К наполнителям с типичными чешуйчатыми частицами относятся слюда, каолин, графит, стеклянные чешуйки, алюминиевые чешуйки (алюминиевая пудра) и дибор ид алюминия. В большинстве методов переработки полимеров, наполненных чешуйками, наполнитель ориентируется в той или иной степени в плоскости чешуек и полимеры ведут себя подобно ориентированным в плоскости материалам. Полимеры с плоскостной ориентацией чешуек обладают пониженной проницаемостью для газов и жидкостей [95—100]. Это обусловлено увеличением пути диффундирующих молекул при огибании непроницаемых чешуек. Чешуйчатые композиции обладают также высокой устойчивостью к проколу острыми предметами [101] и необычайно высоким модулем упругости по сравнению с другими полимерными композициями с дискретными частицами [100, 102—107]. Модуль упругости при растяжении, измеренный в любом направлении в плоскости ориентации чешуек, а также модули упругости при сдвиге близки к значениям, предсказываемым простым правилом смешения. Были сделаны попытки теоретического расчета модулей упругости чешуйчатых композиций в зависимости от отношения диаметра чешуек к толщине и других факторов [108, 109]. [c.286]

Наиболее неблагоприятным является случай, при котором угол перекоса Y находится в плоскости наибольших смещений осей сопрягаемых деталей. При расчетах следует ориентироваться именно на этот случай, что позволяет свести пространственную задачу к плоскостной и сделать расчет гарантированным. [c.573]

Расчет показывает, что оптимальной формой штриха во вне-плоскостной схеме является треугольная, однако выигрыш в эффективности по сравнению о классической схемой достигается и для решеток с прямоугольным или синусоидальным штрихом (в этом случае он в 1,5—2 раза меньше) [95]. [c.274]

Необходим анализ возможных при контроле ситуаций, тем более, что, как правило, вид дефекта не определяется, и целесообразно предположить, что дадут наши расчеты в том случае, если дефект, который мы считаем плоскостным, окажется на самом деле объемным. Поскольку индикатриса рассеяния объемного дефекта не имеет выраженной направленности, то естественно предположить, что [c.203]

Ясно, что на плоскости zy нейтральная линия является прямой линией (рис. 9.5). Более того, в трехмерном пространстве у, Z, ах эта линия является линией пересечения плоскости (9.1.2), определяющей величину ах в зависимости от координат у, 2 точек сечения (плоскость эпюры ах), с плоскостью zy сечения. Плоскостной закон распределения напряжений позволяет также легко найти те точки сечения, в которых действуют наибольшие растягивающие и сжимающие напряжения. Это будут точки растянутой и сжатой зон сечения, которые наиболее удалены от нейтральной линии (точки А и В на рис. 9.5). Тогда необходимые для расчета на прочность наибольшие растягивающие о ртах и сжимающие (Тс max напряжения в сечении определяются выражением (9.1.2), в которое надо подставить координаты этих точек. Так, для случая, показанного на рис. 9.5, [c.253]

При выполнении расчета суммарной погрешности обработки плоскостей в компьютер заводится необходимая исходная информация для расчета сил резания, геометрических погрешностей фрезерной позиции, упругих перемещений ее элементов, координаты точек расчета погрешностей обработки координаты трех точек, определяющих положение нулевой плоскости, относительно которой будет произведен расчет отклонений от плоскостности значения переменной ширины фрезерования в каждом из намеченных сечений резания, число режущих зубьев фрезы в каждом из этих сечений число деталей в партии, на которых будет проводиться моделирование процесса, а также статистические характеристики распределения случайных величин глубины резания и твердости в пределах одной обрабатываемой детали и в пределах всей партии. [c.719]

Суммирование составляющих погрешностей проводится с учетом возможности взаимной компенсации отклонений, формируемых отдельными составляющими. Расчет повторяется для всех выбранных точек >ого сечения, а затем и для всех сечений плоскости. После этого вычисляются коэффициенты уравнения нулевой плоскости и производится пересчет всех полученных ранее отклонений Д относительно рассчитанной нулевой плоскости. При этом определяется величина отклонений от плоскостности смоделированной плоскости в каждой ее точке, т.е. топография рассчитанной поверхности. [c.720]

В табл. 3.2 приведена сводка инженерных формул для расчета полей от отражателей строгой геометрической формы различного вида и статистически шероховатого плоскостного отражателя. Все формулы выписаны для случая, когда отражатель находится на акустической оси излучателя, а в колонках 3, 5 и 6 для случая, когда он находится в фокусе акустической системы. Выражения для статистически шероховатых отражателей получены для случаев гауссового распределения неровностей по высоте и гауссовой автокорреляционной функции. По данным автора, эти параметры неровностей характерны для 46—50% реальных трещин сварных соединений. [c.92]

Расчет параметров сканирования БС также определяется по номограммам, рассчитанным из условия озвучивания плоскостного дефекта под углом фд, большим [c.229]

В предыдущих главах мы рассмотрели условия равновесия твердого тела, находящегося под действием плоской системы сил. В большинстве случаев, с которыми приходится иметь дело технику, расположение сил отвечает такому условию. В самом деле, хотя все инженерные сооружения фактически имеют три измерения, т е. являются системами пространственными, однако большинство из них по характеру действующих на них нагрузок и виду составных частей могут быть расчленены на плоскостные системы. У последних одно измерение невелико в сравнении с двумя другими, и действующие на них нагрузки расположены в плоскости системы или в плоскости, ей параллельной. В таких случаях и расчет сооружений производится по правилам расчета плоских систем, изложенным в предыдущих главах курса. [c.84]

Усилие, нужное для правки, т. е. для обеспечения плоскостности участков детали, находящихся между рабочими частями штампа, во много раз превышает усилие свободной гибки. Усилие правки зависит от площади детали, подвергающейся правке, а также от толщины штампуемого материала и его прочности. Для расчета усилия правки можно воспользоваться формулой [c.18]

При расчете и построении профиля пола за расчетную точку обзора фокус , являющуюся началом координат и обозначаемую обычно через Р, принимается в вертикальных плоскостных объектах обзора (экране, меловой доске и т. п.) нижняя кромка плоскости, а в объемных объектах обзора, расположенных на горизонтальной плоскости,- передний край плоскости (передняя кромка демонстрационного стола, красная линия сцены и т.п.). В тех случаях, когда точка Р расположена выше уровня глаз зрителей первого ряда, беспрепятственная видимость может быть обеспечена при горизонтальном профиле пола без подъема рядов (рис. 19.5,6). Длина горизонтального пола в этих условиях весьма ограничена и зависит от превышения точки Р над уровнем глаз зрителей, поэтому применяется для относительно небольших аудиторий и зрительных залов, а также для участков пола, предшествующих подъему рядов мест, которые определяются по формуле [c.308]

При выводе основного уравнения принимается допущение о действительности гипотезы Бернулли (закон плоскостного распределения деформаций). Это общепринятое в инженерных расчетах положение хорошо согласуется с экспериментальными данными и потому обычно кладется в основу расчетных формул. [c.326]

Способ равного влияния отклонений составляющих размеров на замыкающее звено применяется при решении плоскостных и пространственных размерных цепей, а также оптических, электрических, кинематических и других цепей, звенья которых имеют передаточные отношения, отличные от 1. Описание данного метода расчета приведено в разд. 7.4. [c.288]

При первом способе плоскостные и пространственные размерные цепи преобразуются в линейные путем проектирования составляющих звеньев на координатные оси, и проводятся расчеты линейных цепей, звенья которых являются проекциями звеньев первоначальных цепей на оси координат. Методика расчета приводится ниже. Желательно одну из осей координат совмещать с направлением замыкающего звена. После расчета данных линейных размерных цепей определяют номинальный размер, поле рассеивания и координату середины поля рассеивания отклонений замыкающего звена таким образом [c.312]

B. Способ равного влияния допусков составляющих звеньев на замыкающее звено применяется при расчете главным образом плоскостных и пространственных размерных цепей. Для этого случая можно написать [c.314]

Расчет размерной цепи необ.ходимо проводить для такого положения механизма, когда шатунно-поршневая группа находится в верхней мертвой точке. В этом положении размерная цепь является плоскостной угловой, а отклонения составляющих звеньев размерной цепи оказывают наибольшее влияние на замыкающее звено. [c.320]

В пространственной размерной цепи некоторые или все звенья не параллельны между собой и лежат в непараллельных плоскостях. Все звенья цепи могут быть спроектированы на три координатные плоскости, и, следовательно, пространственная размерная цепь при расчете приводится к трем плоскостным размерным цепям. [c.292]

Допуски на детали, обеспечивающие связь и взаимную фиксацию частей пресс-форм, влияющие на точность изготовляемых пластмассовых деталей, определяются расчетом соответствующих размерных цепей. Важным является также назначение допусков на отклонение от плоскостности, непараллельности плит, из которых составляется форма. [c.287]

Уравнения, полученные для цилиндрических индукционных устройств, можно применить к плоскопараллельным устройствам с нечетной плоскостной симметрией при соответствующей замене формул для расчета сопротивлений и магнитодвижущих сил. [c.90]

I — угловые плитки с одним рабочим углом со срезанной вершиной (рис. 14.1, а) 11 — угловые плитки с одним рабочим острым углом (рис. 14.1,6) 111 — угловые плитки с четырьмя рабочими углами (рис. 14.1, в) IV — шестигранные призмы с иеравно.мерным угловым шагом V — многогранные призмы с равномерным угловым шагом (восьми- и двенадцатигранные). Угловые меры выпускают в виде набора плиток толщиной 5 мм с таким расчетом, чтобы из трех-пяти мер можно было составлять блоки в пределах от 10 до 90 , В зависимости от отклонения действительных значений рабочих углов от номинальных и отклонений от плоскостности измерительных поверхностей угловые меры изготовляют трех классов точности (0,1 и 2). Точность угла плиток в 1-м классе 10", во 2-м — 30". По точности аттестации образцовые угловые меры подра.зделяют на четыре разряда (1, 2, 3 н 4). Предельные погрешнссти аттестации рабочих углов не должны превышать для угловых мер 1-го разряда 0,5" 2-го — 1" 3-го — 3" 4-го — 6". Угловые меры собирают в блоки с помощью специальных державок. [c.171]

Для деталей типа столов, перемемтю-щихся по направляющим, критерием расчета является сохранение правильного контакта в направляюпц.пх. Для плит крите )ием обычно является сохранение плоскостности при затяжке фундаментных болтов и приложении внеп1них нагрузок. [c.464]

Более подробно следует остановиться на значениях прочностных характеристик, которые в дальнейшем будут фигурировать в зависимостях для расчета статической прочности механически неоднородных соединений. Ранее, в работе /9/, для бездефектных соединений с мягкими прослойками нами была принята на основе многочисленных зкспериментальнььх данных идеально-жестко-пластическая диаграмма мягкого металла М. При этом, в расчетных формулах данную диаграмму в условиях общей текучести аппроксимировали на уровне значений временного сопротивления металла М (ст ). Для соединений с плоскостными дефектами такой подход применим не всегда. Последнее связано с ростом вблизи вершины дефекта показателя напряженного состояния П = Oq/T (здесь Од — гидростатическое давление, Т— интенсивность касательных напряжений, которая равна пределу текучести мягкого или /с твердого металлов при чистом сдвиге). Предельную (предшествующую разрушению) интенсивность пластических деформаций можно определить из диаграмм пластичности, отражающих связь предельной степени деформации сдвига Лр с показателем напрязкенного состояния П для конкретных материалов сварных соединений /9, 24/. Для этого необходимо знать показатель напряженного состояния П, величина которого зависит только от геометрических характеристик сварного соединения, степени его механической неоднородности и размеров дефекта П = (as, 1/В, f )Honpe-деляется из теоретического анализа. Определив значение предельной интенсивности пластических деформаций, по реальной диаграмме деформирования рассматриваемого металла СТ, =/(Е ) находим величину интенсивности напряжений в пластической области. Интервалы изменения а следующие Q.J, < а . Для плоской деформации та -кая подстановка в получаемые формулы означает замену временного сопротивления на данную величину. [c.50]

На основании анализа результатов расчетов теоретических спектров моделей дефектов выявлены следующие закономерности. Для объемных дефектов типа сферы и цилиндра характерны монотонные зависимости без осцилляций (криврле J, 2 на рис. 5.42). У плоскостных дефектов, ориентированных перпендикулярно оси преобразователя, наблюдается более быстрый рост амплитуды с повышением частоты (кривые 3, 4). Резкая немонотонность спектра возникает при обнаружении плоскостных дефектов, ориентированных под углом к оси преобразователя. В этом случае основное влияние на результирующий сигнал оказывают дифракционные краевые волны, которые, интерферируя между собой, дают периодически следующие минимумы. Их период зависит от размера и угла наклона дефекта. [c.274]

Выя1зленные закономерности позволили предложить способы определения размеров и угла наклона плоскостных дефектов-заключающиеся в измерении частотных интервалов между минимальными значениями в спектрах и полученными при двух углах озвучивания (схемы 19, 20 в табл. 5.7), а также последующем расчете параметров дефектов из системы уравнений [c.275]

Одна из наиболее трудных задач состоит в из.адерении количества продуктов реакции после отжига, поскольку желательно ограничить полную толщину реакционной зоны величиной приблизительно 2 мкм. В большинстве исследований были использованы методы оптической металлографии. Наиболее важен в этих работах этап приготовления образцов, так как необходимо получить плоскую поверхность шлифа и избежать появления ступеньки между твердым волокном и значительно более мягкой матрицей. В каждой лаборатории принята своя методика приготовления микрошлифов, но, по-видимому, основные условия состоят в следующем необходимо избегать излишнего нажатия при полировании и следует создавать хорошую опору для края образца в опрессовочном материале или использовать специальный держатель, Шмитцем и Меткалфом [38] разработана методика косых сечений, которая была использована в последующих исследованиях. Для определения местного увеличения в направлении скоса был использован расчет конического сечения разрезанного наискось волокна. Этот метод пригоден для толщин менее 0,3 мкм и становится не столь надежным при больших толщинах из-за ошибок, вызванных отсутствием плоскостности сечения. Электронная ]микроскопия с использованием метода реплик оказалась не впол- [c.103]

При действии изгибающей нагрузки часто сначала происходит разрушение самого внешнего слоя. В дальнейшем разрушение распространяется внутрь материала. Тенденция аналогична случаю приложения растягивающей нагрузки. На рис. 5.32 приведены результаты исследований Киси, которые содержатся в сообщениях (5.291 и [5.32]. Согласно этим результатам, с возрастанием скорости происходит увеличение предела прочности при изгибе ств. Исследования проводились на полиэфирных слоистых пластинах, армированных как матами из рубленого стекловолокна, так и стеклотканью с полотняным переплетением. При низких скоростях изгиб в плоскостном направлении не отличался от изгиба в краевом направлении. При скоростях приложения нагрузки, для которых характерно возрастание прочности на изгиб, в плоскостном направлении прочность оказалась более значительной, чем в краевом. При малых скоростях приложения нагрузки разрушение, связанное с расслаиванием, оказывалось затрудненным. При больших же скоростях расслаивание возникало довольно легко. Полученные результаты указывают на то, что прочность рассмотренных материалов при ударных нагрузках оказывается больше, чем при статических, Снмамура [5.33], анализируя расчеты, проведенные [c.133]

Расчет деформаций уплотняюш,их торцов является задачей, не получившей до настоящего времени удовлетворительного общего решения. Деформации колец из-за действия давления, центробежных сил и изменений температуры приводят к потере плоскостности торцов. Обычно предполагают, что в результате деформаций и износа жидкостная пленка вдоль радиуса имеет клинообразную форму. [c.167]

КОМПАС-ГРАФИК позволяет осуществлять расчеты массы и объема детали (сборки), координаты центра масс, плоскостных, осевых и центробежных моментов инерции. Возможен расчет плоских фигур, тел вращения (или секторов тел вращения) и тел выдавливания. При расчете объемных тел можно выбирать значения плотности материала из справочной базы или вводить их с клавиатуры. Все расчеты производятся в текущей или специально назначенной системе координат. Все команды для вычисления массоцентровочных характеристик (МЦХ) объектов вызываются с помощью соответствующих кнопок инструментальной панели измерений и по работе схожи между собой. Рассмотрим для примера одну из них. Команда Вычислить массоцентровочные характеристики тела выдавливания позволяет вычислить массу и объем детали (сборки), координаты центра масс, плоскостные, осевые и центробежные моменты инерции. Так как на плоском чертеже невозможно задать объемное тело, то для задания тела выдавливания указывают сечение тела плоскостью, перпендикулярной направлению выдавливания, и толщину тела. [c.208]

Герметичность клинового соединения определяется допусками отклонения угла корпуса и клина, формы уплотнительных поверхностей от конструктивно-эксплуатационных и технологических факторов, а также допусками на шероховатость, волнистость. Предпринята попытка разработки аналитического расчета допусков геометрических параметров по заданной утечке. Важной предпосылкой к расчету послужили экспериментальные исследования деформации корпуса и клина задвижки для определения профиля отклонений уплотнительной поверхности и распределения удельных давлений по периметру уплотнения, зависящего от конструктивно-эксплуата-щюнных факторов. Экспериментально показано, что для всех состояний жесткости клина (жесткий, нежесткий) профили отклонений уплотнительных поверхностей регулярны и симметричны по форме. Величины удельных давлений и распределение по периметру уплотнения зависят от вида нагружения клина, угловых отклонений корпуса и клина, отклонения от плоскостности контактирующих поверхностей. Для кривых изменения удельных давлений по периметру характерна строгая периодичность, что позволяет при аналитическом решении представить их частной суммой ряда Фурье 304 [c.304]

Однонаправленно упрочненный боралюминий может рассматриваться как ортотропный материал, проявляющий изотропию в поперечном направлении, выражаклцуюся через пять независимых упругих констант. Однако боралюминий часто применяется в виде набора монослоев, представляющих элементы конструкций со сложной укладкой. В этом случае он рассматривается как тонкий ортотропный слой, находящийся в плоско-напряженном состоянии, описываемом только четырьмя независимыми упругими константами. Этими константами являются осевой модуль упругости поперечный модуль упругости основной коэффициент Пуассона Vj2 и плоскостной модуль сдвига Подробное объяснение, выражающее соотношение констант в композиционном материале, было сделано Эштоном и др. [6], которые показали, что расчет упругих констант в композиционных материалах может [c.453]

Спектральные изображения источников малых размеров (например, лазерной плазмы) могут быть получены с помощью спектрометра классического типа с добавлением тороидального зеркала, фокусирующего изображение источника на входную щель [34, 57]. Недостатком такой схемы является то, что астигматизм решетки компенсируется зеркалом только в узком спектральном диапазоне, наличие промежуточной щели уменьшает полезное поле зрения. В более совершенной схеме (рис. 7.20) используется комбинация тороидальной решетки ГР и тороидального зеркала ТЗ. Меридиональное положение изображения источника, даваемое зеркалом, соответствует меридиональному положению источника для решетки, сагиттальное положение изображения источника для зеркала и источника для решетки находятся в бесконечности. Расчет показывает, что наилучшая компенсация астигматизма достигается, когда зеркало и решетка имеют близкие фокусирующие свойства, т. е. в симметричном случае для расширения квазистигматической области асимметрия между падяюшим и дифрагированным пучками в решетке может быть скомпенсирована соответствующим изменением соотношения между сагиттальным и меридиональным радиусами зеркала. В работе [88] рассчитан спектрометр на область 9—30 нм, имеющий разрешение 35 мкм в плоскости дисперсии и 4,7 мкм в перпендикулярной плоскости (Я = 15 нм). Отметим, что такого же порядка разрешение может быть получено, если в данной схеме использовать решетку с вне-плоскостным падением. Спектральное разрешение аналогично спектрометру тех же размеров со сферической решеткой. [c.288]

Известные решения рассматриваемой задачи основаны на описанном в первой главе сетчатом анализе и представлены в работах [54, 62, 106, ПО, 129, 134]. Случай плоскостной намотки оболочки вращения рассмотрен в работе [102]. Достаточно общие результаты, связанные с исследованием оболочек, намотанных по геодезическим линиям, представлены в работах [106, 114]. Оптимальная форма сечения торовой оболочки приведена в статье [69], определению рациональной схемы армирования вращающегося диска посвящены работы [58, 108]. Как уже отмечалось, оболочки оптимальной формы могут быть использованы в качестве баллонов давления или днищ для цилиндрических оболочек. Экспериментальное исследование баллонов давления в форме оваллоида представлено в работах [128, 130]. Расчету и проектированию цилиндрических оболочек с днищами посвящены статьи [54, 118, 122, 124, 129], экспериментальные результаты приведены в работе [117]. [c.59]

Эхо-зеркальный метод позволяет определять ориентацию плоскостного дефекта. Для этого необходимо, чтобы приемный ПЭП имел широкую (веерную) диаграмму направленности. Схема измерений показана на рис. 3.15. Результаты экспериментов на разноориентированных плоскодонных отражателях хорошо совпали с расчетом. [c.92]

Анализ проведенных измерений показал, что в большинстве случаев максимальные отклонения в продольном направлении превышают отклонения в поперечном. Так, из общего количества измеренных деталей у 78% Опр > Опоп 13% имели а р = Япоп и только у 7—8% <2пр<апоп. В связи с этим в расчет принимались только значения а р. Было установлено также, что существует определенная зависимость между величиной максимального отклонения от плоскостности йпр и длиной измеряемой плоскости й, причем с [c.8]

Приведенные выше выражения для определения термических сопротивлений мест фактического контакта и ежкон-тактной среды позволяют получить для приближенного расчета формулы полного термического сопротивления контакта плоскостно-шероховатых поверхностей (при отсутствии окисных пленок). [c.87]

Результаты опытов и некоторых расчетов для контактных пар с плоскостно-шероховатььми поверхностями Б воздухе представлены в виде зависимости термического сопротивления от нагрузки 7 к =/(/ ) на рис. 5-1 — 5-5 и в таблицах приложения II (см. табл. П-1 и П-2). [c.116]

Энциклопедия по машиностроению XXL

Оборудование, материаловедение, механика и ...