Пример Коэффициент ширины

На рис. 3.7.3 даны примеры коэффициентов отражения при различных числах слоев и для различных разностей фаз. Оптической толщине Х/4 соответствует разность фаз Ыпй/Х = = 180°, где расположен основной максимум. Из рисунка следует, что имеют место побочные максимумы. Увеличение числа слоев приводит к уменьшению ширины интерференционного максимума. Можно заметить, что ширина полосы с высоким коэффициентом Я тем больше, чем больше разница в показателях преломления Яи и Пв. [c.191]

Пример. Передаточное отношение редуктора i = 22,4 коэффициент долговечности = 1 коэффициент ширины тихоходной ступени фт = 0,315 твердость HR 40, [c.70]

Пример 7.3. Для цилиндрической фрикционной передачи (текстолит по стали всухую). Определить межосевое расстояние А по следующим данным момент на большем катке Ai2=8-10 Н-мм коэффициент ширины Фа=0,3 передаточное число t=6 допускаемое напряжение для катка из более слабого материала [а]к=60 Н/мм и коэффициент нагрузки К—1,2. [c.153]

Пример 10.1. Рассчитать быстроходную ступень прямозубого реверсивного редуктора с вертикальными валами (рис. 10.22) по следующим данным момент на зубчатом колесе М2 = 300-10 Н-мм коэффициент ширины колеса il)o=0,4 частота вращения ведущего вала ni = 1480 об/мин ведомого вала 2 = 465 об/мин материал шестерни сталь 50 улучшенная, НВ 270 [а]к=700 Н/мм2 и [a i]ai=150 Н/мм материал колеса сталь 45 улучшенная НВ 194 [ст]к = 500 Н/мм и [0 i]h=13O Н/мм . [c.288]

Определяем величины, необходимые для расчета, Тр == 573 10 Н мм (из примера 4). Коэффициент ширины венца (формула 3 63) ч1)к = = 0,2 Коэффициент, учитывающий распределение нагрузки по ширине венца при консольном расположении шестерни на роликовых опорах (рис. 3.20, б) и отношении [c.129]

Пример 3. Шкив ременной передачи соединен с валом rf = 30 мм при помощи клиновой фрикционной шпонки (см. рис. 5.9), шириной 6=10 мм и длиной /р = 40 мм, коэффициент трения f = 0,15 мм. Определить напряжение смятия, если соединение передает крутящий момент Г = 70Н-м. Материал шпонки — сталь Ст 6, нагрузка знакопеременная с толчками в обоих направлениях. [c.92]

Пример 1. На поверхность массивного тела наплавляют валик. Определить ширину зоны, нагревавшейся выше температуры Т = 900 К, при которой углеродистая сталь в значительной степени теряет упругие свойства. Режим сварки эффективная мощность источника теплоты // = 6 кВт, у = 9 м/ч = 0,25 см/с. Теплофизические коэффициенты а = 0,08 см /с, Я = 0,39 Вт/(см-К) ср = = 4,9 Дж/(см -К). Начальная температура тела = 300 К. приращение Т=Т — 7- -= 600 К. [c.210]

Пример 37. Для канала, проходящего в земляном русле и имеющего уклон У = 0,0001, расход Q = 75,0 м /сек, коэффициент шероховатости п = 0,0225, коэффициент заложения откосов т = 1,5 и т = 3,606, определить глубину наполнения и ширину канала по дну Ь при условии, что скорость течения воды в канале равна v = 0,80 м/сек. Сначала найдем значение скоростной характеристики [c.218]

Пример 15.1. Определить критическую глубину в прямоугольном русле, по которому проходит расход воды Q = 250 м /с. Ширина русла Ь = 12 м, коэффициент Кориолиса а = 1,1. [c.18]

Пример 15.7. Определить критический уклон в русле трапецеидального сечения при следующих данных расход воды = 27 и с, ширина по дну А = 10 м, коэффициент откоса /п = 2, коэффициент шероховатости п = = 0,025, коэффициент Кориолиса а = 1,1. [c.21]

Пример 16.1. Определить расход в трапецеидальном канале с шириной по дну й = 5 м, коэффициентом откоса т= 1,5, если глубина воды в канале Л = 2 м и уклон дна канала I = 0,0003. [c.50]

Пример 1в.4. Определить ширину по дну трапецеидального канала и глубину воды в нем так, чтобы относительная ширина по дну Р = Ь1к = 5. Расход С = 23 м /с, уклон дна I = 0,00005, коэффициент откоса т = 1,5, коэффициент шероховатости п = 0,025. [c.51]

Пример 21.4. Определить вторую сопряженную глубину гидравлического прыжка в канале трапецеидального сечения при расходе - 25 м /с, ширине канала по дну Ь = 6 м, коэффициенте откоса т = 1,5. Первая сопряженная глубина к = 0,7 м. [c.125]

Пример 21.2. Для ребра (см. рис. 21.11) задано толщина 2Н = 3 мм, ширина й = 1 м, температура стенки = 70°С, жидкости Т = 20°С, 0о = — / = = 70 —20 = 50 С, теплопроводность материала ребра Ji,= 100 Вт/(м-К), коэффициент теплоотдачи а=15 Вт/(м -К). [c.219]

Пример 8.2. Определить высоту подъема воздушной завесы, образованной плоской струей, выходящей из горизонтальной щели шириной 6 =0,15 м со средней скоростью ио=12 м/с, если известно, что скорость потока наружного воздуха, набегающего на открытый проем здания, ш = 3 м/с и угол наклона завесы к горизонту (рис. 8.9) оо=135°. Коэффициент неравномерности поля скоростей в начальном сечении принят /г2 =0,9. [c.357]

Пример 2. Растяжение пластины конечной ширины с центральной трещиной. Оценим протяженность поля напряжений, возмущенного наличием трещины. Для бесконечной пластины размер возмущенной зоны перед концом трещины равен а — И2. Следовательно, если ширина пластины 6 2Z + 2я = 3Z, то конечность ее ширины не влияет на коэффициент интенсивности К = оУя/. [c.123]

Пример б. Вертикальный щит (рис. 16) перегораживает канал. Ширина канала 6 = 3 Л(, глубина Н = 2 м. Вычислить силу тяги Т, необходимую для подъема щита, если масса щита т = 1000 кг, а коэффициент трения щита в пазах / = 0,5. [c.22]

Пример 28. Канал в плотном землистом грунте (рис. 93) имеет глубину А = 3,5 м, ширину по дну Ь = Юм, коэффициент откоса т= 1,5, уклон дна I = 0,0002. Требуется вычислить расход. [c.115]

Пример в-5. Воздух движется по каналу прямоугольного сечения, имеющему ширину 80 и высоту 600 мм температура стенок 300° С, средняя температура воздуха 200° С, скорость воздуха w = 8 м сек, давление воздуха р = 1 бар. Определить коэффициент теплоотдачи от стенки к воздуху. [c.309]

Пример 3-1. Гладкая плита шириной 6 = 1 м-и длиной /=1,2 м обдувается воздухом со скоростью Шо=8 м/с. Определить коэффициент теплоотдачи а и полный тепловой поток Q, если /с = 60°С и /ж = 20 С. [c.72]

Пример 3-1. Гладкая плита шириной 6 = 1 м и длиной / = 1,2 м обдувается возду м со скоростью Шо = 8 м/с. Определить средний коэффициент теплоотдачи а и полный тепловой поток Q, если температура стенки = 60 С и температура воздуха tx = гОТ. [c.77]

Если по оси абсцисс отложить 1/Г, а по оси ординат in а,-, то получится прямая, отсекающая на оси ординат отрезок, равный In (рис. 7.8, а). Угловой коэффициент этой прямой равен —Eg/2k. Строя такой график, можно определить постоянную а,, и ширину запрещенной зоны Eg. В качестве примера на рис. 7.8, б показана зависимость In о, от 1/Т для чистых германия и кремния, полученная экспериментально. Она качественно хорошо согласуется с теоретическим графиком, приведенным на рис. 7.8, а. [c.190]

Пример 4. Рассчитать двухколодочный тормоз по фиг. 63 с учетом неравномерного распределения давлений по длине колодки, если общий тормозной момент, развиваемый тормозом, равен 200 кГм рычаги тормоза — прямые, и, следовательно, тормозные моменты, развиваемые каждой тормозной колодкой, равны между собой диаметр тормозного шкива D = 500 мм , ширина тормозной колодки В = 20 СМ-, угол обхвата шкива колодкой Pi = 45° = 0,785 рад) коэффициент трения накладки р = 0,4, а расстояние OOi = 31,5 см. [c.127]

Пример. Требуется найти ширину полосы пропускания, при которой происходит ослабление коэффициента модуляции /И по сравнению с единицей в 20 раз, что является вполне достаточным для практики уравновешивания роторов на балансировочных машинах. [c.341]

Вместе с тем, вариант ЭШС проволокой имеет серьезные преимущества перед сваркой пластинчатым электродом, заключаю-щиеся в значительно большей гибкости технологии. При сварке проволокой представляется возможным в значительно более широких пределах варьировать режим сварки, управлять глубиной проплавления, объемом и формой металлургической ванны. А это имеет решающее значение для получения швов без трещин. На примере швов, изображенных на рис. 127 и рис. 128, видно, что при ЭШС, как и при других видах сварки плавлением аустенитных сталей нужно стремиться к получению швов, характеризуемых большим коэффициентом формы. Важно, однако, получить шов требуемой формы при минимальной его ширине, т. е. при минимальном проплавлении кромок. А это значительно проще сделать при сварке проволокой, чем в случае пластинчатого электрода. [c.324]

Исключительно концентрированный нагрев, характерный для ЭЛС, позволяет получать сварные швы невиданной ранее формы с очень малой шириной проплавления при требуемой глубине (рис. 144). Швы такой формы получили название кинжальных [201. В виде примера скажем, что в случае ЭЛС удается проплавить насквозь сталь толщиной 10—12 мм при удивительно малой погонной энергии — не более 0,1 квт-ч/м. Чтобы проплавить сталь такой же толщины при сварке под флюсом, требуется затратить погонную энергию, по крайней мере в 10 раз большую. Причем в случае ЭЛС коэффициент формы шва ф не превышает 0,1, а при [c.349]

Композиты для использования в космосе и космических аппаратах разрабатывались как НАСА, так и министерством обороны США. Последним примером такой разработки могут служить дверцы приборного отсека орбитальной ступени космического корабля Шаттл . Эти детали представляют собой наибольшие сборные конструкции из композита шириной 3,7 м и длиной 18,3 м. Снижение массы конструкций является важнейшей задачей при применении КМ в космической технике, чем и объясняется быстрое увеличение объемов использования композитов в этой области. Другими особыми свойствами композитов для космических аппаратов являются регулируемый термический коэффициент линейного расширения, низкотемпературная стабильность, возможность расчета нагрузок и высокая удельная жесткость. В случае применения в космической технике КУС желательно использовать в виде сверхтонких слоев толщиной 0,025 мм и обеспечить создание таким образом оптимальных структур для солнечных батарей большой площади. Несомненно, что это станет реальностью в ближайшем будущем. [c.557]

Увеличение коэффициента динамичности с ростом зазоров в шатунных подшипниках, появление ударов в реверсивной зубчатой передаче вследствие увеличения бокового зазора между зубьями, возникновение прогрессирующей концентрации нагрузки на зубья колес по их ширине из-за перекоса валов, вызванного износом подшипников, — таковы в дополнение к приведенным ранее единичные примеры влияния износа одного сопряжения на прочность и износостойкость деталей. [c.377]

Простейшим примером применения теоремы об охватывающих кривых является расчет взаимных поверхностей и угловых коэффициентов для двух бесконечных параллельных полос одинаковой ширины (фиг. 19—20). В соответствии с выражением (19.99) теоремы об охватывающих кривых взаимная поверхность для полос 1 и 2 определяется [c.488]

Пример 10.2. Рассчитать закрытую нереверсивную цилиндрическую косо-зубую передачу (рис. 10.23) по следующим данным передаваемая мощность Л =4Ы0з Вт коэффициент ширины колеса 11)о = 0,5 частота вращения ведущего вала П1=975 об/мин ведомого вала 2=195 об/мин. [c.292]

Пример 27-4. Гладкая пластина шириной 1,5 м и длиной I — 2,0 м обтекается продольным потоком воздуха с температурой = 20°С и со скоростью w = 4,0 м1сек. Вычислить коэффициент теплоотдачи а и тепловой поток Q, если температура поверхности плиты = 80° С. [c.445]

Пример 102. Предполагая статическое действие нагрузки для радиального однорядного шарикового подшипника (рис. 605), определить размеры эллиптической площадки контакта наиболее нагруженного шарика с дорожками качения внутреннего и наружного колец и наибольшее напряжение на площадке контакта. Размеры подшипника внутренний диаметр d= 30 мм, наружный диаметр D = 280 мм, ширина В = 58 мм, диаметр шарика = 44,5 мм. Радиус наименьшей окружности дорожки качения внутреннего кольца J b = 80 мм. Радиус наибольшей окружности дорожки качения наружного кольца Ян = 125 мм. Радиус поперечнбгб профиля дорожки качения г = 23,4 см. Наибольшее расчетное давление на шарик Р = 4000 кгс. Материал шариков и колец — хромистая сталь. Модуль упругости Е = 2,12 10 кгс/см , коэффициент Пуассона р = 0,3. Допускаемое значение для наибольшего напряжения в месте контакта [о1,(о т, = 50 ООО кгс/см . [c.658]

Для примера в табл. 6.12 представлен фрагмент матрицы коэффициентов влияния таких параметров, как диаметр (1 и длина пакета статора, длина полувитка обмотки статора /ц,,, диаметр провода (1 р, диаметр Дз и длина пакета ротора, диаметр паза ротора с1 2, ширина Дк и высота короткозамкнутого кольца обмотки ротора, значение i/l и частота / питающего напряжения асинхронного двигателя ГМА4П, на основные рабочие показатели этого двигателя. Коэффициенты влияния могут также служить для обоснованного вьще-ления группы параметров, по которым будет проводиться поиск значений допусков. Для параметров, изменение которых оказывает незначительное влияние на уровень показателей, (например, табл. 6.11), допуски должны назначаться по технико-экономическим соображениям. [c.247]

Пример. Построить график колебания гориаонта во.ты в деривационном канале гидросиловой установки в створе ГЭС. Канал имеет трапецеидальное сечение, длину = 5 078 м, ширину по дну 6 = 5 м, коэффициент заложения откосов т = 3, коэффициент шероховатости п = 0,013 н уклон дна 1=0,0002. В начальный момент времени в канале наблюдается установившееся движение с расходом (3 = 30 м /сек. [c.213]

Пример. Установить характер сопряжения потока в прямоугольном канале шириной Ь = 10 ж при изменении уклона дна с г, =0,05 на 2 = 0,00078, если Q == = 20 M j ei , а коэффициент шероховатости л =0,014. [c.235]

Пример 22.9. Определить ширину водосливных отверстий двухпролетной водосливной плотины. Профиль водослива построен по координатам Кригера—Офицерова (см. рис. 22.23, а и форму / на рис. 22.24) при следующих данных расход Q = 115,0 м /с скорость подхода Ко = 0,3 м/с высота водослива Р1 = р = 9 м напор над гребнем водослива (равен профилирующему напору) Я = Япр = 2,5 м бытовая глубина в нижнем бьефе Аб = 6 м. Форма бычков и устоев в плане — заостренная (см. рис. 22.29) коэффициент а = 0,06. Скоростным напором ввиду его малости можно пренебречь. Принимаем вначале ориентировочное значение коэффициента расхода для формы 1т = 0,49 водослив не подтоплен, так как Аб-< р. [c.176]

Описанная методика позволяет легко определять коэф фициен-ты конц е Нтрации напряжений при любой геометрии выреза на внутреннем, контуре при достаточно большой толщине овода ш= = Ь—а (практически при ш/й 20%). При этом может быть изучено влияние различных конструктивных параметров. Концентрация напряжений для вырезов щелевого типа (рис. 2.23, а), боковые стороны которых параллельны, а радиус вершины равен половине ширины щели с1 исследована в работах [113] и др. В качестве примера на рис. 2.24 приведены графики коэффициентов К = = СГ(// , построенные по результатам испытания большого числа плоских моделей [113]. Наибольшие напряжения в вершинах вырезов уменьшаются с увеличением радиуса вершины, толщины свода w по отношению к наружному радиусу Ь, а также с увеличением числа вырезов N. При этом иа1пряжение в вершине обратно [c.49]

Пример 6. Рассчитать с помощью тормозных коэффициентов тормоз с жестко закрепленными тормозными колодками. Дано диаметр шкива О = 300 мм ширина колодки В = 140 мм тормозной момент Л4 = 5000 кГсм-, коэффициент трения р. = 0,4 плечо I = 400 мм) угол обхвата Р, — Рп = 90 углы Щ = 75 Р, = 165 . [c.129]

Большой порядок систем уравнений, вызванный подробной дискретизацией области, и большая ширина полосы ненулевых коэффициентов, вызванная разветвленным характером геометрии расчетной области, могут при ограниченной разрядности ЭВМ привести к накоплению недопустимой погрешности. Примером такой разветвленной конструкции является патрубок в сосуде, содержаший отвод внутрь сосуда (рте. 3.6, а). Для расчета вариационно-разностным методом, рассмотренным вьппе для задач концентрации напряжений, была построена сеточная область, показанная на рис. 3.6, б. Соответствующее число уравнений равно 2413, ширина полосы — 55. Расчет выполнялся на ЭВМ соответственно с 12- и 7-разрядными числами. Погрешюсть расчета контролировалась по величине возникающей в месте закрепления опорной реакции, а также путем проверки по результатам расчета условий равновесия в сечениях тонкостенных участков патрубка. Если в первом случае оцененная таким образом погрешность в величине напряжений не превьпыала 1-2%, то во втором случае все результаты расчета оказались далекими от правильных. [c.56]

Д )р,д Ау<, где = —полная вероятность спонтанного испускания с уровня ifj,, — Эйнштейна коэффициенты для спонтанного испускания, Уширение уровня может быть вызвано также спонтанными безызлучат. переходами, напр, для радиоакт. атомного ядра—альфа-распадом. Ширина атомного уровня очень мала по сравнению с энергией уровня. В др. случаях (напр,, для возбуждённых ядер, вероятность квантовых переходов к-рых обусловлена испусканием нейтронов и очень велика) Ш.у. может стать сравнимой с расстоянием между уровнями. Любые взаимодействия, увеличивающие вероятность перехода системы в др. состояния, приводят к дополнит, уширению уровней. Примером может служить уширение уровней атома (иона) в плазме в результате его столкновения с нонами и электронами (см. Излучение плазмы). В общем случае полная Ш. у. пропорц. сумме вероятностей всех возможных переходов с этого уровня—спонтанных и вызванных разл. взаимодействиями. [c.462]

Пример 4.6 [291, с.437]. Построить эпюры М, О, N длинной железобетонной рамы с замкнутым контуром (рисунок 4.8), лежашей на упругом основании при следуюших данных коэффициент Пуассона упругого основания Д)=0,3 коэффициент Пуассона материала рамы Д)=0,167 модупи упругости основания и материала рамы Eq = 32-10 кПа, =2,7-10 кПа ширина и высота стержней рамы Z = 1 м /г = 0,3 м значения коэффициента у примем равными 1,5 1,0 0,5 м жесткость при изгибе стержней рамы EI = ЕЬ1 /12(1-/I)-, мош,ность основания примем для случая упругой полуплоскости Я- оо коэффициенты Гх =Ъ 2у, 5ц=Ьу2 приЯ- оо. [c.205]

Некоторые новые правила проектирования вытекают из принципа безопасных повреждений. Большие сечения должны быть исключены, так как трещина после образования быстро развивается в поперечном направлении, в результате конструкция остается без достаточного резерва прочности. Примером может служить цельная обшивка со стрингерами трешина в ЭТОМ случае может быстро развиваться по всей ширине. Объясняется это явление тем, что эффективный коэффициент концентрации напряжений при наличии трещины увеличивается приблизительно как корень квадратный из ее длины, поэтому более длинная трещина растет быстрее. Эти трудности преодолеваются введением в конструкцию многих деталей с небольщими сечениями, нагрузка при этом распределяется между ними и конструкция не будет серьезно ослаблена при разрушении одной из деталей. Еще один путь — применение приспособлений, останавливающих рост трещин. Этот путь может быть использован для улучшения характеристик существующих конструкций, для новых конструкций применять его не рекомендуется. [c.415]

При наличии изотропного упрочнения R > О, см. 2.7) коэффициент подобия т в (2.81) для кривой деформирования при знакопеременном нагружении зависит от накопленной пластической деформации q поликристалла. По результатам анализа модели поликристалла при сжатии после предварительного растяжения для R — 0,02Go/t , где т — начальное значение предела текучести в системе скольжения, на рис. 2.29 кривой 1 соответствует т = 2,08, а кривой 2 — m = 2,50. Ширина петли гистерезиса при знакопеременном нагружении с амплитудой а/сту 2 в данном примере расчета достаточно быстро уменьшается. Штриховой линией для сравнения отмечена диаграмма растяжения при наличии только анизотропного упрочнения (G = 0,01Go, R = 0). На рис. 2.30 сплошной линией представлена расчетная зависимость т от q а нанесены точки, полученные при обработке экспериментальных данных по знакопеременному кручению тонкостенных трубчатых образцов из алюминиевого сплава АМгб при Т = 291- 523 К. Параметры модели В этом расчете также были подобраны иэ соответствия расчетных и экспериментальных кривых на первом этапе нагружения. В исследованном диапазоне температур коэффициент т практически [c.108]

В то же время из выражения (2,116) находим, что (при Av = 0) 1/стт(0)Avq. На частотах УФ- и ВУФ-диапазонов при умеренных давлениях можно считать, что ширина линии Avo определяется доплеровским уширением. Следовательно [см, (2,78)], Avo Vo, поэтому dPno /dV увеличивается как (если положить Vp л Vo). При более высоких частотах, соответствующих рентгеновскому диапазону, ширина линии определяется естественным уширением, так как излучательное время жизни становится очень коротким (порядка фемтосекунд). В этом случае Avo Vq и dP JdV увеличивается как v . Таким образом, если мы, к примеру, перейдем из зеленой области (Х = 500 нм) всего лишь в мягкий рентген (X л 10 нм), то длина волны уменьшится в 50 раз, а dP op dV увеличится на несколько порядков С практической точки зрения заметим, что многослойные диэлектрические зеркала в рентгеновской области обладают большими потерями и трудны в изготовлении. Основная проблема состоит в том, что в этом диапазоне разница в показателях преломления различных материалов оказывается очень малой. Поэтому для получения приемлемых коэффициентов отражения необходимо использовать большое число (сотни) диэлектрических слоев, а рассеяние света на столь большом числе поверхностей раздела приводит к очень большим потерям. Поэтому до сих пор рентгеновские лазеры работают без зеркал в режиме УСИ (усиленное спонтанное излучение), [c.434]

Энциклопедия по машиностроению XXL

Оборудование, материаловедение, механика и ...