Коэффициент неравномерности поля скоросте

Эта величина учитывает неравномерность распределения скоростей по сечению аппарата, так как в нее входит коэффициент количества движения, т. е. коэффициент неравномерности поля скоростей Мц. Для канала круглого сечения выражение (1.2) можно привести к виду [c.58]

Отклонение потока вверх при установке решеток без зазоров у нижней стенки сохраняется даже при больших значениях коэффициента сопротивления решеток ( рг = = Р2 = 35 / = 0,23). Кроме того, существенное увеличение решеток по сравнению с расчетными значениями усиливает это отклонение потока, и наоборот, выбор Ср несколько меньше его расчетных значений (Ср = 15,5 ( = 0,32 и р2 = 22 ( = 0,28) заметно сглаживает указанное отклонение потока, не улучшая при этом равномерность скоростей в целом. Для всех вариантов от 11-6 до 11-9 коэффициент неравномерности поля скоростей Мк 1,4. [c.225]

В приведенных формулах приняты следующие обозначения Ьц — половина толщины плоской струи завесы Н и Птах — высота и максимальная высота подъема воздущной завесы п и — коэффициент неравномерности поля скоростей в начальном сечении струи. [c.343]

Пример 8.2. Определить высоту подъема воздушной завесы, образованной плоской струей, выходящей из горизонтальной щели шириной 6 =0,15 м со средней скоростью ио=12 м/с, если известно, что скорость потока наружного воздуха, набегающего на открытый проем здания, ш = 3 м/с и угол наклона завесы к горизонту (рис. 8.9) оо=135°. Коэффициент неравномерности поля скоростей в начальном сечении принят /г2 =0,9. [c.357]

В той же работе описано влияние ширины зазора между калачами и стенкой газохода на распределение скорости газов. При уменьшении величины зазора с 60 до 10 мм коэффициент неравномерности поля скоростей снижается с 2,75 до 2,45. Это позволяет снизить местный золовой износ [c.88]

Структура вихревых следов в квазистационарном потоке за решеткой характеризуется 1) безразмерной шириной а=Оа ъ1 Ь, где До,5 — ширина следа в сечении, отвечающая значению 0,5iA/5oi= = (Poi—Рш)/2 (рис. 3.24,о), Ь — хорда профиля (или длина пластины) 2) коэффициентом неравномерности поля полных давлений Аро= (Pai—P0M)/(P0—Pi), где рои Рш, Ро —давления торможения за решеткой в ядре потока, на оси следа и в невозмущенном потоке (перед решеткой) pi — статическое давление за решеткой 3) коэффициентом неравномерности поля скоростей Ин = = (uq— м)/ио- Опыты показали, что характеристики следа зависят от структуры парокапельного пограничного слоя. Возможны два случая парокапельный слой без пленки и с пленкой. В первом —. для заостренных кромок 1 и 2 увеличение влажности приводит [c.109]

Рш И —коэффициенты неравномерности полей скорости и концентрации. На основе ряда исследований на моделях [Л, 4, 9] рекомендуются приближенные значения этих коэффициентов, приведенные в табл. 2-4. [c.38]

Рго — коэффициент неравномерности поля скорости (p l,2-f-l,4) [c.145]

К числу которых относятся а) коэффициент, оценивающий энергетические потери патрубка б) коэффициент восстановления давления, по казывающий изменение статического давления в) коэффициент неравномерности поля скоростей в выходном сечении. [c.403]

Влияние неравномерности распределения скоростей потока по сечению на эффективность работы аппаратов обусловлено тем, что коэффициенты эффективности (коэффициенты тепло- и массопередачи, очистки и т. п.) находятся не в прямой пропорциональной зависимости от скорости протекания рабочей с )еды. Следовательно, при неравномерном поле скоростей, когда каждому элементу поперечного сечения аппарата соответствует некоторое локальное значение коэффициента эффективности, средний (истинный) коэффициент эффективности аппарата будет отличаться от коэффициента эффективности при равномерном поле скоростей. [c.56]

Коэффициент количества движения М,. является в этом случае основной величиной, которая характеризует степень неравномерности поля скоростей по сечению канала. [c.58]

В одной из публикаций [212] предложено малые неравномерности потока рассматривать как абсолютные погрешности наблюдений и находить среднее отклонение скоростей Аа ср по известной формуле погрешностей, а отклонение коэффициента очистки Др при неравномерном поле скоростей от его значения для равномерного потока вычислять как абсолютную погрешность функции р = / (да), т. е. принимать [c.59]

Из приведенных результатов расчета следует, что неравномерность распределения скоростей может значительно влиять на эффективность работы различных аппаратов. Вместе с тем следует отметить, что неравномерность поля скоростей в начальном сечении рабочей камеры сохраняется в последующих ее сечениях не во всех аппаратах. Если вдоль камеры нет продольных перегораживающих устройств, то поток постепенно, по мере продвижения вперед, выравнивается. Следовательно, в этом случае коэффициент понижения эффективности постепенно увеличивается, приближаясь к единице. В результате его значение в среднем получается выше, чем подсчитанное по первоначальной неравномерности. [c.73]

Неоднородность течения за распределительным устройством практически не зависит от неравномерности поля скоростей в подводящем патрубке. Исследовались прямые трубы, колено (г/Оа = 0 и г/О = 0,5) и закрученный поток. Коэффициент гидравлического сопротивления I,. = [c.292]

Значение величины т может служить характеристикой степени неравномерности поля скорости в данном сечении чем более неравномерно поле и>, тем больше т. Будем называть величину т коэффициентом поля. [c.503]

Опыты показали, что коэффициент хн, учитывающий неравномерность поля скоростей, слабо зависит от формы и толщины кромки на основном участке следа (при <0,2) и несколько увеличивается с ростом числа Miстепени влажности. При отсутствии пленок влияние влажности на Ин можно оценить по формулам, рекомендованным К. Г. Георгиевым [c.116]

На рис. 4.5, а сравниваются также опытные данные, полученные на экспериментальных установках с различным числом витых труб в пучке (Л = 37 и 127). Видно, что характер изменения и и Т для этих двух пучков идентичен, а разброс опытных точек находится в пределах теоретических кривых с коэффициентом К = 0,03. .. 0,09, т.е. среднее значение коэффициента К практически одинаково. Следует отметить, что система уравнений (1.8). .. (1.11) упрощается, если пренебречь в (1.8) членом, характеризующим процесс выравнивания неравномерностей поля скорости вследствие турбулентной диффузии и других механизмов переноса, которые учитываются коэффициентом О/ [39], а также членом, содержащим объемные источники гидравлического сопротивления. Тогда вместо (1.8) получим [c.106]

II1-7. В последующих разделах даются указания по установке некоторых элементов, являющихся местными сопротивлениями. При компоновке газовоздухопроводов следует дополнительно учитывать, что участки с резким и плавным уменьшениями скорости, а также повороты, особенно резкие, из-за вызываемой ими большой неравномерности поля скоростей могут существенно увеличить коэффициенты сопротивления после- [c.59]

Коэффициент неравномерности поля расходной составляющей скорости вычисляется по формуле [c.112]

При неполном омывании поверхности нагрева, неравномерном поле скоростей и температур, а также наличии застойных зон суммарное снижение коэффициента теплопередачи всеми этими факторами вместе с загрязнениями оценивается коэффициентом использования [22]. [c.131]

При более точных расчетах в уравнение вводятся коэффициенты неравномерности скоростных полей. Этим путем учитывается, что в различных сечениях смесителя поля скоростей имеют более или менее неравномерный характер, а при неравномерном поле скоростей количество движения, определенное исходя из средней скорости (как частное от деления расхода на площадь сечения), имеет меньшее значение по сравнению с действительным количеством движения. Кроме того, при более точных расчетах учитывается сжимаемость газов, давление на стенки смесителя, а также потеря энергии на трение о стенки смесителя. [c.198]

Для маловязкой жидкости величина коэффициента р. расхода через отверстия с острыми кромками зависит главным образом от сжатия струи и лишь в очень незначительной степени от гидравлического сопротивления, обусловленного сопротивлением кромок и неравномерностью поля скоростей. [c.27]

В теории элемента лопасти вычисляют силы, которые действуют на лопасть при ее движении в воздухе, а по ним рассчитывают силы и аэродинамические характеристики всего несущего винта. Теория элемента лопасти — это, по существу, теория несущей линии, примененная к вращающемуся крылу. Предполагается, что каждое сечение лопасти работает как профиль в двумерном потоке, а влияние следа и остальной части винта полностью учтено в индуктивном угле атаки сечения. Следовательно, для решения задачи нужно рассчитать индуцируемые следом скорости на диске винта. Это можно сделать с помощью импульсной теории, вихревой теории или численными методами, учитывая неравномерность поля скоростей протекания. Теория несущей линии основана на предположении, что крыло имеет большое удлинение. Удлинение к лопасти несущего винта связано с коэффициентом заполнения и числом лопастей соотношением % = R/ = N/п)а. Для вертолетных несущих винтов с их малой нагрузкой на диск предположение о большом удлинении обычно справедливо. Однако даже при большом геометрическом удлинении могут существовать области, в которых велики градиенты нагрузки или индуктивной скорости, вследствие чего эффективное аэродинамическое удлинение может оказаться малым. Для несущего винта примерами таких областей с большими градиентами являются концевая часть лопасти и то место на ней, вблизи которого проходит вихрь, сбегающий с предшествующей лопасти. [c.59]

Величина т (ср ) представляет собой коэффициент неравномерности поля скорости в рассматриваемом сечешш камеры смешения, являющийся важной характеристикой потока. Мы уже указывали, что коэффициент т —отношение средней скорости по расходу к средней по сечению — тем больше отличается от единицы, чем больше неравномерность поля скорости. Полученная выше закономерность изменения поля скорости в камере смешения позволяет выразить коэффициент поля как функцию величины [c.334]

Коэффициент неравномерности поля скоростей а (п. 7.2) для турбулентного течения в трубе близок к единице (см. табл. 8.1) и обычно в расчетах этих течений не учитьивается. [c.152]

При нроектировании эжектора важно правильно выбрать длину камеры смешения, обеспечивающую достаточно полное выравнивание поля скорости в поперечном сечении потока. Расчет показывает, что при неполном смешении, когда коэффициент поля на выходе из камеры т>1 (см. 2), эффективность эжектора ухудшается при заданном давлении на выходе р4 снижается разрежение на входе в камеру, падает коэффициент эжекции и выигрыш в тяге. Если не учитывать трения о стенки, то максимальный эффект соответствует т -> 1, т. е. неограниченному увеличению длины камеры. В действительности, однако, существует конечное оптимальное значение длины камеры, так как при малой неравномерности поля скорости полезный эффект, получаемый за счет дальнейшего выравнивания, не компенсирует возрастающих гидравлических потерь. Экспериментально это определяется по наличию максимума статического давления смеси на некотором конечном расстоянии от входа в [c.564]

Определение потерь на трение в каналах вращающихся колес по среднему значению относительной скорости и по среднему значению абсолютной скорости в неподвижных каналах можно признать правильным только при определенной неравномерности поля скоростей. Для вращающихся каналов по данным Зелига [861, начиная с 3, резко увеличиваются коэффициенты потерь. Причем для труб большего диаметра они больше, чем для труб малого диаметра. В этом случае сказывается влияние относительного вихря и противотоков. В гидродинамических передачах аналогичное явление характерно для гидромуфт при малых скольжениях, когда расход в проточной части очень мал. [c.52]

Изучение влияния типа решетки на дополнительные потери от влажности показало, что максимальные значения А вл соответствуют активным, а минимальные — реактивным решеткам (см. гл. 5) с малыми углами поворота потока. Промежуточные значения А вл отвечают решеткам с различной конфузорностью. При одинаковых режимных параметрах наибольшие диаметры капель и минимальные коэффициенты скольжения обнаружены в активной решетке. Эти данные получены для ступени. В этом случае заметно сказываются периодическая нестационарность и высокая турбулентность, неравномерность полей скоростей, давлений и температур, смещение дискретной фазы по радиусу и др. Для приближенной оценки влияния влажности результаты исследований сопловой решетки в турбине и пародинамической трубе представлены на рис. 3.33. Изменение А вл с ростом уо не строго соответствует линейному закону. [c.123]

Значительное влияние на экономичность влажнопаровых ступеней оказывает веерность (рис. 5.5). Роль этого параметра следует оценивать под углом зрения следующих структурных особенностей потока при относительно малых djli. 1) интенсивного увеличения термодинамических параметров несущей фазы от корня к периферии (давления, температуры и плотности) 2) значительной неравномерности полей скоростей несущей и дискретной фаз по радиусу в зазоре и в относительном движении за рабочей решеткой (соответственно меняются вдоль лопаток и коэффициенты скольжения) [c.159]

Однако в пучках витых труб эта связь практически не реализуется [39] Это можно объяснить как влиянием конечности размеров источника и неравномерности поля скорости в ядре потока, так и загромождением исследуемого потока витыми трубами. Это приводит к тому, что нагретые частицы вблизи устья струи успевают пройти большое число не коррелированных между собой различных путей от источника до рассматриваемой точки, хотя распределения пульсационных скоростей при числах Ее > Ю" в ядре потока и приближаются к нормальному закону распределения. При числах Ее < Ю наблюдается отклонение пульсаций скорости от закона Гаусса в пучке витых труб, что свидетельствует об анизотропности турбулентности в таких пучках в этом диапазоне чисел Ее. Поэтому в закрученном пучке витых труб метод диффузии тепла от источника использовался только для определения коэффициента а. его применение оправдьшалось совпадением экспериментальных распределений температур с гауссовским распределением, хотя основные допущения теории Тэйлора в данном случае не выполняются строго. В экспериментах источник диффузии имел радиус, примерно в три раза превышающий радиус витой трубы. В этом случае свойства потока индикаторного газа (нагретого воздуха) и основного потока одинаковы, Это позволяет получить достаточно надежные опытные данные по коэффициенту В то же время если в работе [39] для прямого пучка витых труб, где радиус источника, бьш равен радиусу витой трубы, удалось оценить значение интенсивности турбулентности по уравнению (2.9), то в данном случае это исключается из-за больших размеров источника. Для увеличения точности определения коэффициента опыты по перемешиванию теплоносителя в закрученном пучке проводились при неподвижном источнике диффузии, а для определения полей температуры на различном расстояниии от него в витых трубах были установлены термопары. При этом измерялась температура стенок труб (т.е. температура твердой фазы в терминах гомогенизированной модели течения). Эта методика измерений могла приводить к погрешностям в определении коэффициента ) г, поскольку распределения температур в ядре потока теплоносителя и стенки труб различны, а следователь-различны и среднестатистические квадраты перемещений, а также и причем это различие, видимо, носит систематический характер. Подход к учету поправки в определяемый коэффициент Df при измерении температуры стенки изложен в разд. 4.2. [c.55]

Исследование интенсивности пульсаций скорости, автокорреляционной функции и спектральной плотности позволило выявить физическую природу рштенсификации теплообмена в пучках витых труб. Оказалось, что дополнительная турбули-зация потока связана с закруткой и неравномерностью поля скорости в ядре потока. Так, сдвиг энергетического спектра турбулентности в область высоких частот (волновых чисел) по сравнению со спектром в круглой трубе, характеризующий возрастание диссипации энергии, наблюдается во всей области течения и для всех исследованных чисел Ее и Гг . При этом максимальные значения интенсивности турбулентности наблюдаются в следе за местами касания соседних труб, где энергетический спектр сдвинут в область высоких частот в большей мере. Увеличение доли энергосодержащих вихрей с ростом числа Рг (увеличением относительного шага закрутки труб S d) и уменьшение интенсивности турбулентности как за местами касания труб, так и в сквозных каналах, свидетельствует об уменьшении дополнительной турбулизации потока в пучке витых труб. Эти закономерности наблюдаются и при исследовании усредненных характеристик потока (коэффициентов теплоотдачи и гидравлического сопротивления) [39]. [c.82]

При больших осевых зазорах на пути к РК размеры капель в греющем паре существенно уменьшаются из-за испарения. В результате дробления и испарения при оптимальных параметрах греющего пара радиусы капель перед входом в РК могут достигнуть величины менее 10 мкм, а коэффициент их разгона по отношению к основному потоку приблизиться к единице. Такие капли не опасны для правильно сконструированных лопаток кроме того, пересекая РЛ, они совершают работу. Измерения, выполненные в опытах ЛПИ, показали, что использование перегретого греющего пара не приводило к укрупнению капель в основном потоке из-за срыва их с нагретой пленки. Положительный эффект от выдува пара сказывается также в сглаживании неравномерности поля скоростей за НА, что уменьшает ПАС и повышает к. п. д. ступени. Этот эффект, а также уменьшение потерь на раз- [c.240]

Необходимо отметить, что в связи с неравномерностью поля скоростей указанную поправку на прямой скачок, строго го.чоря, следует вводить не в среднем, а для каждой точки измерения. Принятый более простой способ поправки дает незначительное уменьшение величины коэффициента энергии. [c.486]

Изменение шага существенно сказывается на характере кривых коэффициентов расхода lii. С ростом шага г от 0,5 до 0,8 происходит увеличение ц, однако при дальнейшем росте I вновь наблюдается падение ц (рис. 4-12,в). Эти закономерности оказываются одинаковыми как Дочя перегретого, так и для влажного пара. Правда, интенсивность изменения Li с ростом влажности уменьшается. Такой характер протекания кривых ц(г) объясняется существенным ростом доли потерь от трения при малых I и значительной неравномерностью полей скоростей при больших t. Влага в этом случае рает стабилизирующую роль. [c.92]

При неравномерном поле скоростей на входе в осекольцевой диффузор или при установке его за работаюи ей осевой машиной коэффициент внутреннего сопротивления [c.204]

Все количественные данные по коэффициентам местных гидравлических потерь справедливы для достаточно равномерной эпюры скоростей во входном сечении. Прн неравномерной эпюре скоростей потерн существенно возрастают (см подраздел 9.2). Для стабилизации величины потерь, необходимой для надежной работы систем гидропневмоавтоматики, часто используют сетки или перфорированные пластины, т.е. гидравлические сопротивления, равномерно распределенные по сечению. При прохождении потока через такое сопротивление появляется поперечная составляющая скорости, живое сечение части потока с большей величиной скорости увеличивается, а живое сечение части потока с меньшей величиной скорости уменьшается. При некоторой оптимальной величине коэффициента гидравлических потерь (при малой степени неравномерности порядка 2) эпюра скоростей становится равномерной. При значении коэффициента потерь меньше оптимального неравномерность поля скоростей уменьшается, сохраняя знак, при значении коэффициента потерь больше оптимального знак неравномерности изменяется. [c.141]

Энциклопедия по машиностроению XXL

Оборудование, материаловедение, механика и ...