Мощность источника теплоты эффективная

Мощность источника теплоты эффективная 34, 35 Нагрев лазерный 56 Наполнители армирующие 494—497 Напыление 468—469 [c.523]

Отношение эффективной тепловой мощности к полной тепловой мощности источника теплоты называется эффективным коэффициентом полезного действия (к. п. д.) процесса нагрева У1н = [c.11]

Пример 1. На поверхность массивного тела наплавляют валик. Определить ширину зоны, нагревавшейся выше температуры Т = 900 К, при которой углеродистая сталь в значительной степени теряет упругие свойства. Режим сварки эффективная мощность источника теплоты // = 6 кВт, у = 9 м/ч = 0,25 см/с. Теплофизические коэффициенты а = 0,08 см /с, Я = 0,39 Вт/(см-К) ср = = 4,9 Дж/(см -К). Начальная температура тела = 300 К. приращение Т=Т — 7- -= 600 К. [c.210]

Находим эффективную мощность источника теплоты q=.r UI = 0,8-34-300 = 8150 Вт. [c.211]

Теплоотдачей в воздух пренебрегаем. Определяем эффективную мощность источника теплоты < = t]L//= 0,5-16-400 = 3200 Вт. Максимальную температуру [c.212]

Определим вначале эффективную мощность источника теплоты и погонную энергию сварки q/v [c.214]

Коэффициент т], выражает отношение условного теплосодержания проплавленного за единицу времени основного металла к эффективной тепловой мощности источника теплоты. Величина теплосодержания в единице массы металла h включает в себя также скрытую теплоту плавления, затрачиваемую на [c.232]

Расчет температуры при дуговой сварке. Располагая характеристиками источников теплоты (эффективной мощностью и ее распределением по поверхности или объему изделия), можно рассчитать процесс распространения теплоты в металле, который имеет три стадии [c.26]

Эффективная мощность источника теплоты представляет собой количество теплоты, поглощаемое в единицу времени телом, нагреваемым данным источником. [c.67]

Находим эффективную мощность источника теплоты [c.461]

Теплоотдачей в воздух пренебрегаем. Определяем эффективную мощность источника теплоты [c.464]

Определим вначале эффективную мощность источника теплоты д и погон-Я. [c.466]

Определяем эффективную мощность источника теплоты [c.481]

ЭФФЕКТИВНЫЙ К. П. Д. ПРОЦЕССА НАГРЕВА — отношение эффективной тепловой мощности источника теплоты к его полной тепловой мощности. [c.190]

Электрошлаковая сварка. Выделение теплоты при электрошлаковом процессе происходит в результате прохождения электрического тока через расплавленный шлак. Выделяемое в шлаковой ванне в единицу времени количество теплоты пропорционально тепловому эквиваленту подводимой электрической энергии. Другие источники теплоты столь невелики, что ими можно пренебречь. Эффективная мощность источника теплоты при электрошлаковой сварке всегда меньше так как она не включает часть теплоты, теряемой шлаковой ванной на теплоотдачу в окружающую среду и в формирующее устройство (рис. 2-15). Теплота поступает в из- [c.57]

Существует определенная связь между законом нормального распределения теплового потока и эффективной мощностью q источника теплоты, которая устанавливается путем интегрирования [c.155]

На анализе термограмм основаны количественные методы термографии — определение термодинамических и кинетических характеристик химических процессов и фазовых переходов теплового эффекта, мощности внутренних источников теплоты, констант скоростей эффективного порядка реакции и пр. [c.160]

Двухконтурная ПТУ с конденсирующим инжектором может быть использована как в наземной, так и в космической энергетике. Поэтому в процессе термодинамического анализа оценим влияние параметров ее циклов на эффективный КПД т эфг, под которым будем понимать отношение полезной электрической мощности установки к тепловой мощности, подводимой в контуре прямого цикла от высокотемпературного источника теплоты, и удельную (на единицу Ngj,) площадь холодильника-излучателя F. [c.32]

Разработка энергетической установки заданной электрической мощности на базе унифицированного радиоизотопного источника теплоты обусловливает необходимость иного подхода к оптимизации ее термодинамических параметров, отличного от традиционного, при котором для минимизации топливной составляющей эксплуатационных затрат термодинамические параметры определяются из условия обеспечения максимума эффективного КПД установки. При использовании унифицированного источника теплоты загрузка, а значит и топливная составляющая эксплуатационных расходов заранее определены. Поэтому оптимизацию термодинамических параметров цикла преобразователя целесообразно вести по критерию минимума удельной (на единицу Л эл) площади холодильника-излучателя fxn при условии получения требуемого эффективного КПД установки Г1э . Значение последнего вычисляется по и тепловой мощности унифицированного источника теплоты. В этом случае достигается снижение приведенных затрат в космическую энергетическую установку за счет сокращения транспортной составляющей эксплуатационных расходов, поскольку на долю холодильника-излучателя приходится до 30 % общей массы установки и его размеры существенно зависят от термодинамических параметров цикла. При таком подходе в общем виде задача оптимизации термодинамических параметров преобразователя формулируется следующим образом [c.171]

При расчетном значении эффективного КПД 15,3 % потребная тепловая мощность радиоизотопного источника составляет 391 Вт. Из-за высокой удельной стоимости (500 долл./Вт) затраты на создание такого источника теплоты равны 1 960 ООО долл. В то же время благодаря длительному периоду полураспада Ри-238 (87 лет) имеется возможность многократного использования этого источника. В этом случае удельная стоимость выгоревшего топлива за год составляет 5,75 долл./Вт и является приемлемой с точки зрения экономических требований к энергоустановке. [c.178]

Световые источники нагрева, использующие солнечную энергию или энергию искусственных источников света — ксеноновых или кварцевых ламп, — по своей физической сущности мало отличаются от лазерных, хотя некоторые их параметры, прежде всего малая удельная тепловая мощность, снижают эффективность указанных источников теплоты. [c.456]

Основной характеристикой плазменной струи как источника теплоты является эффективная тепловая мощность [c.99]

Технологические параметры процесса лазерной резки аналогичны параметрам, характеризующим любой другой процесс тепловой резки. К ним относятся скорость резки, мощность источника и теплоты, а также толщина обрабатываемого металла. Их взаимосвязь обеспечивает эффективность процесса резки. Кроме того, при лазерной резке на эффективность процесса, как указывалось выше, оказывает влияние отражательная способность поверхности обрабатываемого материала. В отличие от других способов тепловой резки параметры лазерной резки окончательно не отработаны, не приведены в систему и не получили четкой регламентации, поэтому привести конкретные данные по режимам лазерной резки не представляется возможным. [c.29]

Магнитоуправляемая сжатая дуга оценена как источник теплоты. Основными характеристиками тепловой эффективности процесса проплавления является эффективный к. п. д.— т)и нагрева металла и полный тепловой к.п.д.— т)пр. В проведенных опытах устанавливались зависимости Т1и и Т]пр от мощности, длины дуги и индукции магнитного поля путем калориметрирования образцов. Графики зависимости пp=f (Р) и г = (Р) показаны на рис. 2, а и б. Зависимость =1 Р) имеет значительно меньшую крутизну. Предполагается, что при какой-то достаточно большой мощности она асимптотически приближается к некоторому постоянному значению, не превышающему 80 /о - Происходят потери энергии дуги на излучение и конвекцию. [c.20]

Существует определенная связь между законом нормального распределения теплового потока и эффективной мощностью д источника теплоты. Очевидно, что интегрирование удельного теплового потока по всей нагреваемой поверхности Р должно дать эффективную тепловую мощность [c.396]

Зная эффективную мощность источника и коэффициент сосредоточенности теплового потока к, можно судить о распределении теплоты по поверхности металла и размерах пятна нагрева. [c.397]

Мощность шлакового источника теплоты определится как разность между полной эффективной мощностью и мощностью 9м- [c.401]

Из формулы (17.23) определим эффективную мощность д источника теплоты [c.454]

ЭФФЕКТИВНАЯ ТЕПЛОВАЯ МОЩНОСТЬ (источника сварочного нагрева) — количество теплоты, введенное в металл за единицу времени и затраченное на его нагрев. [c.190]

Современный уровень плазменного напыления в основном базируется на использовании дозвуковых и сверхзвуковых, турбулентных, осесимметричных, плазменных струй с широким диапазоном теплофизических свойств. На нагрев плазмообразующего газа расходуется около половины мощности, подводимой к распылителю. Обычно тепловой КПД распылителя составляет 0,4...0,7. Следует также отметить слабое использование плазменной струи как источника теплоты на нагрев порошковых частиц. Эффективный КПД их нагрева плазмой находится в пределах Т и = 0,01...0,15. При распылении проволоки Т1 = 0,2...0,3. [c.225]

В действительности, введенное в металл количество теплоты (эффективная мощность источника) распределяется неравномерно по его толщине ввиду нарастания теплосодержания окислов металла [c.24]

Газовое пламя простой горелки можно рассматривать как источник теплоты, распределенный нормально по площади пятна нагрева, практически ограниченной окружностью. У многопламенных линейных горелок удельный тепловой поток распределен равномерно по их длине, а у многорядных горелок — по площади их рабочей поверхности. Распределение удельного теплового потока по пятну нагрева газового пламени и других источников энергии для сварки можно приближенно описать нормальным законом распределения вероятности (рис. 95). Сравнение тепловых характеристик различных поверхностных источников нагрева (табл. 29) показывает, что газовое пламя характеризуется наибольшими размерами пятна нагрева и сравнительно низкими значениями удельного теплового потока. По значению эффективной мощности газовое пламя занимает промежуточное положение. [c.164]

Эффективная тепловая мощность сварочного источника теплоты, т. е. количество теплоты, вводимой при сварке источником в деталь в единицу времени, если известны параметры режима сварки, определяется по формуле [c.34]

Располагая характеристиками источников теплоты — эффективной мощностью и ее распределением но поверхности или объему изделия, — можно рассчитать процесс распространенпя теплоты в металле. [c.8]

Коэффициент Т1( выражает отношение условного теплосодержания vFnpphan, проплавленного за единицу времени основного металла, к эффективной тепловой мощности источника теплоты. [c.480]

Пример 26. Плиты из малоуглеродистой стали толщиной 6=70 см сваривают электрошлаковой сваркой со скоростью а=0,52 лсреднюю температуру плиты и разность температур поверхности и оси шва на расстоянии 25 см позади источника теплоты по оси соединения. [c.497]

Тепловая мощность дуги. Основной характеристикой хварочной дуги как источника энергии для сварки является эффективная тепловая мощность Эффективная тепловая мощность источника сварочного нагрева — это количество теплоты, введенное в металл за единицу времени и затраченное на его нагрев. Эффективная тепловая мощность является частью общей тепловой мощности дуги д, так как некоторое количество тепла дуги непроизводительно расходуется на теплоотвод в металле, излучение, нагрев капель при разбрызгивании. [c.11]

Учитывая возможность реализации схем теплоснабжения путем различного сочетания источников теплоты и их мощностей, а также неоднозначности исходных данных, задачу рассматривали в много-вариантной постановке. В результате проведенных исследований установлено, что в условиях ЧССР более эффективным является использование ядерного горючего для комбинированного производства тепловой и электрической энергии. По сравнению с A T АТЭЦ могут конкурировать с ТЭЦ на органическом топливе при введении ограничения на использование каменного угля для целей теплоснабжения и при задержке освоения котлов с кипящим слоем. В случае применения АТЭЦ схема теплоснабжения рассматриваемого района приобретает вид, представленный на рис. 6.12. Она включает крупную АТЭЦ, а также ряд существующих ТЭЦ, покрывающих локальные тепловые нагрузки или используемых в качестве пиковых источников теплоты. [c.128]

Она обусловлена характерным для этих преобразований сочетанием низких верхних температур цикла, не превосходящих 670 К, и высоких эффективных КПД, достигающих 30 %. Рассмотрим этот вопрос более подробно для солнечных, радиоизо-топных и ядерных источников теплоты. Для солнечного источника теплоты паротурбинные преобразователи с ОРТ благодаря высокому эффективному КПД обеспечивают небольшие размеры концентраторов, а низкие верхние температуры цикла существенно уменьшают требуемую точность ориентации (до 1. .. 2°), сокращая тем самым затраты мощности на привод системы ориентации концентратора. Кроме того, при низких температурах необходимую степень концентрации может обеспечить отражатель, имеющий форму отличную от параболоида, например, эллипсоид или сфероид [25]. Практически это означает, что при низких верхних температурах цикла сильно удешевляется производство концентраторов или появляется возможность изготовления концентраторов из отдельных элементов (плоских или одинарной кривизны). Последнее обстоятельство имеет большое значение в космической энергетике для создания крупных разворачивающихся концентраторов. [c.16]

В результате электрического расчета при заданном напряжении и частоте источника питания определяются следующие электрические параметры коэффициент полезного действия, активные и реактивные мощности в системе, коэффициент мощности, токи в цепях индукторов, двухмерное распределение внутренних источников теплоты в загрузке. Электрический расчет в данных моделях реализует вариант метода интегральных уравнений с осреднением ядра интегрального уравнения (см. главу 2). Это позволяет эффективно производить электрический расчет индукционных нагревателей независимо от выраженности поверхностного эффекта в загрузке с многослойными, секционированными, многофазными индукто-)ами, с обычным и автотрансформаторным включением обмоток. Лредусмотрен также учет влияния на электромагнитные параметры индукционной системы таких элементов, как медные водоохлаждаемые кольца, электромагнитные экраны и другие проводящие немагнитные тела, в которых можно выделить осесимметричные линии тока. Тепловой расчет заключается в определении двухмерного температурного поля в загрузке в процессе нагрева при определенных граничных условиях на поверхности загрузки, которые задаются или исходя из свободного теплообмена с окружающей средой (конвекцией, излучением) или с учетом футеровки. Одновременно находятся как общие тепловые потери, так и потери с отдельных поверхностей загрузки. [c.217]

Особенности металлургических процессов при газовой сварке обусловлены (по В. В. Фролову) иебольш нм объемом сварочной ванны местным нагревом металла подвижным концентрированным источником теплоты с большой эффективной мощностью высокой температурой пламени значительной скоростью рас плавле 1ия взаимодействием металла ванны с газами пламени перемешива нием ванны присадочной проволокой и газовым потоком пламени кратковременностью протекания процесса [c.228]

Плазменная сварка в вакууме полым неплавящимся катодом (рис. 6.10). В качестве источника теплоты используется дуговой разряд с полым катодом (ДРПК). Сварка осуществляется стабильно в диапазоне давления в камере 1... 1 10 Па при расходе через полость катода аргона 1...2 мг/с (2...4 л/ч). При этом эффективный КПД составляет 0,8...0,85. Возможность регулирования процесса эффективной мощностью и распределением плотности теплового потока в пятне нагрева за счет изменения тока разряда, длины дугового промежутка, подачи аргона через полый катод и воздействия аксиального магнитного поля позволяет получать высококачественные сварные соединения тугоплавких и химически активных [c.413]

Эффективность лазерной сварки может быть повышена совмещением лазерного источника нагрева с другими, менее дорогостоящими источниками теплоты. Ряд исследований выполнен по лазерно-дуговой сварке. Суммарный эффект проплавления при этом оказывается выше, чем сумма эффектов воздействия каждого источника в отдельности. При мощности дуги, сопоставимой с мощностью лазерного излучения, достигается максимальный эффект. В частности, скорость сварки при этом может бьггь повышена в несколько раз. Следует отметить экономичность лазерно-дуговой сварки по сравнению с лазерной, так как повышение эффективности процесса сварки достигается дополнительным введением относительно дешевого источника энергии в виде электрической дуги. Необходимо усилить внимание к разработкам и исследованию процессов сварки, основанным на сочетании лазерного источника теплоты с дрзтими - дешевыми и менее дефицитными. Такое сочетание может обеспечить сохранение и усиление положительных сторон лазерного процесса сварки (высокая степень концентрации энергии, отсутствие вак)умных камер и др.) наряду с увеличением энергетической эффективности и улучшением технико-экономических показателей. [c.429]

В настоящее время существуют разные точки зрения относительно возможности разработки и использования МТЭЦ. По некоторым оценкам, они могут обеспечить работу с ежесуточными разгрузками вплоть до полного прекращения выдачи электрической мощности и отпуска теплоты от редукционно-охладительных установок (РОУ), от пиковых источников или аккумуляторов теплоты. При этом увеличение затрат в МТЭЦ по сравнению с базисными не превышает 10%, а увеличение удельных расходов топлива — 5 г/кВт-ч. При таком соотношении технико-экономических показателей базисных и маневренных ТЭЦ были выполнены вариантные расчеты на математической модели ЭК. Их анализ свидетельствует о том, что оптимальная доля маневренных ТЭЦ достигает в оптимальном решении около 7%. При принятых показателях использование МТЭЦ в ЭК СССР оказывается достаточно эффективным перерасход затрат на развитие ЭК СССР в случае отсутствия маневренных ТЭЦ достигает 2—3 руб. в год на каждый 1 кВт вновь введенной мощности ТЭЦ. [c.114]

Энциклопедия по машиностроению XXL

Оборудование, материаловедение, механика и ...