Профилирующий напор

Обладать при профилирующем напоре //п 1 максимальным коэффициентом расхода. [c.254]

Как учитываются особенности геометрии профиля водослива и возможные различия напора по сравнению с профилирующим напором [c.171]

Исследования, выполненные И. П. Мартыновым при а Н = = 0,1 ч- 0,75 и Яв/Япр = 0,6 -т- 1,17, показали, что р растет с увеличением Яв/Япр при постоянном а Н и уменьшается с увеличением а Н при постоянном Яв/Япр (здесь Япр — профилирующий напор, на который рассчитан профиль водослива, а Яв — напор, при котором заданный расход проходил бы через данный водослив без затвора). В указанном диапазоне коэффициент расхода р изменяется от 0,556 до 0,685 (табл. 23.3). [c.191]

Величина профилирующего напора была принята нами Я рф = 5,0 м поэтому с изменением Я будет меняться отношение Я/Я рф, а следовательно, будет изменяться и коэффициент полноты напора а . [c.444]

Модуль сопротивления данного участка естественного русла Мутность воды Напор инерционный Напор на водосливе геометрический Напор на водосливе профилирующий Напор на малом отверстии или насадке при истечении жидкости в атмосферу Напор на трубопроводе при истечении в атмосферу Напор полный для целого потока Напор полный для элементарной струйки Напор полный на водосливе (с учетом скорости подхода) [c.650]

Исследования, выполненные И. П. Мартыновым при а/Я=0,14-0,75 и Яв/Япр=0,6ч-1,17, показали, что ц растет с увеличением Яв/Япр при постоянном а/Я и уменьшается с увеличением а/Я при постоянном Яв/Япр (здесь Япр — профилирующий напор, на который рассчитан про- [c.469]

Значения коэффициента расхода х при различных соотношениях напора к профилирующему напору приведены в курсе гидравлики . [c.324]

По таблице, составленной И. П. Мартыновым , данному значению соответствует определенное относительное открытие затвора в зависимости от относительного напора Яв/Япр. где Яв — напор, при котором заданный расход проходил бы через данный водослив без затвора, Япр — профилирующий напор, для которого построен профиль водослива. [c.342]

Определение общей ширины водосливной плотины ведем по формуле пропускной способности (неподтопленного) водослива практического профиля, принимая, что профилирующий напор равен напору при расходе Qo,oi=160 м /сек (Япр = Я=2,2 м) [c.457]

Определим пропускную способность плотины, приняв ширину водослива равной ширине реки. Для выяснения коэффициента расхода -предполагаем, что Я=Яп = Япр = 2 ж, где Япр — профилирующий напор, по которому строится профиль плотины. [c.487]

В данном случае величина профилирующего напора не будет равна 2,0 м, а определится как сумма [c.488]

Примем, что водослив не подтоплен. Тогда величина профилирующего напора Япр может быть найдена нз формулы [c.488]

Таким образом, профилирующий напор плотины будет равен [c.489]

Коэффициент полноты напора вп учитывает влияние изменения напора Я по сравнению с профилирующим Яц,, значения его берутся [c.252]

Лопасти профилируют при помощи треугольников скоростей. Анализ совместной работы колес проводится при помощи расходно-напорных характеристик колес и кривых, характеризующих изменение потерь напора с изменением расхода. При этом обычно предполагается, что расход везде одинаков. Все эти вопросы описаны в литературе [32], [47]. [c.44]

Резиновая смесь в виде ленты, крошки или гранул (рис. 3.6) загружается в воронку 3, захватывается червяком 1 и перемещается по винтовому каналу, образованному червяком и рабочим цилиндром 2, в направлении формующей головки 4, При шприцевании резиновая смесь проходит зону питания (или загрузочную зону), зону пластикации и сжатия, где материал нагревается и полностью заполняет винтовой канал, дозирующую зону, в которой смесь находится в вязкотекучем состоянии, обеспечивая нужные степень гомогенизации, уровень текучести и гидравлический напор, и зону формования в профилирующем инструменте. [c.123]

Если напор над гребнем водослива отличается от профилирующего Япр, то коэффициент расхода измени-. ется. [c.288]

В отличие от лопаток насоса, выполняемых практически ради-альными, лопатки турбины и направляющего аппарата профилируются изогнутыми и имеют специальную форму поперечного сечения. Трансформация момента на ведомом вале обеспечивается исключительно НА, позволяющим использовать на турбине не только активный гидродинамический напор, но и реактивный. Поэтому направляющий аппарат называется также реактором. [c.167]

Лопасти рабочего колеса осевого вентилятора профилируются таким образом, чтобы величина напора вдоль лопасти, т. е. по радиусу колеса, была везде одинаковой. У втулки, вследствие малой окружной скорости, может получиться слишком малый напор, в результате чего здесь могут даже появиться обратные токи, уменьшающие коэффициент полезного действия вентилятора. [c.564]

Применительно к этим двум типам безвакуумных водосливов Н. Н. Павловский рекомендовал определять коэффициент расхода по начальному коэффициенту Шг, исправляемому коэффициентами формы и полноты напора (под полнотой напора понимается отклонение напора от профилирующего) [c.368]

На основе всего сказа-ипого Кригер пре,л-ложил единичные (т. е. для напора Я=1 м) координаты хну применительно к осям координат на рис. 24-27. Располагая единичными координатами, можно определять координаты очертания водослива для заданного профилирующего напора Н простым умножением едииичны.х координат на Н. [c.251]

Так как кривизна линий тока на гребне существенно зависит от очертания самого гребня, то величина ни в основном определяется формой гребня. Кроме того, поскольку очертание гребня отвечает определенно.му (профилирующему) напору Я р, то при изменении последнего т также меняется- Учитывая сказанное, общую зависимость для иеза-топлеиного водослива криволинейного профи- гя можно представить в виде [c.252]

Т/щ. — профилирующий напор, для которого построен профгыь водослива. Опыты И. П. Мартынова были проведены [c.273]

При построении профиля водослива по координатам Кригера— Офицерова все цифровые значения координат, приведенные в табл. 22.5 для Я = 1 м, умножаются на значение профилирующего напора Япр, найденного из условия пропуска через данный водослив расчетного расхода. [c.150]

Безвакуумный профиль водослива, рассчитанного по Кригеру— Офицерову на профилирующий напор, т. е. при Я/Япр = 1, при Я > Япр станет вакуумным. Наоборот, вакуумный профиль с alb = 2 при Я/гф 1,2 становится безвакуумным. При этом его коэффициент расхода практически не отличается от коэффициента расхода профиля водослива Кригера—Офицерова. [c.154]

Пример 22.8. Определить расход через безвакуумный криволинейный водослив практического профиля, построенный по координатам Кригера— Офицерова (форма / на рис. 22.24) при следующих данных ширина подводящего русла с прямоугольным поперечным сечением В = Ь = 10 м высота водослива р1 — р = 7 м профилирующий напор Н р= 1,8 м бытовая глубина в отводящем русле в нижнем бьефе Лб = 5 м расчетный напор И = Дпр = 1,8 м. В данном случае Ар < р и водослив не подтоплен. Так как А = А, то боковое сжатие отсутствует. [c.176]

Пример 22.9. Определить ширину водосливных отверстий двухпролетной водосливной плотины. Профиль водослива построен по координатам Кригера—Офицерова (см. рис. 22.23, а и форму / на рис. 22.24) при следующих данных расход Q = 115,0 м /с скорость подхода Ко = 0,3 м/с высота водослива Р1 = р = 9 м напор над гребнем водослива (равен профилирующему напору) Я = Япр = 2,5 м бытовая глубина в нижнем бьефе Аб = 6 м. Форма бычков и устоев в плане — заостренная (см. рис. 22.29) коэффициент а = 0,06. Скоростным напором ввиду его малости можно пренебречь. Принимаем вначале ориентировочное значение коэффициента расхода для формы 1т = 0,49 водослив не подтоплен, так как Аб-< р. [c.176]

Здесь мы предполагаем, что очертание профиля Кригера — Офицерова построено для профилирующего напора Я,фф = 5,0 м. Если бы Я фф был бы не равен 5,0 м, то для установления пришлось бы пользоваться табл. 11-4. [c.445]

Задача 9-29, Расход, пропускаемый через водосливную плотину безвакуумного профиля, меняется в пределах от Смаке =805 м 1сек До Смин=216 м /сек. Высота плотины Р=18 м, ширина водосливного фронта 50 ж. Профилирующий напор Япр=Ямакс=3,8 ж, а коэффициент расхода, соответствующий этому напору, т=0,49. Кривая изменения бытовой глубины представлена на рис. 9-17. Коэффициент скорости ф=0,95. [c.328]

Для построения профиля водосливной плотины воспользуемся таблицей координат Кригера — Офицерова, умножая табличные значения координат л и г/ на значение профилирующего напора Япр = = 3,75 м. Вычисленные координаты приводятся в табл. 12-18. [c.490]

Пром,ежуток высачивания 493, 500, 506, 511 Простой трубопровод 178 Противодавление 520, 531, 543 Профилирующий напор 380 Прыжковая функция 281 Прыжок в виде периодических волн 286 [c.587]

Лопатки рабочих колес турботрансформатора обычно профилированы (рис. VIII.3, б) для создания лучших условий входа и выхода жидкости на рабочие колеса, что уменьшает потери напора и увеличивает к. п. д. турботрансформатора. [c.161]

Для учета влияния того фактора, что расчетный яапор (энергия // р), для которого были профилированы низовая грань плотины и гребень (см. табл. 7,13 и 7.14), отличается от действительного напора (энергия fio)- следует вводить коэффициент полно ы напора, умножаемый на коэффициент расхсща /VI по табл. 7.16. [c.223]

Од — коэффициент полноты напора, учитывающий влияние изменения напора по сравнению с профилирующим и определяемый по табл. 10-10, составленной по данным Н. П. Розанова и А. С. Офицерова. [c.289]

Очертание безвакуумных водосливных стенок нормального очерташя (Кригера—Офицерова) проектируют, как показано на рис. 11-30, б водосливная поверхность стенки ВС очерчивается по нижней границе Ьс- струи, получающейся в случае перелива воды через тонкую водосливную стенку (рис. 11-30, а). Напор Я, которому отвечает принятая линия считается равным профилирующему (именно для этого напора в данном случае экспериментальным путем были установлены величины т,). [c.381]

Энциклопедия по машиностроению XXL

Оборудование, материаловедение, механика и ...