Коэффициент вязкости формы

Давление, возникающее при внедрении, вынуждает материал среды растекаться, в результате образуется кратер, в который входит внедряющееся тело. Кратер окаймлен пограничным слоем, где среда находится в пластическом состоянии или является вязкой жидкостью с коэффициентами вязкости Я, и р. Область внедрения включает кратер и пограничный слой, граница ее определяется формой внедряющегося тела, степенью деформации и его агрегатным состоянием, а также условиями встречи тела с преградой, т. е. скоростью Ус и углом встречи ф. [c.159]

Запишем дифференциальные уравнения в безразмерной форме. Рассмотрим вначале уравнения неразрывности (1.16) и движения (1.32). Введем характерные значения скорости Vq, давления ро, плотности ро, длины L, времени коэффициента вязкости массовой силы g (сила тяжести единицы массы). Тогда можно [c.37]

Замерив температуру воды в бачке, по табл 10.3 определяют кинематический коэффициент вязкости V, после чего вычисляют число Рейнольдса по (3.1) и сопоставляют его с критическим значением числа Кекр=2320. Все вычисления сводятся по форме табл. 10.4. [c.310]

Первый член правой части уравнения описывает диссипацию кинетической энергии элемента жидкости, когда последний сохраняя неизменным свой объем, испытывает вследствие действия сил вязкости деформацию формы коэффициент т] называется коэффициентом сдвиговой вязкости, или просто коэффициентом вязкости. Второй член связан с диссипацией энергии в том случае, когда элемент ЖИДКОСТИ сохраняет свою форму (но не объем), что характерно для сжимаемой жидкости коэффициент называется коэффициентом объемной вязкости. Величина г) и [c.177]

Процесс теплоотдачи является сложным процессом, а коэффициент теплоотдачи является сложной функцией различных величин, характеризующих этот процесс. В общем случае коэффициент теплоотдачи является функцией формы Ф, размеров 1 , 1 ,. . , температуры поверхности нагрева t , скорости жидкости w, ее температуры физических свойств жидкости — коэффициента теплопроводности Я, удельной теплоемкости Ср, плотности р, коэффициента вязкости ц и других факторов [c.37]

По-видимому, процесс удара частиц о покрываемую поверхность можно рассматривать как состоящий из двух основных фаз. Степень проявления первой фазы — хрупкого разрушения капель — определяется соотношением значений коэффициента вязкости капель диспергированного материала в момент их попадания на обрабатываемую поверхность к скорости их полета. Сразу же вслед за первой фазой проявляется вторая, когда осколки разрушенной капли под воздействием сил поверхностного натяжения приобретают округлую форму и в известной мере смачивают поверхность, но краевой угол не достигает при этом равновесного значения ввиду большой скорости охлаждения частиц и, следовательно, роста значений их вязкости. [c.238]

Уравнение (11.242) совершенно не зависит от коэффициента вязкости и, в частности, остается таким же в случае идеально упругой системы, когда к — 0. Поэтому числа р полностью совпадают с найденными выше однако, как будет показано ниже, величина р есть лишь приближенное значение собственной частоты. Важно отметить, что собственные формы совершенно не зависят от вязких свойств стержня, т. е. формы свободных затухающих колебаний совпадают с формами свободных незатухающих колебаний. [c.132]

Здесь а = 42,85 (1 - е )/Ф b = 0,571 Ф р,, и Ф - плотность и коэффициент формы частиц v и Рг - кинематический коэффициент вязкости и плотность газа Ск - порозность слоя на пределе ожижения. При отсутствии данных о и Ф можно приближенно принимать [8] о = 33,7 и Ь = 0,0408. [c.14]

Законы подобия для теплопередачи в потоке жидкости формулируются, как известно, в виде условий, накладываемых на характеристические размеры находящихся в потоке (или ограничивающих поток) твердых тел, скорость течения и разность температур между твердым телом и жидкостью. Все эти три параметра входят в граничные условия основных уравнений — сохранения энергии и движения — и посредством их определяют общие решения. Последние будут содержать значения вязкости и теплопроводности жидкости. Во всех известных методах установления законов подобия коэффициенты вязкости и теплопроводности рассматриваются как постоянные величины. Такое приближение обусловлено тем, что общий вид функциональных зависимостей для коэффициентов вязкости и теплопроводности считается неизвестным оно справедливо только в том случае, когда разности температур в различных точках жидкости достаточно малы. Полученные в этих предположениях критерии подобия не определяют полного подобия, а характеризуют по существу только внешнее подобие процессов теплопередачи в разных жидкостях совокупность их в ряде случаев является недостаточной, а форма написания — не очевидной. [c.7]

Эти критерии получаются из основных уравнений с учетом общей функциональной зависимости для т] и Я, путем, вполне аналогичным обычному совокупность критериев подобия остается при этом той же самой, т. е. не меняется. Существенно отметить, однако, что в выражение критериев подобия — в отличие от той формы, в которой они получались раньше в предположении о постоянстве вязкости и теплопроводности жидкости — входят не сами коэффициенты вязкости и теплопроводности, а только размерные множители приведенных выше общих функциональных зависимостей т) и X (или же, что эквивалентно, значения т) и А, в соответственных состояниях, например в критической точке). [c.15]

При этом указывается, что формы отверстий, величины критерия Рейнольдса в интервале (0,6 -т- 5)-10 и отношения коэффициентов вязкости существенно не влияли на глубину проникновения. [c.70]

При распыливании топлива пневматическими (или паровыми) форсунками средний диаметр капель зависит как от величин, характеризующих свойства топлива, форму и скорость истечения струи топлива, так и величин, характеризующих воздушный поток. Можно предположить, что из этих величин наиболее существенное влияние на распыливание топлива оказывают диаметр топливной струи (или толщина топливной пленки S .) относительная скорость W, обычно равная скорости распыливающего агента коэффициент поверхностного натяжения топлива а соответственно плотности и коэффициенты вязкости распыливающего агента и топлива рр, р , Vp, объемные расходы распыливающего агента и топлива Qp, Qr- [c.148]

Размеры и форма устройства, жесткость пружины и динамический коэффициент вязкости рабочей жидкости определяют зависи мость зазора от давления (здесь, как и в дальнейшем, индекс в виде звездочки внизу будет относить величины к стационарному режиму работы, для которого = О для любой величины а тот же индекс вверху относит любую величину к нестационарному режиму работы). [c.170]

Для сред с малыми объемными концентрациями примесей широко распространено применение к динамическому коэффициенту вязкости несущей фазы поправки Эйнштейна. Исправленный динамический коэффициент вязкости смеси р выражается через соответствующие коэффициенты р — для чистой несущей фазы и р — для жидкой или газообразной примеси со сферической формой частиц по формуле [c.361]

Коэффициент пропорциональности к, входящий в формулу Дарси (156), называют коэффициентом фильтрации, он является постоянной величиной, если фильтрующая среда однородна, а жидкость обладает постоянными физическими свойствами. Чтобы выявить влияние вязкости движущейся жидкости на коэффициент фильтрации, его выражают в форме (ц и v — соответственно динамический и кинематический коэффициенты вязкости, у — удельный вес [c.411]

В случае постоянных коэффициентов вязкости уравнение количеств движения принимает вид в форме Эйлера [c.38]

Коэффициенты переноса. Как мы видели, при выводе уравнений гидродинамики методами неравновесной статистической механики диссипативные члены в этих уравнениях выражаются через кинетические коэффициенты. Однако в конкретных задачах удобнее записывать кинетические коэффициенты через скалярные коэффициенты переноса коэффициент теплопроводности, коэффициенты вязкости, диффузии и т. д. Основная идея перехода от кинетических коэффициентов к коэффициентам переноса состоит в том, что для изотропной системы корреляционные функции, построенные из векторных или тензорных микроскопических потоков, можно записать в форме скаляров, умноженных на единичные тензоры. [c.173]

Чем же определяется сила лобового сопротивления Она зависит от формы, от размеров тела, от скорости потока и от физических свойств жидкости. Опыты показывают, что сила сопротивления тел одинаковой формы пропорциональна площади поперечного сечения тела (поперечного по отношению к направлению скорости потока v), скоростному напору pjj /2 и некоторому коэффициенту Сх, называемому коэффициентом лобового сопротивления тела данной формы. Коэффициент лобового сопротивления, вообще говоря, не остается постоянным, он зависит от величины числа Рейнольдса Re — vlp/ i, где / — характерный размер тела, v — скорость потока, р — плотность жидкости и х — коэффициент вязкости жидкости О физическом значении этой зависимости будет сказано в следующем параграфе. [c.382]

Отсюда следует, что отрезки прямых, до начала соударения параллельные оси у, после соударения перейдут в отрезки парабол, формы которых определяются скоростью 11х и коэффициентом вязкости. [c.415]

Специальные эксперименты, описанные в работе [13J показали, что экспериментальные кривые z y), начиная с некоторого расстояния от оси х, весьма мало отличаются от парабол. По форме этих парабол были определены коэффициенты вязкости различных металлов, и оказалось, что найденные значения согласуются с известными. [c.416]

Падению частицы будет оказывать сопротивление сила Р. Для частицы шарообразной формы (в условиях ламинарного обтекания при Не = < 1) сила сопротивления определяется формулой Стокса Р — где V — кинематический коэффициент вязкости ш — скорость падения частицы (гидравлическая крупность). Тогда, полагая Р = Р, получим [c.158]

При выводе в 42 дифференциальных уравнений, которыми описываются процессы распространения волн в каналах, было показано, что такими же по форме являются и дифференциальные уравнения электрических линий. Однако, как следует из полученных при этом данных, такие электрические величины, как омическое сопротивление, индуктивность и емкость не имеют для пневматических каналов простых физических аналогов первая из этих величин при переходе к пневматическому каналу представляется как функция динамического коэффициента вязкости среды и площади сечения канала, вторая — как функция плотности среды и площади сечения канала, третья зависит от этих двух последних величин и от скорости звука в данной среде. [c.446]

Имея табл. П.З коэффициенты вязкости и теплопроводности смеси вычислить несложно расчет удобно вести в форме табл. П.4. [c.301]

Строгое обоснование условия пластичности для произвольного деформированного состояния было дано Р. Мизесом (1913 г.) в работе [59]. В дальнейшем это условие получило экспериментальное подтверждение и используется в современной теории пластичности. В частном случае плоской деформации условие пластичности Мизеса переходит в условие пластичности Сен-Венана. В этой же работе Р. Мизесом была получена система уравнений, описывающая пространственное течение пластической среды. Однако, в отличие от уравнений Сен-Венана-Леви, в этих уравнениях связь компонент напряжения с компонентами скоростей деформации была записана в форме соотношений гидродинамики, в которых коэффициент пропорциональности (аналог коэффициента вязкости в гидродинамике) определялся из условия пластичности. [c.10]

Мы видим, таким образом, что для вязкой несжимаемой жидкости, находящейся под действием силы тяжести, два течения, обладающие одинаковыми числами Рейнольдса и Фруда, являются подобными. Конечно здесь, как и в дальнейшей части этого параграфа, всегда предполагается, что речь идёт о течениях около или внутри геометрически подобных тел. Примером, где закон подобия должен был бы применяться в только что полученной форме, является испытание моделей кораблей. В самом деле, сопротивление корабля слагается как из сопротивления трения, так и из волнового сопротивления, обязанного своим происхождением волнам, образующимся на свободной поверхности жидкости под действием силы тяжести. Однако на практике мы встречаемся со следующим затруднением пусть величина модели в 100 раз меньше величины судна в натуре по уравнению (9.13), для того чтобы число Фруда р осталось неизменным, нужно взять скорость в 10 раз меньше скорости судна в натуре. Чтобы число Рейнольдса Р тоже осталось неизменным, коэффициент вязкости V нужно взять в 1000 раз меньше коэффициента вязкости воды практически этого осуществить нельзя. Поэтому при испытаниях применяют тоже воду и сопротивление трения определяют по особым опытным формулам. Остаточное же сопротивление — волновое — пересчитывается по закону подобия для идеальной несжимаемой жидкости, находящейся под действием силы тяжести по этому закону [c.409]

Для большинства капельных жидкостей характерно существенное влияние тем пературы на динамический коэффициент вязкости и слабое влияние — на остальные теплофизические характеристики. На этом основании Е. Зидер и Г. Тэйт для ламинарного течения капельных жидкостей предложили поправку в форме [c.315]

С помощью калориметра специальной конструкции определена средняя температура частиц покрытия из двуокиси циркония в момент их встречи с подложкой при нанесении покрытия стержневым методом. При расстоянии между соплом пистолета и покрываемой поверхностью в 50 мм 60.2% всех частиц попадает на покрываемую поверхность, нагретую до температуры плавления. Экспериментально установлено, что при охлаждении, после завершения процесса нанесения, существенного температурного перепада между покрытием и соприкасающимся с ним металлом не наблюдается. Предполагается, что процесс удара частицы о поверхность состоит из двух основных фаз. Степень проявления первой фазы — хрупкого разрушения капель — определяется отношением значений коэффициента вязкости капель диспергированного материала в момент их попадания на обрабатываемую поверхность к скорости их полета. Сразу же вслед за первой фазой проявляется вторая, когда осколки разрушенной капли под действием сил поверхностного натяжения приобретают округлую форму и в значительной мере смачивают поверхность. Библ. — 4 назв., рис. — 5. [c.346]

Таким образом, снижение вязкости с ростом величины и скорости деформации оказывает существенное влияние на величину сопротивления и форму кривой деформирования материала о(е), зависящее от реализуемого при испытании закона нагружения. Снижение вязкости с ростом скорости деформации не нарушает монотонного характера кривой а(е) при испытании с постоянной скоростью деформации, в то время как снижение вязкости в процессе пластического деформирования приводит к появлению экстремумов. При испытаниях с постоянной скоростью нагружения кривая деформирования не имеет особенностей (максимумов и минимумов напряжения), однако сохранение скорости в процессе испытания материала, вязкость которого монотонно снижается с ростом деформации, в принципе неосуществимо. В испытаниях с постоянной величиной нагрузки о = onst кривая е(1) зависит от характера изменения вязкости ее постоянная величина для упрочняющегося материала ведет к непрерывному снижению скорости деформации с тегчением времени (с ростом величины пластической деформации), а зависимость коэффициента вязкости от величины деформации приводит к появлению минимума скорости деформации. [c.59]

I — периметр сечения v — кинематический коэффициент вязкости в м-1сек). При Re критическое число Рейнольдса) существует ламинарное течение (слоистое, без перемещивания частиц) при Re > Re,,./, — турбулеятное течение, характеризуемое беспорядочным перемешиванием частиц и пульсациями местных скоростей. Значения Re, для сечений различной формы весьмя близки между собой и находятся в интервале Re p = 2000 -f- 2300 [16 , [42]. В расчетах обычно принимают для ламинарного режима Re < 2000 и для турбулентного режима Re >3000 (Re = 2000 до 3000 — критическая зона). [c.467]

Напр., установившееся обтекание тела произвольной формы (самолёт, подводная лодка) потоком несжимаемой вязкой жидкости определяется (при скоростях, не близких к скорости звука) характерным размером тела I, скоростью у неаозмущённого потока далеко впереди тела и кинематич. коэффициентом вязкости жидкости V. Т. к. в системе СИ V измеряется в л1 /с, т. е. его размерность выражается через размерности I и у, то из трёх размерностей определяющих параметров м, м/с, м с лишь две независимые. Т. о., в = 3, А = 2, в — А = 1, т. е. имеется лишь один безразмерный критерий подобия — Рейнольдса число Яе — иИ. Все безразмерные параметры, характеризующие обтекание тела, являются ф-циями этого критерия, напр. безразмерные аэродинамические коэффициенты лобового сопротивления С а и подъёмной силы Су . Если эти коэф. определяются путём испытания моделей в аэро-динамич. трубах или гидротрубах, то необходимо, чтобы величина Яе при испытаниях модели, геометрически подобной натурному объекту, была такой же, как при движении натурного объекта. [c.669]

Определить критическую скорость, при которой будет происходить смена режимов движения жидкости в лотке (рис. 7.10), имеющем трапецеидальную форму поперечного сечения (трапеция равнобокая). Глубина наполнения h = 0,3 м, ширина потока по верху В -1,0 м, пшрина по дну Ь - 0,4 м, кинематический коэффициент вязкости v = 5 mmV . [c.133]

При использовании зависимости коэффициента вязкости от температуры (энтальпии) в форме Чепмена — Рубезина (15) будем иметь Ъ (х) = 1. [c.681]

Заметим, что стоящая под знаком интеграла квадратичная форма, дающая скорость работы напряжений на вязких деформациях, должна быть определенно положительной. Это требование накла дывает ограничения на коэффициент вязкости. [c.215]

Таким образом, в цитированной выше работе Навье были получены не только полные дифференциальные уравнения движения вязкой несжимаемой жидкости, содержащие постоянный коэффициент вязкости, но и граничные условия на стенке в своей общей форме и решения отдельных задач о неустановившемся прямолине йном движении жидкости. [c.17]

Зависимость коэффициента вязкости газа от температуры изображается разными эмпирическими формулами, из которых мы приведем форм -лу Сюзерленда [c.441]

Допустим, что нами рассматривается вопрос о сопротивлении Q. испытываемом телом определённой геометрической формы, двужущимся в вязкой несжимаемой жидкости прямолинейно и равномерно со скоростью V. Обозначим характерный размер тела через I, плотность жидкости через р, коэффициент вязкости через V. Если свободных границ нет. то действие силы тяжести скажется только в гидростатической подъёмной силе, т. е. на сопротивлении Q никак не отразится. Нам нет теперь надобности знать точный вид уравнений движения, а достаточно только точно перечислить все величины, от которых может зависеть сопротивление С . В данном случае мы будем иметь [c.413]

Энциклопедия по машиностроению XXL

Оборудование, материаловедение, механика и ...