Коэффициент формы частиц

Рис. 2-1. Зависимость между динамическим и геометрическим коэффициентами формы частиц.

Разброс опытных точек характеризуется ошибкой 14,2%. Указанную точность обобщения можно признать допустимой, учитывая отсутствие в ряде случаев прямых данных о коэффициенте формы частиц. [c.166]

Предлагаются две теоретические модели для исследования растрескивания частиц по механизму нагружения волокон, примененному в [57], и по механизму скопления дислокаций, предположенному в работах [1, 2, 47, 81]. В обеих моделях местное повышение напряжений, необходимое для развития трещины по частицам, обеспечивается скольжением матрицы. Согласно первому механизму, увеличение напряжений связано с формой или коэффициентом формы частиц согласно второму механизму, концентрация напряжений связана с длиной свободного скольжения в матрице. [c.69]

Здесь а = 42,85 (1 - е )/Ф b = 0,571 Ф р,, и Ф - плотность и коэффициент формы частиц v и Рг - кинематический коэффициент вязкости и плотность газа Ск - порозность слоя на пределе ожижения. При отсутствии данных о и Ф можно приближенно принимать [8] о = 33,7 и Ь = 0,0408. [c.14]

Экспериментальные исследования показывают, что золовой износ зависит не только от количества абразива, но и от формы его частиц [5, 6, 7]. Поэтому в выражение (1.4а) для золового износа нужно включить опытный коэффициент формы частиц соответствующей фракции /а, учитывающий наличие острых вершин и ребер [c.9]

Ф1 — коэффициент формы частицы по Жаворонкову [c.11]

Остановимся на тех входящих в расчетные формулы характеристиках частиц и слоя, определение которых связано с известными трудностями. Сюда относятся расчетные размеры и коэффициент формы частиц, степень шероховатости их поверхности, порозность слоя (объемная доля пустот). [c.23]

Здесь у — коэффициент формы частиц по Лева, определяемый экспериментально. [c.378]

Опыты, проведенные на обеих установках, подтвердили также определяющее влияние на излучательную и поглощательную способности запыленного потока средней удельной поверхности пыли. Эта поверхность определялась в предположении, что все частицы имеют строго сферическую форму. Однако при сопоставлении влияния средних удельных поверхностей золовой пыли различных топлив необходимо ввести в расчет условный коэффициент формы частиц ср, характеризующий относительную развитость средней удельной поверхности зол о- [c.214]

В первой области границы поля опытных точек соответствуют f -= = 0,8- 1,0, а усредняющая линия с погрешностью 10% дает = = 0,9. При этом динамический коэффициент формы частиц, равный отношению коэффициентов сопротивления данной частицы и шара [8], соответственно равен 2,14, что характеризует тела округлой формы с неровной поверхностью. [c.137]

Геометрическая форма частиц. В настоящее время однозначно считается, что как Для пластичных, так и для хрупких материалов эрозия протекает более эффективно при воздействии частиц с острыми гранями. Для учета этого показателя введены понятия угол скоса формы частицы [2, с. 133] и коэффициент формы частицы [6 М, который определяется как отнощение среднего числа выступов частиц к среднему радиусу закругления выступов. [c.10]

Эквивалентный диаметр э (см) частиц взвеси связан со скоростью свободного осаждения Шг (см/с) при коэффициенте формы частиц хлопьевидной вязкости ф = 1,65ч-2,0 зависимостью [c.311]

Я - отношение скорости эжектируемого воздуха к скорости падения частиц материала VJ - скорость падения частиц в неподвижной среде, м/с С - расход материала, кг/с Рм - плотность материала, кг/м х динамический коэффициент формы частиц Р - площадь поперечного сечения желоба, м сумма коэффициентов местных сопротивлений желоба рь - плотность воздуха, кг/м d - диаметр частиц, м. [c.30]

Одной из наиболее важных гидродинамических характеристик процесса псевдоожижения является минимальная (критическая) скорость псевдоожижения или скорость начала псевдоожижения tM. С первых шагов систематического исследования метода псевдоожижения определению величины % уделялось большое внимание. Обширный теоретический и экспериментальный материал по этому вопросу содержится во многих статьях и монографиях, посвященных псевдоожиженным слоям. Различные авторы для каждого конкретного случая предлагают расчетные корреляции, учитывающие при помощи разных коэффициентов режим газового потока, форму частиц, полноту взвешенного слоя и другие особенности систем, определение которых часто представляет значительные трудности. При этом базисным ло-преж-нему является уравнение, полученное в [11]. [c.33]

Для характеристики формы неправильных частиц в дальнейшем будем различать два коэффициента динамический кф и геометрический (статический) f коэффициенты формы [c.48]

Из ранее изложенного следует, что для гидродинамического расчета ПТЭ особое значение имеют вязкостный и инерционный коэффициенты сопротивления. На их величину оказывают влияние различные факторы. Так, для пористых порошковых металлов важную роль играют материалы, размер, форма частиц исходного порошка, технология изготовления образца. [c.20]

Значение коэффициента формы 2 частиц [c.250]

Коэффициент формы 2 частицы находится также из табл. 9.3.1. [c.250]

Коэффициент фильтрации к, характеризующий водопроницаемость грунта, зависит от величины и формы частиц грунта, степени их однородности, пористости и температуры воды. Распределение различных частиц данного грунта по крупности обычно характеризуется гранулометрической кривой, получаемой в результате механического анализа грунта. Коэффициент фильтрации можно определить одним из следующих способов рассчитать по специальным формулам, в которые входят физические постоянные грунта лабораторным исследованием образцов грунта с помощью прибора Дарси. В ответственных случаях для крупных проектов коэффициент фильтрации определяют изучением грунта в полевых условиях с помощью откачек воды из колодца или нагнетаний. [c.135]

Коэффициент фильтрации, характеризующий водопроницаемость грунта, зависит от величины и формы частиц, образующих грунт, и от вязкости фильтрующей жидкости. Чем крупнее частицы грунта, тем больше коэффициент фильтрации. Наличие в грунте мелких частиц вызывает уменьшение водопроницаемости грунта. [c.298]

Коэффициент лобового сопротивления Сх при симметричном обтекании частиц зависит от числа Рейнольдса Ре = ыйi/v и формы частиц. На рис. 20.1 показана зависимость от Ре при симметричном обтекании шара. При Ре < 1 коэффициент Сх обратно пропорционален числу Ре, т. е. С,= 24/Ре. Соответственно сила Р пропорциональна скорости в первой степени (ламинарный режим обтекания). [c.90]

Здесь 1, 2 и 3 — эмпирические коэффициенты диспергирования, которые зависят от формы частиц, температуры и напряженно-деформированного состояния приповерхностного слоя реагирующего материала ц — скорость фильтрации в системе координат, связанной с границей раздела фаз Тц, — напряжение трения на поверхности обтекаемого 2 [c.248]

Для коротких волокон, или удлиненных частиц, для которых критический коэффициент формы не слишком велик, матрица деформируется около частицы, которая будет подвержена напряжению Оу (уравнение (8)) в ее среднем сечении, пропорциональному по величине коэффициенту формы. При малых деформациях волокон с высоким коэффициентом формы Ощах задается законом Гук в предположении равенства деформаций в цементитном волокне-, и в матрице. [c.67]

Модель нагружения волокон качественно согласуется с наблюдаемым влиянием формы частицы и ее ориентации. По уравнению (8) определяется наибольшее напряжение и соответственно наибольшая вероятность разрушения частиц с наибольшим коэффициентом формы в направлении разрушения. Кроме того, вычисленные в [57] напряжения разрушения по границе зерна цементит-ных волокон находятся в пределах вычисленного интервала прочности цементита, т.е. от 0,2 до 1-10 фунт/дюйм . Измерения действительной прочности трех цементитных чешуек в работе [87] соответственно дали 0,57, 0,66 и 1,16 10 фунт/дюйм . Однако [c.69]

Хотя этот закон выведен применительно к шарообразным частицам, его можно использовать и для оценки поведения несферических реальных частиц. В этом случае используют так называемый коэффициент формы, или эквивалентный диаметр частиц, равный диаметру шарообразной частицы, падающей с такой же скоростью, [c.23]

Формула выведена в предположении, что частицы сферические II твердые. Точные расчеты показывают, что влияние частиц другой формы при том же значении объемного заполнения ф будет больше влияния сферических частиц. Формула (18) сохранит свой вид, но численный коэффициент 2,5 увеличится и будет зависеть от степени вытянутости частиц. Это и понятно, так как при более вытянутой форме частиц нарушения, вносимые ими в движение отдельных частиц жидкости, будут больше. Измеряя вязкость коллоидных растворов и зная долю объема, занимаемого взвешенными частицами, можно сделать определенные выводы о том, насколько эти частицы отклоняются по форме от шарообразной. Точно так же [c.61]

S =f- --площадь миделева сечения частицы, (/ — аэродинамический коэффициент формы, равный отношению действительной поверхности частицы к сферической б —диаметр частицы, м) [c.7]

Если учесть влияние на коэффициенты ослабления изменений средней удельной поверхности пыли при переходе от одного топлива к другому введением специального коэффициента формы частиц фформ, формулу (3-20) в общем случае для любого произвольного топлива можно записать в виде [c.80]

Коэффициент сопротивления частицы неправильной формы зависит не только от числа R t, но и от ее геометрии, т. е. от /. Так как согласно (2-5) С/=йфСш = <р( Ф, Rex), то очевидно, что между динамическим и геометрическим коэффициентами формы должна существовать зависимость вида Аф = ф(/, R t). Эту связь для тел изометрической формы (пространственные размеры которых соизмеримы) экспериментально установили Петтиджон и Христиансен [Л. 310, 375]. Для Нет<0,05 с погрешностью 2% [c.49]

Согласно результатам Шуберта, Петтиджона — Христиансена и данным автора линия / является усредняющей кривой для частиц с геометрическим коэффициентом формы / 1,5, а линия II аппроксимирует данные с коэффициентом / 1,15- 1,2. [c.55]

Если частицы несферичны, то необходимо учесть динамический коэффициент формы Лф, определяемый формулой (2-5). [c.71]

В настоящее время по шрежнему отсутствуют единые представления о теплообмене между газовым и твердым компонентами потока газовзвеси. Имеющиеся расчетные формулы для определения коэффициентов теплоотдачи дают результаты, отличающиеся друг от друга в несколько раз (рис. 5-1). Формулируются прямо противоположные положения о возможности распространения данных, полученных для закрепленных щарш, на движущиеся частицы о влиянии формы частиц о роли их вращения и стесненности движения о влиянии концентрации и лр, [Л. 50, 57, 71, 98, 172, 203, 307]. Подобное положение по существу дезориентирует расчетную практику. [c.140]

В Л. 48] И. А. Вахрушев справедливо отмечает неточное определение в большинстве работ поверхности неправильных частиц по da, что приводит к завышению коэффициента теплообмена. Пользуясь полученной при 20переходной области йф=/, И. А. Вахрушев для Сравнения Nu с Num при Re = idem применил аналогию Рейнольдса, разработанную в [Л. 173]. Им получено, что для переходной области -критерий Нуссельта не за1висит от формы частиц н что Nu = NUm. Это мнение подкрепила обработка данных по восходящей газовзвеси [Л. 48], которая привела к зависимости, совпадающей с формулами Д. Н. Ляховского п Д. Н. Вырубова для неподвижного шара и расходящейся с ранее полученными в [Л. 71, 75, 307, 222] выражениями для движущейся частицы. [c.148]

Пигменты с вглсоким коэффициентом преломления (л> 1,5) в лакокрасочной промышленности называют кроющими. Способность покрытия перекрывать подложку — делать ее невидимой — называют укрывистостью. Укрывистость пигментов зависит от степени их дисперсности и формы частиц. Однако дисперсность имеет предел, который зависит от длины волны излучения. [c.90]

Для выполнения расчета необходимы данные по величинам коэффициентов теплопередачи от твердого тела несущей среде сх,. с и от последней твердому телу а также по величинам углов расширения у пограничного слоя и сужения Р потенциального ядра струйного течения. Величины а ., и Lf. могут быть найдены в зависимости от режима течения потока несущей среды, формы частиц, их размеров, плотности и от их внутреннего строения по методу, описанному в работе [43] или в первом приближении из уравнения Роу и Клакстона [44], [c.141]

ПО формуле (9.3.2) и критерий Рейнольдса Кср (9.3.1). Затем рассчитываются эквивалентный диаметр частиц 3 мехпримеси (9.3.8), коэффициент формы 2 (9.3.7), коэффициент сопротивления (9.3.6), после чего находится скорость осаждения частиц 1Р() диаметром в эависимости от критерия Рейнольдса. При 0,2 Ке 2W , по (9.3.3) при 2 Ке г 500 IV,, - (9.3.4) при 500 Ре 10 И - (9.3.5). После этого находятся путь осаждения частиц 5 о п (9.3.6) и расстояние 5 от выхода канала до слоя жидкости по (4.2.146). Если пусть осаждения частицы больше величины начального участка струи S, т.е. больше расстояния от выхода канала до слоя жидкости [c.252]

Менее изучен характер зависммости /Сэф = /(е), особенно для 8>0,4. Остановимся на этой зависимости более подробно. Проницаемость является индивидуальной характеристикой пористого материала. Поэтому существует большое количество моделей, описывающих взаимосвязь между проницаемостью п структурными параметрами, однако они недостаточно удовлетворительно согласуются с экспериментальными данными. Можно отметить только качественное влияние различных факторов на проницаемость. Так, для пористых металлов существенную роль играют материал, размер и форма частиц исходного порошка и технология изготовления металлокерамики. Применение более крупных порошков приводит к увеличению проницаемости. Подобный эффект наблюдается при повышении (в определенных пределах) однородности исходного порошка. Несмотря на то что разброс зависимостей для различных материалов весьма значителен, для имеющих идентичную структуру порошковых металлов из частиц неправильной формы результаты довольно близки. Следует отметить, что наиболее важным является то, что для таких структур имеется один параметр (пористость), количественное влияние которого на коэффициент проницаемости можно оценить, а сам параметр легко проконтролировать. [c.73]

Энциклопедия по машиностроению XXL

Оборудование, материаловедение, механика и ...