Сжимаемости коэффициент жидкости

Световой луч, искривление полем тяготения 385 Связи абсолютно жесткие 171 Сжатия модуль 476, 502, 723 Сжимаемости коэффициент жидкости, газа 502 [c.750]

Значения коэффициента сжимаемости для жидкостей [c.17]

Помимо рабочего объема объемные машины еще характеризуются полезным объемом камеры У , освобождаемым в ней вытеснителем, и вредным объемом в котором в конце вытеснения остается в камере жидкость. Последний оценивается коэффициентом = Уо/Уд называемым относительной величиной вредного пространства. Вредное пространство при несжимаемых жидкостях не оказывает влияния на работу объемных машин при сжимаемых же жидкостях его влияние существенно (см. гл. XIV). [c.157]

Сжимаемость — свойство жидкости изменять свой объем под действием давления. Она учитывается коэффициентом объемного сжатия Рр, представляющим собой относительное изменение объема жидкости, приходящееся на единицу давления [c.4]

В наиболее общем случае течения сжимаемой однородной жидкости с заданными внешними силами система из шести уравнений (1-4), (1-7), (1-11) и (1-15) содержит девять неизвестных и, и, ш, р, р. Г, р, Ср, X. В качестве дополнительных приходится использовать уравнения, выражающие зависимость теплоемкости Ср и коэффициентов переноса р и А, от температуры. Такие зависимости устанавливаются по данным измерений. [c.9]

Объемный модуль упругости Е жидкости изменяется в широких пределах в зависимости от типа жидкости, действующего давления и температуры. С повышением температуры объемный модуль упругости уменьшается, а коэффициент сжимаемости всех жидкостей, кроме воды, несколько повышается. Последняя зависимость в основном обусловлена изменением при этом плотности жидкости. [c.27]

На рис. 8 приведены кривые зависимости - = / (р), постро-енные для минерального масла с коэффициентом = 6,3 х X 10 см /кг по формуле (9), и точки, соответствующие данным эксперимента. Незначительное отклонение точек от кривых показывает, что выражение (9) достаточно хорошо отражает изменение сжимаемости рабочей жидкости с изменением давления в системе. [c.24]

Как следует из второго условия (7.123), при учете сжимаемости рабочей жидкости независимо от общего коэффициента усиления гидропривода должно быть [c.546]

Из сравнения полученных условий (7.110) и (7.123) ясно, что ири учете сжимаемости рабочей жидкости допустимые значения коэффициентов усиления сокращаются. [c.547]

Р = ]g o. 106 — коэффициент сжимаемости рабочей жидкости, м /Н. [c.142]

К (р) — статический коэффициент податливости трубопроводов и полостей гидроаппаратуры, заполненных рабочей жидкостью, учитывающий суммарный эффект от сжимаемости рабочей жидкости и деформации стенок полостей [c.5]

На рис. 1 приведены кривые зависимости f (р), построенные для минерального масла с коэффициентом = = 6,3-10 см /кг по формуле (6), и точки, соответствующие данным, полученным экспериментально [2]. Незначительное расхождение кривых и точек показывает, что выражение (6) достаточно хорошо отражает изменения сжимаемости рабочей жидкости гидросистемы с изменением давления в системе и что [c.336]

Сжимаемость капельных жидкостей характеризуется коэффициентом объемного сжатия (Па ) [c.11]

Второй вариант решения поставленного вопроса заключается в том, чтобы использовать экспериментальные данные об эффектах, сопутствующих объемной деформации в случае сжимаемых капельных жидкостей и газов. Чтобы дать объяснение этим эффектам, сг в выражении (5-24) можно представить как сумму термодинамического давления р и некоторого слагаемого, содержащего второй коэффициент вязкости. Для изотропной жидкой среды это соотношение может быть сформулировано в виде [c.111]

Сложный сдвиг представляет собой простейшее сложно-напряженное состояние. Математически он совершенно аналогичен плоской гидродинамике идеальной жидкости, причем несжимаемой жидкости соответствует линейно-упругое тело Гука, а сжимаемой баротропной жидкости — нелинейно-упругое тело. Единственное отличное от нуля смещение w соответствует при этом потенциалу скорости, а вектор напряжения х = Гхх + Щг соответствует вектору скорости. Вихри в идеальной жидкости математически идентичны винтовым дислокациям в упругом теле. Поэтому при отыскании коэффициента /Сш во многих случаях можно воспользоваться готовыми решениями плоской гидродинамики [c.568]

Коэффициент сжимаемости = обычных жидкостей [c.265]

Предполагая, что кинематический коэффициент вязкости в сжимаемой вязкой жидкости является постоянным, доказать, что уравнение движения имеет интеграл вида [c.571]

Таблица 1.4 Коэффициент сжимаемости некоторых жидкостей

Величина, обратная коэффициенту сжимаемости (1/Рг), называется модулем объемной упругости жидкости и обозначается символом К. Единицей измерения модуля объемной упругости является ньютон на квадратный метр (Н/м ). Модуль объемной упругости, как и коэффициент сжимаемости, непостоянен. Он изменяется в зависимости от давления и температуры. Средние значения коэффициента сжимаемости некоторых жидкостей при давлениях до 5000-10 Па приведены в табл. 1.4. [c.13]

Коэффициенты сжимаемости различных жидкостей [c.106]

Сжимаемость рабочей жидкости характеризуется коэффициентом относительного объемного сжатия . Объем масла при повы. [c.141]

Коэффициент изотермической сжимаемости некоторых жидкостей е [c.153]

Первое из этих уравнений выражает классическое определяющее уравнение для ньютоновской вязкой жидкости. Параметры т]1 и т)2 являются коэффициентами вязкости сжимаемой вязкой жидкости. Легко показать, что неравенство (2.9.7) в рассматриваемом случае выполняется только тогда, когда rji, г]2 я % удовлетворяют следующим неравенствам [c.123]

В гидродинамике сжимаемой вязкой жидкости принимается второе обобщение гипотезы Ньютона, согласно которому среднее нормальное напряжение равно сумме давления (со знаком минус) и произведения коэффициента второй вязкости Т1 на скорость относительной объемной деформации е [c.18]

Сжимаемость — способность жидкости изменять объем (плотность) под воздействием изменения давления. Коэффициент сжимаемости определяется как (см. п. В. 4.1) [c.66]

На практике в уравнение (1-84) вводят эмпирический коэффициент для учета рассеяния энергии вследствие трения и других необратимых процессов. Уравнение (1-84) также находит применение для сжимаемых жидкостей, когда изменение давления достаточно мало по сравнению с абсолютным давлением. В таких случаях изменение удельного объема среды незначительно. [c.56]

Для расчета коэффициента за теоретический расход будем принимать расход сжимаемой невязкой жидкости, текущей через кривоосный канал заданного профиля. Поток принимаем потенциальным и определяем коэффициент по формуле (387). В дальнейшем, следовательно, примем = i QLa . Рассчитаем потерю энергии и снижение расхода в пограничном слое потока, текущего через межлопаточный канал с криволинейной осью. Обозначим через и скорость потока в данной точке пограничного слоя. Пусть обозначает скорость на внешней границе слоя wy— координата, нормальная к контуру лопаточного профиля в данной точке. Тогда потеря кинетической энергии в пограничном слое определится по уравнению энергии, записанному для выходного сечения каналов решетки [c.212]

Первый член в правой части последнего уравнения — мощность сил внутреннего трения в потоке. Она диссипируется как в несжимаемой, так и в сжимаемой ньютоновской жидкости. Последний член этого уравнения в случае пренебрежения сжимаемостью обращается в нуль, так как div с" = О при = onst. В паровых турбинах он имеет существенное значение. Его смысл — использование части работы сил внутреннего трения в процессе расширения. Это явление в теории паровых турбин учитывается коэффициентом возврата тепла. [c.60]

В закритической области вещество находится в однородном состоянии, и в нем отсутствует резкое разделение на отдельные фазы, что имеет место при пересечении пограничной кривой вдали от критической точки. Различие между жидкостью и паром в этой области носит лишь количественный характер, поскольку между ними можно осуществить непрерывный переход без выделения или поглощения скрытой теплоты изменения агрегатного состояния. Однако в указанных переходах непрерывный ряд микроскопических однородных состояний содержит области максимальной микроскопической неоднородности флуктуац ионного характера. Существование такой микроскопической неоднородности связано с падением термодинамической устойчивости первоначальной фазы и с возникновением внутри >нее островков более устойчивой фазы. Указанная внутренняя перестройка вещества, несмотря на свою нелрерывность, имеет узкие участки наибольшего сосредоточения, которые обусловливают появление резких скачков теплоемкости, сжимаемости, коэффициента объемного расширения, вязкости и других свойств вещества. Эти явления демонстрировались рис. 1-5, где был показан характер изменения критерия Прандтля для воды, и перегретого водяного пара от температуры и давления, и рис. 1-6 — для кислорода в зависимости от температуры при закритическом давлении. Из графиков следует, что при около- и закритиче-ских давлениях наряду с областями резкого изменения физических параметров имеются области, где они изменяются с температурой незначительно. При высоких давлениях в области слабой зависимости тепловых параметров от температуры теплоотдача подчиняется обычным критериальным зависимостям. В этом случае при проведении опытов можно не опасаться применения значительных температурных перепадов между стенкой и потоком жидкости, обработка опытных данныл также не [c.205]

Ввиду высокого значения объемного модуля упругости жидкостей в ряде технических расчетов сжимаемостью можно пренебречь, считая жидкость несжимаемой. Однако в ряде случаев сжимаемость жидкости служит базой, на которой основана работа ряда устройств. В частности, это свойство жидкости используется для создания жидкостных пружин и амортизаторов, давление в которых достигает 3000—4000 кПсм . Для этих целей отработаны специальные сорта жидкостей, обладающие относительно низким модулем упругости (высоким коэффициентом сжатия). В частности, высокими показателями сжимаемости обладают этилполисило-ксановые жидкости, сжимаемость которых приблизительно на 50% выше, чем жидкостей минерального происхождения. Однако сжимаемость этих жидкостей повышается с увеличением температуры более интенсивно, чем минеральных. [c.29]

Рис. 1-9. Зависимость между положительными коэффициентами давления в несжимаемой рно и сжимаемой ра жидкостями для различных значений Моо по С. А. Хри-стиановичу.

Фиг. 5-9. Зависимость между положите.1Ьмьши коэффициентами давления в несжимаемой и сжимаемой Рс) жидкостях для различных значений по С. А. Христиановичу.

На фиг. 5-9 и 5-10 приведены зависимости между коэффициентами давления в несжимаемой и сжимаемой р . жидкостях для различных значений по С. А. Христиановичу Графики даны раздельно для положительных и отрицательных коэффициентов давления О и 7д<0. Пунктирная линия, ограничивающая диаграмму р = Рнс) определяет те значения р , при которых в некоторой точке обвода обтекаемого тела образуется скорость, равная местной скорости звука. [c.130]

Основные экспериментально установленные факты, выявившие характер влияния вибраций на механические свойства грунтов (в основном песчаных), сводятся к следуюш ему. Вибрация вызывает изменение-деформационных и прочностных свойств грунта (суш ественно возрастает-сжимаемость и резко падает сопротивление сдвигу). Кроме того, грунт приобретает свойства вязкой жидкости. Особенность рассматриваемых эффектов состоит в том, что они оказываются обусловленными только-ускорениями колебаний, и зависимость механических характеристик от ускорения носит четко выраженный пороговый характер — влияние-колебаний на механические характеристики (сжимаемость, коэффициент вибровязкости и т. д.) начинает сказываться лишь после достижения амплитудой вибрационного ускорения некоторого порогового значения. Проведенные эксперименты позволили выявить как сами пороговые значения ускорения, так и конкретный вид указанных зависимостей. (Н. А. Преображенская, 1958 И. А. Савченко, 1958 Д. Д. Баркан, 1959, и др.). Д. Д. Барканом, О. Я. Шехтер, О. А. Савиновым и другими с учетом полученных в опытах данных были разработаны методы теоретического решения задач о вибропогружении свай и иных конструкций в грунт и о глубинном и поверхностном уплотнении грунтов вибраторами. Полученные при этом результаты позволили разработать, рациональные инженерные методы расчета и проектирования как вибровозбудителей, так и самих процессов вибропогружения и виброуплотнения., [c.222]

Известны методики, по которым AZj, определяется отдельно, а также когда величину (d In Pvp)/dT находят численным дифференцированием экспериментальных данных по давлению паров или аналитическим дифференцированием какой-либо корреляции Рур — Т. Пример использования последнего подхода можно встретить в недавнем переиздании таблиц API [94]. В них теплоты парообразования определялись при использовании уравнения (6.2.2), причем величина dPypldT находилась по уравнению Антуана для давления паров (раздел 6.3), коэффициент сжимаемости насыщенного пара рассчитывался по вириальному уравнению состояния (раздел 3.11), а по коэффициентам сжимаемости насыщенной жидкости брались непосредственно экспериментальные данные. [c.184]

Сжимаемость, или свойство жидкости изменять свой объем под де]1ствием давления, характеризуется коэффициентом 1,, (ы /11) объемного сжатия, который представляет собой отиоситсльное изменение объема, приходящееся па единицу давления, т. е. [c.9]

В некоторых случаях многофазная смесь может быть описана в рамках одной из известных классических моделей, в которых неоднородность отражается в значениях модулей, коэффициентов сжимаемости, теплоемкостей и т. д. (заранее определяемых через физические свойства фаз), т. е. только в уравнениях состояния смеси (см. 5 гл. 1). Например, жидкость с пузырями может иногда описываться в рамках идеальной сжимаемой жидкости, а грунт — в рамках упругой или упруго-пластической модели. Но при более интенсивных нагрузках, скоростях движения или в ударных процессах эти классические модели обычно перестают работать и требуется введение новых моделей и новых параметров, в частности, последовательно учитывающих неоднофазность, а именно существенно различное поведение фаз (различие плотностей, скоростей, давлений, температур, деформаций и т. д.) и взаимодействие фаз между собой. При этом проблема математического моделирования без привлечения дополнительных эмпирических или феноменологических соотношений и коэффициентов достаточно строго и обоснованно (например, методом осреднения более элементарных уравнений) может быть решена только для очень частных классов гетерогенных смесей и процессов. Эти случаи тем не менее представляют большое методическое значение, так как соответствующие им уравнения могут рассматриваться в качестве предельных или эталонов, дающих опорные пункты при менее строгом моделировании сложных реальных смесей, с привлечением дополнительных гипотез и феноменологических соотношений. Два таких предельных случая подробно рассмотрены в 5, 6 гл. 3. [c.6]

Переходя к кинетической энергии мелкомасштабного движения + 101 заметим, что поле радиальных скоростей около дисперсной частицы не зависит от вязкости несущей жидкости (см. (3.3.28)). Поэтому логично, пренебрегая влиянием сжимаемости несущей фазы, сохранить связь (3.4.15) между кинетической энергией радиального мелкомасшЦбного движения и радиальной скоростью на поверхности дш персной частицы Wi . Кроме того, примем условия (3.4.60) для коэффициентов ячеечной схемы. В результате имеем [c.190]

Энциклопедия по машиностроению XXL

Оборудование, материаловедение, механика и ...