Деформации сдвига технические

Растяжение отожженных при 1250 °С образцов технически чистого палладия (99,82 %) со скоростью 0,75—1 %/ч в интервале 20—600 °С вызывает значительную внутризеренную деформацию сдвигом. Доля деформации, связанной с границами зерен, очень мала 1 % при 20— [c.166]

Для численного решения удобно развернуть зависимости (29) в виде трех формул для стц, а22> Oi2- Индексные обозначения при этом можно заменить на обычно употребляемые в технической литературе так оц, 022, < 12, ёц, мы заменим на Oj , Оу, х, Ёу, 72Y y соответственно. Эти обозначения лучше согласуются с теми, которые применялись ранее в работах по микромеханическому анализу. Отметим, в частности, что ei2 заменена на / Уху того, чтобы перейти от тензорных компонент деформации сдвига к техническим ее компонентам, обычно используемым в численных методах. [c.222]

Основное значение при изгибе балки имеет деформация Вхх- Как видно из первого выражения (6.14), в предельном состоянии изменяется по высоте стенки по линейному закону, что соответствует технической теории изгиба бруса. Помимо Ехх В конечноэлементной модели могут возникнуть постоянная по высоте поперечная деформация (которая обычно игнорируется в теории изгиба бруса) и деформация сдвига Вху, изменяющаяся по высоте по линейному закону. В действительности распределение по высоте является параболическим, но это расхождение с теорией может быть легко исправлено введением корректирующего коэффициента при вычислении матрицы жесткости. Таким образом, данный конечный элемент обнаруживает приемлемое поведение при сгущении сетки. [c.224]

Здесь Ун (при 1 Ф /) — компоненты так называемых технических деформаций сдвига, которые равны удвоенным тензорным компонентам деформаций сдвига. [c.132]

Если пружина подвергается контролю только по внутреннему диаметру, то на чертеже проставляют диаметр стержня Del если только по наружному диаметру, то на чертеже проставляют диаметр гильзы D . Если на чертеже показывают предельные отклонения диаметра пружины, то значения и в технических требованиях не помещают. Твердость указывают в тех случаях, когда пружина после навивки подвергается термообработке. В основных технических требованиях приводят модуль сдвига G, максимальное напряжение при кручении Тз и при изгибе сГд, модуль упругости Е. В разделе Размеры и параметры для справок указывают значения силы Р , момента М , деформации пружины осевой F3 и угловой Фз, угла между зацепами пружины з, частоты вращения барабана спиральной пружины ()з, высоты пружины под нагрузкой Яд. Параметры и размеры записывают в сле ующей последовательности [c.241]

По аналогии с законом Гука для линейной деформации дается закон Гука, аля угловой деформации (при сдвиге). Разъясняется физический смысл модуля сдвига О как физической постоянной материала, характеризующей его жесткость при сдвиге. В учебной литературе и в практике преподавания для величины О применяют различные наименования модуль сдвига, модуль упругости при сдвиге, модуль упругости второго рода. Не отрицая возможности применения любого из этих терминов, будем пользоваться первым из них как рекомендованным Комитетом технической терминологии АН СССР. [c.103]

Учебное пособие по курсу Сопротивление материалов предназначено для студентов заочной и вечерней форм обучения всех технических специальностей. В пособии более детально, нем в других источниках, описываются простые виды деформаций с приведением конечных формул с тем, чтобы студент-заочник легче их запомнил при усвоении основ курса и умело пользовался ими при подготовке к экзаменам и в дальнейшей самостоятельной практике инженерных расчетов. Подробно, с большим количеством решенных типовых задач, рассмотрены геометрические характеристики плоских сечений, растяжение, сжатие, сдвиг, смятие, основы напряженного и деформированного состояний, теории прочности, кручение, поперечный изгиб. Вышеназванные темы можно отнести к первой части курса. [c.3]

При замене воздуха высоким вакуумом (10" Па) в процессе испытания технического никеля на малоцикловую усталость при 550 °С результаты существенно изменяются вместо межкристаллитного разрушения в атмосфере воздуха происходит транскристаллитное разрушение при значительной деформации зерен с образованием линий сдвига. Сопротивление усталости никеля при испытании в вакууме существенно повышается [1]. Все это свидетельствует о важной роли внешней среды, которая изменяет не только механические свойства металла, но и характер разрушения. [c.163]

На стадии легкого скольжения основной вклад в деформацию дают дислокации, вышедшие на поверхность кристалла, что подтверждается экспериментально [10]. На этой стадии (площадка текучести на кривой напряжение — деформация) пластическая деформация растяжения отожженного технического железа [33] происходит путем лавинообразного течения, как это установлено наблюдениями линий скольжения на поверхности и методом дифракционной электронной микроскопии. По данным работы [34 ], в ходе легкого скольжения сдвиг не продолжается по тем плоскостям, где он уже происходил, так как легче активировать источники дислокаций в новых (неупрочненных) плоскостях скольжения. [c.46]

Укладка фундамента на упругую растительную почву требует особой предусмотрительности. В технической литературе [6], [42], [144], [173, [174] и в технических условиях рекомендуется определять опытным путем коэффициенты деформации почвы пол фундаментом. При этом различают коэффициент равномерного упругого сжатия, коэффициент равномерного упругого сдвига и коэффициент упругого поворота. Эти коэффициенты оп ределяются выражениями [c.210]

На рис. 1-11 показана микроструктура технически чистого железа, подвергнутого деформации при растяжении. Пластическая деформация происходила путем сдвига части зерна относительно других его частей. В одном зерне деформация распространяется по несколь- [c.22]

Объемная вязкость проявляется при сжатии и растяжении жидкости, вызывая сдвиг фаз между объемной деформацией и давлением и рассеяние энергии при упругих колебаниях. Объемная вязкость рабочих жидкостей гидросистем изучена недостаточно и обычно не учитывается при технических расчетах. [c.99]

Линейный материал при плоском напряженном состоянии характеризуется четырьмя техническими константами - модулями упругости Е) и Е2, модулем сдвига G12 и коэффициентом Пуассона vu. Зависимость между компонентами деформаций и напряжений имеет вид[33] [c.72]

В процессе пластической деформации металла происходят сдвиги одних частей кристаллов относительно других. При снятии нагрузки сдвиги сохраняются. На рис. 44 показана микроструктура образца технического железа после пластической де [c.64]

Численные эксперименты включали широкий круг вопросов. Рассмотрены наиболее важные для практики виды нагружения растяжение-сжатие, сдвиг и изгиб силами и моментами на основаниях пакета, нагружение давлением и температурным полем. Исследовано влияние на напряженно-деформированное состояние слоев и жесткостные свойства пакета в целом, основных параметров конструкций, в том числе количества слоев и их относительной толщины, формы меридиана и его протяженности, свойств материала резиновых и армирующих слоев. Внешние воздействия вызывали только осесимметричную и кососимметричную деформацию конструкций. При большом числе слоев в пакете порядок решаемой системы уравнений оказывался высоким, что создавало трудности при численной реализации, связанные прежде всего с техническими возможностями используемых ЭВМ. [c.28]

Для изучения эрозионной стойкости цветных сплавов представляет интерес исследование сопротивляемости гидроэрозии технически чистых металлов. При изучении механизма их гидроэрозии было установлено, что характер разрушения зависит от природы металла. В то же время замечено, что металлы с одинаковым типом кристаллической решетки при одних и тех же условиях микроударного воздействия проявляют различную способность к упрочнению. Это объясняется тем, что сдвиги при деформации металла происходят не только по плоскостям с плотным расположением атомов, но и по другим плоскостям, благоприятно ориентированным относительно действующей нагрузки. Следовательно, сопротивление металла пластической деформации определяется возможностью образования плоскостей скольжения при деформировании отдельных микрообъемов. [c.237]

АЗ.1.2. Критерии разрушения при кратковременном статическом нагружении. Истинная диаграмма напряжений при растяжении заканчивается по достижении напряжением и деформацией значений, соответствующих разрыву образца о - Ор, ё = ёр. Аналогично определяются предельные характеристики при сжатии, сдвиге и некоторых других видах напряженного состояния. Однако в общем случае вопрос об условиях статического разрушения (или начала текучести) при различных видах напряженного состояния не может быть решен экспериментально ввиду чрезмерного объема испытаний и технических трудностей при их постановке. Отсюда возникла необходимость в построении математической модели, связывающей между собой (на основе какого-либо обоснованного общего критерия) условия разрушения при разных видах напряженного состояния. Таких критериев и соответственно моделей было предложено достаточно много. Как правило, они формулируются в параметрах напряженного состояния. Условие разрушения представляют в виде Од = Gp, где эквивалентное напряжение = Og (о,, 2 с з) как функция главных напряжений определяется выбранной моделью. Характеристиками в этих моделях являются предельные напряжения при таких видах нагружения, при которых они могут быть достаточно просто определены экспериментально (о , Ср, о,, ., т ). Модели, получившие наибольшее распространение [76], представлены в табл. АЗ.2 там же даны следующие из них отношения /Ор, V = На рис. АЗ.5, АЗ.6 для случая плосконапряжен- [c.71]

Вязкость жидкости (внутреннее трение) — важнейшее свойство, проявляющееся при относительном движении ее частиц. Различают объемную Цу и сдвиговую (тангенциальную) ц вязкости. Объемная вязкость проявляется при сжатии жидкости, вызывая сдвиг фаз между объемной деформацией и давлением, рассеяние энергии при упругих колебаниях она изучена недостаточно и обычно при технических расчетах не учитывается. Сдвиговая вязкость ц (в дальнейшем просто вязкость) обусловлена силами внутреннего трения между взаимно перемещающимися частицами жидкости. Возникающие при этом касательные напряжения т, Па, определяются законом Ньютона — Петрова [c.26]

Рассмотрению численного метода расчета трехслойных элементов конструкций посвящена также и статья Амбарцумяна [12. Для описания пакета использован вариант уточненной технической теории, учитывающий деформации поперечного сдвига по толщине. Физическая нелинейность материала описывается теорией пластического течения с поверхностью текучести Мизеса. [c.9]

Теории прочности. До тех пор пока рассмотренный в предыдущих пунктах механизм нескольких типов разрушения в различных материалах не будет изучен более удовлетворительно на основе экспериментального материала, мы вынуждены формулировать условия разрушения лишь чисто феноменологически. Мы будем различать два типа разрушения путем отрыва и путем сдвига. Эти два типа разрушения могут соответствовать (но могут и не соответствовать) двум классам технических материалов, которые инженеры называют соответственно хрупкими и пластичными , в зависимости от того, разрушаются ли они без заметной предварительной пластической деформации или же [c.233]

В процессе пластической деформации металла происходят сдвиги одних частей кристаллов относительно других. При снятии нагрузки сдвиги сохраняются. На рис. 46 показана микроструктура образца технического железа после пластической деформации. Хорошо видны границы между зернами и линии сдвига. При значительной пластической деформации зерна вытягиваются вдоль направления растяжения образца. [c.62]

На рис. 1.3 показана микроструктура технически чистого железа, подвергнутого деформации при растяжении. Пластическая деформация происходит путем сдвига части зерна относительно других его частей. В одном зерне деформация распространяется по нескольким плоскостям скольжения. На поверхности микрошлифа они образуют ступеньки, называемые линиями сдвига. [c.12]

В работе [244] проведены испытания технически чистого титана иа усталость ири кручении с постоянной амплитудой, ограниченной упругой деформацией при частоте нагружения 1700 и 12 циклов в минуту. Методом сканирующей микроскопии исследована поверхность изломов. Установлено, что в определенных зернах развивается скольжение, но в подавляющем большинстве зерен признаков скольжения не наблюдается. В процессе циклического деформирования в этих зернах появляются усталостные трещины, которые распространяются далее в направлении максимального сдвига. Авторы делают вывод о том, что процесс усталости в титане может развиваться без признаков скольжения. [c.230]

Силовое воздействие на тело, при котором произошел бы только сдвиг, на практике осуществить очень трудно. В реальных условиях сдвиг всегда сопровождается деформациями дру-.гих видов, однако многие технические расчеты ведутся только на [c.96]

Все сказанное относится к так называемой холодной деформации, проходяшей при низких температурах. Для металлов технической чистоты условная граница между низкими и высокими температурами лежит около 0,4 Гпл. При повышении чистоты эта температура заметно понижается. Для сплавов она доходит до 0,6 7пл. Влияние повышения температуры на пластическую деформацию выражается прежде всего в том, что снижаются критические скалывающие напряжения. Сдвиги и двойникование совершаются при меньших внешних нагрузках. Кроме того, начинают работать дополнительные системы скольжения, и это также облегчает пластическую деформацию металла. Наконец, если температура, при которой осуществляется деформация, достаточно высока, то в результате возросшей диффузионной подвижности атомов все или почти все дефекты, вызываемые пластической деформацией, в виде дислокаций, искажений атомных плоскостей, напряжений между блоками и между зернами, успевают уничтожиться. Это означает, что в ходе такой горячей деформации металл не упрочняется. Таким образом, пластическая деформация при высоких температурах характеризуется существенно меньшими напряжениями сдвига и отсутствием наклепа. [c.45]

В прошлом различные марки клеев применялись для соединения лишь однородных материалов с прочностью на деформацию сдвига в пределах от 0,5 до 130 кГ/см . Появление универсальных клеящих веществ как нового средства для создания прочных и плотнопрочных неразъемных соединений обеспечило возможность решения исключительно важных производственно-технических задач в конструировании и создании новых прогрессивных технологических процессов. [c.82]

В технической теории изгиба пластинок принимается, что нормальные напряжения Ог, действующие перпендикулярно срединной плоскости, пренебрежимо малы по сравнению с нормальными напряжениями Ох и Оу. Другое упрощение теории изгиба заключается во введении некоторых гипотетических ограничений относительно деформаций нормалей. В самом простом варианте теории изгиба принимается гипотеза о прямых неде-формируемых нормалях, которые в процессе изгиба не деформируются, а только поворачиваются, оставаясь перпендикулярными к срединной плоскости балок или плит как до, так.и после изгиба. Отсюда следует, что деформации сдвига и ууг и нормальная деформация ег равны нулю. Это позволяет пренебречь влиянием касательных напряжений Ххг и Гуг. Такие допущения обычно называют гипотезами Кирхгофа. В более общей [c.20]

Следовательно, недиагональные члены тензора линейных деформацир представляют собой половины изменения углов между двумя первоначально ортогональнылги линейными элементами. Такие компоненты деформации называются деформациями сдвига, а из-за множителя 2 в (3.65) эти компоненты тензора деформащи равны половине обычных технических деформаций сдвига. [c.125]

В частности, для технического железа (отожженного или закаленного) найдено [33], что а 1,67-IQii дисл/см и /п = 1, и для никеля [35] а 1,6-10 дисл/см , т = , Отсюда величина деформации (при постоянных напряжении т и температуре Т), приводящая к появлению единичной дислокации в единице объема, равна 1/а /т, Совершаемая при этом механическая работа деформации единицы объема в условиях пластического сдвига с учетом сказанного выше эквивалентна увеличению изобарноизотермического (термодинамического) потенциала системы при образовании единичной дислокации в единице объема, т. е. химический потенциал дислокаций определяется по формуле [c.49]

Технические характеристики. После сия тия нагрузки пружины должны без оста точного изменения формы (осадки) возвра щаться в исходное положение. Технический предел упругости (см. 1.11.2.1)—это такое наибольшее напряжение, до которого не наступает макроскопическая остаточная деформация. Способность выдерживать нагрузку, после снятия которой отсутствует остаточная деформация, прямо зависит от величины модуля упругости (см. 1.11.1.1) (в случае нормальных напряжений) или -модуля сдвига (в случае преимущественных касательных напряжений) (см. 1.11.1.1). По сравнению с аустенитными пружинными сталями (не имеющими полиморфных превращений) закаливаемые (улучшаемые) [c.230]

Такой упрощенный (технический) вариант теории цилиндрических оболочек, удовлетворяющий обоим указанным требованиям, строится на базе следующих допущений (см. параграф I гл. VII) в выражении для компоненты деформации поперечного сдвига можно пренебречь тангенциальным смещением и . соотношения упругости можно брать в наиболее простом виде, удовлетворяя при этом шестому (недифференциальному) условию равновесия лишь приближенно во втором уравнении равновесия (VIII.I) допустимо пренебречь членом, содержащим перерезывающее усилие из уравнений совместности деформаций (VIII.2) достаточно принять во внимание лишь одно (третье). [c.175]

Характеристики ортотропного материала обычно задают техническими постоянными в системе координат, оси которой совпадают с главными осями упругой симметрии. К таким характеристикам относятся модули упругости Ей Е2у Еъ, соответствующие направлениям ол ,. ох , 0x3 (рис. 2.П) модули Сдвига Qi2> Огз> Ost в плоскостях Х1ОХ2 , Х2 ох , х ох и коэффициенты поперечных деформаций v,2, V23, V3, (первый индекс указывает направление действующего напря кения, а второй — направление возникающей при этом поперечной деформации, причем 2V,2=f,V2i (1. 2, 3). Через технические постоянные связь деформаций с напряжениями записывается в следующем виде [c.88]

Для образцов исследованных металлов и сплавов после микроударного воздействия в микрообъемах обнаружены пластическая деформация и наклеп. Микродеформационную картину выявляли как на травленых, так и на нетравленых шлифах. На углеродистой стали 40, технически чистом железе и других сплавах деформационная картина проявляется в виде линий сдвигов, а на сталях типа 12Х18Н9Т и Г13, кроме того, в виде двойников. На сталях ХВГ и У12 после закалки и отпуска на высокую твердость деформационная картина проявляется слабее (по сравнению с равновесным состоянием). Следует отметить, что на твердых сплавах после микроударного воздействия на нетравленых шлифах широко выявляется полиэдрическая структура. На рис. 61 показана деформационная картина и начало разрушения металла после струеударного воздействия. [c.102]

Цель опытов, описываемых в этой главе,— проверить пашп представления о причинах преждевременного разрыва путем попытки пзмепения технической прочности кристаллов. Полагая, что разрыв кристаллов происходит за счет искажений, возникающих вследствие пластической деформации, благодаря наличию первичных искажений, развитие которых также определяется пластической деформацией, естественно напрашивается правило, которым нужно руководствоваться, чтобы получить от кристалла наибольшую техническую прочность. Из наших представлений о причинах преждевременного разрыва следует, что для того чтобы получить наибольшую практическую прочность, достаточно осуществить разрыв в условиях, полностью исключающих пластическую деформацию, т. е. абсолютно хрупкий разрыв. Как осуществить условия, наиболее приближающие нас к хрупкому разрыву Необходимо отметить, что уже делались попытки осуществления хрупкого разрыва, но все они шли по неправильному пути. Известно, что хрупкие свойства более выражены при низких те 1-пературах, хрупкий разрыв пытались осуществить понижением температуры опыта. Однако необходимо помнить, что и при самой низкой температуре в кристаллах имеет место до разрушения пластическая деформация, хотя бы в виде единичных сдвигов, кривые прочности и предела упругости не пересекаются, как обычно принято думать. Однако это происходит так, как схематически показано на рис. 22. Таким образом, с понижением температуры нельзя осуществить абсолютно хрупкого разрыва. Практически хрупкое разрушение еще не служит указанием на то. что оно является действительно хрупким. [c.63]

Энциклопедия по машиностроению XXL

Оборудование, материаловедение, механика и ...