Диаграммы Закономерности

Было доказано, что наложение кривых нагрева или охлаждения на диаграмму, показывающую превращения при постоянной температуре, не дает количественно правильных значений, но качественные закономерности процессов подтверждаются. Поэтому в дальнейшем будем широко пользоваться этим методом. [c.236]

Рассмотренные закономерности изменения свойств от состава справедливы в том случае, если все сплавы каждой области диаграммы находятся в одинаковом структурном состоянии, а свойства измеряются при одинаковых температурах — комнатной или немного от нее отличающейся. [c.100]

Понятно, что при достаточно больших удлинениях (с[я. рис. 406) эта закономерность теряет свою силу точно так же, как до этого теряет свою силу закон Гука. Диаграмма, показанная на рис. 406, носит название диаграммы идеальной пластичности. [c.355]

Кинетика фазовых превращений при различных степенях переохлаждения описывается изотермической диаграммой превращения, называемой также С-образной диаграммой превращения (рис. 13.4). Фазовое превращение в условиях непрерывного охлаждения или нагрева подчиняется тем же основным закономерностям, что и изотермическое превращение. Условно превращение при непрерывном изменении температуры можно рассматривать как серию многочисленных изотермических превращений при последовательно меняющихся температурах. Чем быстрее меняется температура, тем меньше успевает образовываться новой фазы при каждой степени переохлаждения. В результате превращение протекает в диапазоне непрерывно изменяющихся температур при большей степени переохлаждения или перегрева, чем изотермическое превращение. В этом случае кинетика фазового превращения описывается анизотермической диаграммой [c.494]

Расчетные зависимости, включаемые в расчетные блоки и модели ЭМП первого класса, выбираются в основном исходя из известных геометрических и тригонометрических закономерностей, связывающих конструктивные данные, и методов теории цепей для установившихся режимов (схемы замещения, векторные диаграммы и т. п.), рассмотренных в 4.1. Эти методы используются для расчета большинства электромагнитных, механических и тепловых характеристик ЭМП в установившихся режимах и приводят в общем случае к совокупности нелинейных алгебраических уравнений, решаемых в определенной последовательности. Если указанные методы оказываются не применимыми к расчету тех или иных характеристик, то для получения аналогичных выражений используются статистические и кибернетические методы ( 4.3, 4.4). [c.124]

Представленная на рисунке 1.9 бифуркационная диаграмма является универсальной, так как применима ко всем процессам, испытывающим удвоение периода. В этом случае эволюция системы с дискретными временными интервалами, отвечающих неравновесным фазовым переходам описывается уравнением (1.24). Оно отражает общую закономерность характерную для эволюции систем с обратной связью. [c.71]

Диаграммы иллюстрируют и некоторые закономерности статистики атомных ядер. Например, границы устойчивости для р -рас-иада и электронного захвата расставлены сравнительно широко для четно-четных ядер и для каждого заданного Z между этими границами умещается большее количество стабильных ядер с различным AN. Границы устойчивости для четно-нечетных ядер расположены значительно уже и для данного Z умещается меньшее. количество стабильных ядер с незначительно изменяющимся ДУУ. Поэтому среди стабильных ядер преимущественно встречаются четно-четные ядра (см. 15). [c.152]

Кратко остановимся на рассмотрении некоторых из этих факторов. Следует отметить, что различные факторы часто по-разному влияют на циклическую прочность гладких образцов (без концентратора напряжений) и закономерности хода кинетических диаграмм усталостного разрушения, которые строятся с использованием образцов с заранее выращенной исходной усталостной трещиной. [c.77]

Для того, чтобы избежать сложных экспериментов и дорогостоящих натурных испытаний (в отдельных случаях на это идут, например, в самолетостроении) следует исходить из испытаний стандартных образцов материала, делать на этой основе необходимые обобщения и устанавливать закономерности, подтверждаемые испытаниями образцов. Наиболее целесообразным является путь замены сложного напряженного состояния эквивалентным ему одноосным, легко проверяемый опытом, например, растяжением (рис. 7.1.1). Эта деформация наиболее изучена, а промышленность выпускает достаточное количество испытательных машин, обеспечивающих запись диаграмм растяжения. [c.92]

Учитывая влияние на предел выносливости при асимметричном цикле различных факторов, в том числе концентрации напряжений, абсолютных размеров сечения, состояния поверхности и т. д., исходят из экспериментально установленных закономерностей, заключающихся в том, что отношение предельных амплитуд напряжений гладкого образца и рассматриваемой детали остается постоянным независимо от величины среднего напряжения цикла. На основании этого можно построить схематизированную диаграмму предельных напряжений для детали (рис. 595). [c.676]

На диаграммах можно проследить закономерности изменения величины рекристаллизованного зерна в зависимости [c.358]

Перечисленные параметры предельного состояния, естественно, зависят от тех же факторов, что и величина сопротивления деформации Os. Зависимость этих параметров от условий деформации и диаграммы Os—0— е—е часто носит очень сложный характер и имеет ряд аномалий (см. с. 462). Однако для ряда чистых металлов и сплавов и без аномалий диаграммы —0, Os—е, Os—е можно наблюдать общие закономерности, схематически представленные на рис. 239 и 240. [c.452]

С повышением гидростатического давления наблюдаются сдвиги в положении температуры фазовых переходов. Общая закономерность заключается в том, что с повышением давления облегчаются фазовые превращения, сопровождающиеся уменьшением удельного объема, и затрудняются превращения, сопровождающиеся увеличением удельного объема. Например, в сплавах системы Fe—Сг образование а-фазы происходит при 815 °С с увеличением давления температура а—а-перехода повышается, может изменяться растворимость и даже трансформироваться диаграмма состояния. В частности, диаграмма состояния системы непрерывных твердых растворов может с увеличением давления трансформироваться в диаграмму эвтектического типа, и наоборот. [c.519]

При исследовании закономерностей роста трещины в металлах, взаимодействующих с водородом, большое распространение приобрел подход, связанный с изучением зависимости скорости роста трещины l = dl/dt от коэффициента К, называемой кинетической диаграммой растрескивания. В этих диаграммах обнаруживаются такие качества, которые позволяют считать их основными для систем металл — водород, несущими наиболее полную и сопоставимую информацию о трещиностойкости материалов. По-видимому, все определяемые экспериментально параметры и зависимости (характеризующие трещиностойкость системы металл — водород) прямо содержатся в кинетической диаграмме (.Kth, Ксп) или могут быть рассчитаны на ее основе. Например, можно построить диаграмму замедленного разрушения в коорди- [c.327]

Схема температурных зависимостей механических свойств при статическом растяжении представлена на рис. 3.1. На ней, так же как и на рис. 1.5, приведены зависимости истинного сопротивления разрыву 5к, предела прочности Sb, предела текучести St, сужения шейки if) и доли вязкой части излома в месте разрушения F . Эта диаграмма детализирует приведенные в 1 температурные зависимости в связи с характеристиками вязкости разрушения Ki - В области хрупких разрушений они описываются закономерностями линейной механики разрушения, основные понятия которой изложены выше. Предельные значения коэфф --10 [c.40]

Диаграммы состояния строят. для условий равновесия при очень медленном нагреве и охлаждении. Обшие закономерности существования устойчивых фаз, отвечающих теоретическим условиям равновесия, могут быть выражены в математической форме, именуемой правилом фаз Гиббса. Оно дает количественную зависимость между степенью свободы системы и количеством фаз и компонентов. [c.33]

Термическую обработку, сопровождающуюся фазовыми превращениями без полиморфного превращения, рассмотрим на примере системы сплавов А1—Си (рис. 79, а), имея при этом в виду, что основные закономерности превращений остаются аналогичными для других многочисленных сплавов с подобной диаграммой состояния. При нагреве двухфазного сплава состава, соответствуют [c.107]

Выше отмечалось, что пар как реальный газ не подчиняется простым закономерностям идеального газа, поэтому расчеты процессов с водяным паром проводятся с использованием таблиц (более точно) или графически с применением диаграмм. В первом случае все [c.69]

Состав смеси в точке экстремума называется азеотроп-н ы м. Знание точек экстремума имеет большое практическое значение, так как при достижении их из-за равного состава х" = х кончается процесс ректификации. Те же закономерности имеют место для твердых растворов, причем область пара занимает на диаграмме состояний жидкий расплав, а область жидкости — смешанные кристаллы. [c.230]

В более сложном случае, когда показатель степени окисления является функцией температуры, прямые для различных температур в кинетической диаграмме коррозии образуют семейство непараллельных линий. В зависимости от условий коррозии и свойств корродирующего материала, степень показателя окисления может с повышением температуры увеличиваться либо уменьшаться. Такая закономерность изменения п от температуры может ограничиваться определенными областями температуры. [c.99]

В координатах In q—P зависимость удельного уменьшения корродирующего материала от параметра коррозионной стойкости выражается единой прямой линией, причем ее наклон определяется величиной показателя степени окисления п в кинетической закономерности коррозии. При использовании таких координат для определения удельной потери массы либо глубины коррозии необходимо сначала по формуле (3.34) рассчитать для заданной температуры и времени параметр Р, а затем при помощи его найти искомую количественную величину коррозии. Такой способ определения характеристик коррозии по своей сущности мало отличается от прямого расчета по кинетической формуле. Поэтому иногда более удобным и рациональным является использование параметрических диаграмм, которые дополнены температурной шкалой и кривыми постоянных времен, т. е. участком, который позволяет разделить входящие в параметр коррозионной стойко- сти температуру и время. [c.100]

Наиболее точно и полно закономерности деформационного упрочнения металла на всем протяжении его пластической деформации отражаются диаграммами, которые представлены в истинных координатах (5 — е). [c.29]

Обобщая приведенные выше результаты экспериментального изучения пластической деформации в шейке, можно утверждать, что основные закономерности деформационного упрочнения, установленные ранее для интервала равномерной деформации, распространяются полностью и на интервал больших деформаций, которые наблюдаются в шейке растягиваемого образца. Это обстоятельство позволяет вплотную подойти к расчету напряжений и деформаций на ниспадающей ветви диаграммы нагружения. [c.170]

С целью изучения закономерностей пластичного разрушения молибдена в широком интервале температур и объяснения характерных типов изломов используем диаграмму истинная деформация — температура (ИДТ), которая сочетает диаграмму структурных состояний и температурную зависимость ряда критических деформаций, отражающих динамику возникновения и развития несплошностей в образце при растяжении. [c.213]

Изложены результаты исследования термодинамических свойств неорганических материалов — энергии Гиббса, энтальпии и энтропии образования соединении ванадия, хрома и марганца с р-элементами и закономерности их изменения в связи с положением компонентов в периодической системе элементов. Обобщены данные экспериментальных исследований и закономерности фазовых равновесий и строения диаграмм состояния в рядах систем редкоземельных металлов с германием титана и циркония в бинарных и тройных системах с тугоплавкими платиновыми металлами, тройных систем переходных металлов, в которых образуются фазы Лавеса, и тройных систем переходных металлов, содержащих тугоплавкие карбиды. Приводятся примеры использования полученных результатов при разработке новых материалов. [c.247]

Благодаря статистическому анализу результатов усталостных испытаний сплавов удается выявить некоторые закономерности усталостных свойств титана, которые не удается раскрыть при обычном определении среднего предела выносливости. Следует отметить, что большой разброс данных при циклических испытаниях сплавов заставляет строить полные вероятностные кривые не только для определения гарантированного предела выносливости металла с заданной надежностью (вероятностью) неразрушения, но даже при выборе сплава, так как по средним значениям предела выносливости (при Р-, = Б0 %) может быть выбран один сплав, а по вероятности неразрушения 99,9 % —другой сплав из-за меньшего разброса данных по его долговечности. При статистическом анализе более точно можно подобрать и математическую форму кривой усталости в координатах а—1дЛ/, что дает более точные сведения о пределе выносливости при большом количестве циклов нагружения. Например, при сравнении крупных поковок из сплавов ПТ-ЗВ и ВТ6 среднее значение предела выносливости у первого оказалось на 20 МПа выше, что находится в пределах разброса данных при построении полных вероятностных диаграмм из этих сплавов выяснилось, что сплав ВТ6 по пределу выносливости с вероятностью неразрушения 99,9 % при Л/= 10 цикл превосходит сплав ПТ-ЗВ более чем на 70 МПа. Статистический анализ позволил определить предел выносливости сплава ВТЗ-1 при если при Л/=10 цикл средние пределы были равны 430, 320, 197 МПа (соответственно для гладких образцов и надрезанных при а. =1,4 и . = 2,36), то при N- °° пределы выносливости оказались равными только 312, 217 и 72 МПа [96]. [c.142]

Таким образом, точка пересечения кинетических кривых близка к среднему размеру максимальной ячейки дислокационной структуры 2-10 м, формирующейся перед вершиной усталостной трещины в зоне пластической деформации, с точностью разброса экспериментальных данных. Эта величина разделяет два масштабных подуровня — мезо I и мезо II. Поэтому существование в середине кинетической диаграммы особой точки для сплавов на различной основе является общим синергетическим признаком нарушения принципа однозначного соответствия, когда происходит усложнение механизма поглощения энергии у вершины усталостной трещины, и это вызывает изменение кинетического процесса в случае реализуемого нагружения материала с постоянной нагрузкой. Именно в этот момент происходит изменение в закономерности роста усталостной трещины, которое определяется изменением формирования параметров рельефа излома и переходом от линейной к нелинейной зависимости скорости роста трещины или шага усталостных бороздок от длины трещины. Многочисленные измерения кинетических параметров роста трещины в виде шага уста- [c.195]

Связь первого резкого увеличения сигналов АЭ с зарождением трещины была продемонстрирована выше, что позволило совместить на единой оси наработки акустическую диаграмму и закономерности изменения шага усталостных бороздок и средней СРТ (рис. 9.29). Характер нарастания сигналов АЭ связан с процессом образования свободной поверхности при разрушении материала. Второе дискретное изменение ускорения в нарастании сигналов АЭ произошло при прорастании трещины сквозь ступицу. В этот момент площадь поверхности разрушения резко увеличилась, что вызвало резкое изменение характера нарастания сигналов АЭ. Последующее незначительное снижение СРТ не повлияло на характер изменения сигналов АЭ. Только после увеличения СРТ выше [c.497]

Рассмотрим некоторые лeд tвия разработанной модели и их физическую интерпретацию применительно к распространению усталостных трещин в сталях средней и высокой прочности. Для этого кратко остановимся на результатах структурного изучения процесса разрушения при росте усталостных трещин. Фрактографические исследования показывают, что поверхность разрушения при развитии усталостных трещин в указанных сталях представлена в основном следующими фрактурами чисто усталостной, для которой характерно наличие вторичных микротрещин [146] (в данной работе эта фрактура названа чешуйчатой), а также фрактурами хрупкого типа (микро- и квазискол) [57, 113, 283]. Бороздчатый рельеф, свойственный усталостным изломам большинства металлов с ГЦК решеткой, как правило, отсутствует либо наблюдается в ограниченном диапазоне условий нагружения, как и участки с меж-зеренным и чашечным строением [57, 113, 372, 389]. Доля различных фрактур в изломе существенно зависит от условий испытания. Для сталей средней и высокой прочности можно отметить следующие общие закономерности изменения усталостного рельефа с ростом размаха коэффициента интенсивности напряжений доля микроскола с увеличением АЯ уменьшается при переходе от первого ко второму участку кинетической диаграммы усталостного разрушения иногда появляются области межзеренного разрушения на втором участке доминирует усталостная фрактура с микротрещинами на третьем участке кинетической диаграммы усталостного разрушения в ряде случаев наблюдаются бороздчатый рельеф и области с ямочным строением. [c.221]

Эта зависимость изображена на рис. 167 (жирная кривая)., ЛюбЬе сочетание напряжений т и а, находящееся. между ограничивающей кривой Тпр-< пр и осями координат (например, точ1 а а), является безопасным. Коэффициент надежности для каждого сочетания можно определить, построив сеть кривых равной надежности с уменьщением значений -[-I и сг 1 пропорционально коэффициенту надежности п (тонкие кривые).. Диаграммы на рис. 167 составлены для симметричных знакопеременных циклов при синфазно изменяющихся напряжениях т и а. Закономерности, вытекающие из этих диаграмм, распространяют и на асимметричные циклы, а также на случаи асинфазного изменения т и а.. [c.287]

Торможение роста зерен дисперсными частицами является общей закономерностью. Однако это действие проявляется только в случае, если температура рекри-сталлизационного отжига находится ниже температуры растворения дисперсных фаз. Если же эти температуры совпадают, то тормозяш,ая роль частиц снимется, но эффект будет разным в зависимости от скорости растворения частиц. Если эта скорость будет небольшой, то отжиг после екр приведет к очень бурному росту зерен, намного более интенсивному, чем в отсутствие этих частиц (см. диаграмму рекристаллизации на рис. 193, е). Если же скорость растворения частиц велика, то влияние частиц на величину екр небольшое. [c.336]

Чтобы оттенить фундаментальные положения термодинамики, имеющие наиболее широкое применение в самых различных областях науки и техники, признано целесообразным в основной части курса рассмотреть первое начало термодинамики применительно главным образом к закрытой системе, а для открытой системы (потока) — только в таких условиях, когда изменением кинетической энергии видимого движения рабочего тела можно пренебречь, что допустимо, в частности, при рассмотрении преобразования энергии в турбине или в компрессоре в целом. В полной же мере первое начало термодинамики для потока упругой жидкости излагать далее, непосредственно перед рассмотрением закономерностей истечения, в XIV главе Термодинамика потока —в сочетании с другими вопросами потока. Энтропия, удельная энтропия и диаграмма Ts вводятся на рассмотрение раньше термодинамических процессов, что позволяет изучать последние одновременно в двух системах координат pv и Ts. Математически удельная энтропия вводится как функция состояния с помощью интег-рирующёго множителя для элемента теплоты, а физически — как параметр состояния, изменение которого в равновесных процессах служит признаком теплообмена, определяет значение и знак теплоты. [c.3]

Весьма важными для практики характеристиками движения являются скорости и ускорения точек механизмов. Вопрос определения скоростей движущейся в плоскости фигуры возникает перед инженером при проектировании механизмов парораспределения, автоматов и вообще во всех случаях, где имеет значение согласование движений отдельных звеньев механизма. При проектировании новых и изучении работы существующих механизмов имеет большое практическое значение учет сил инерции, которые зависят от ускорений соответствующих точек. Графические методы изучения законов движения дают простое и удобное в практическом отношении решение векторных уравнений для скоростей и ускорений. Задача исследования закономерности изменения путей, скоростей и ускорений за полный цикл движения исследуемого механизма в зависимости от заданного параметра наилучшим способом решается при помощи графиков дБижения, которые называют кинематическими диаграммами. Кинематическая диа -рамма дает наглядное графическое изображение изменения одного из кинематических элементов движения в зависимости от другого. Например, [c.61]

В книге, подготовленной совместно советскими авторами и авторами из ФРГ, обобщены и систематизированы данные о сверхпроводящих магнитных свойствах благородных металлов и их сплавов. Проанализированы закономерности изменения сверхпроводящих свойств в зависимости от чистоты исходных материалов, легирования, обработки давлением и термической обработки, внешних воздействий (облучения, скорости охлаждения и т. д.). Рассмотрены взаимосвязь сверхпроводящих евойств и диаграмм состояния, факторы, обеспечивающие повышение критической температуры и других сверхпроводящих характеристик благородных металлов и сплавов. [c.25]

Изложены основные принципы построения диаграмм состояния многокомпонентных металлических систем с промежуточными фазами. Рассмотрена новая классификация промежуточных фаз в указанных системах. Описаны закономерности разбивки (полиэдрации) разных видов тройных и четверных металлических систем- на простые составные части, позволяющие развивать теорию металлических сплавов, вести научно обоснованный поиск новых конструкционных материалов и разработку технологии их производства. [c.52]

Установленная закономерность деформационного упрочнения для широкого интервала деформаций, которую выражает уравнение (4.10), позволяет выполнять практически полный расчет диаграммы нагружения. Такой расчет выполняется в несколько операций. На первом этапе машинная диаграмма Р — t (А1) рассчитывается на участке, равномерной деформации по методике, подробно изложенной в разделе 3.5, и перестраивается в координатах S — Из перестроенной диаграммы определяются основные параметры деформационного упрочнения Оу, Ki, Кг, Кз, Vе-1, Vс помощью которых находится также величина Оу по уравнению (3.78). Необходимая для раечета величина параметра Ку определяется в предварительных испытаниях путем построения кривых Холла — Петча для предела упругости Оу. Учитывая, что вклад третьего слагаемого уравнения (4.10), в которое входит параметр Ку, обычно невелик (10—20 МПа), можно в первом приближении ограничиться литературными данными по Ку для предела текучести. [c.170]

Исследованиями трещиностойкости при циклическом нагружении титановых сплавов выявлен ряд закономерностей и особенностей развития трещин в титане. Так, при построении диаграммы усталостного разрушения сплава ВТЗ-1 в пэрисовских координатах (рис. 98) [111] установлено следующее. Первый участок диаграммы очень крутой явно выраженным пороговым значением /<" /, = 7,85—8,98 MПav . Средний участок сильно развит, он распространен от v= Ш до v = = 7-10 м/цикл. Третий участок слабо развит, начало его лежит п м/цикл, а100 МПа /тй [c.147]

Таким образом, развитие усталостной трещины происходит путем упорядоченной последовательности переходов усталостной трещины от одних величин возможных приращений к другим в соответствии с последовательностью дискретных переходов в изменении напряженного состояния материала перед фронтом трещины у верщины каждого мезотуннеля. Закономерность смены напряженного состояния характеризует последовательность коэффициентов интенсивности напряжений. Связь между указанными переходами и возможные величины самих приращений трещины для сплавов на основе алюминия полностью заданы соотнощениями (4.42). Тем не менее, не определено местоположение самой кинетической диаграммы относительно величин коэффициентов интенсивности напряжения. Иными словами, не определен вид и значения управляющих параметров системы, которые устанавливают возможность единого кинетического описания процесса распространения усталостных трещин в металлах и сплавах на любой основе. Поэтому перейдем к построению единой кинетической кривой для металлических материалов на различной основе, используемых для изготовления элементов авиационных конструкций. [c.229]

Основное отличие диаграмм циклического деформирования от диаграмм статического деформирования заключается в том, что в первом случае отмечается упрочнение и разупрочнение, тогда как во втором — всегда только упрочнение. Второе отличие диаграмм циклического от статического деформирования заключается в несравнимо меньших значениях неупругих деформаций (при напряжениях предела выносливости неупругие деформации за цикл не превышали 0,018%, а во всем диапазоне вплоть до области малоцикловой усталости были меньше 0,12%) [3]. Значения предела выносливости (при растяжении-сжатии и изгибе) близки к значениям соответствующих циклических пределов пропорциональности для стали, алюминиевых сплавов, меди (рис. 55) [3]. Это позволяет оценивать значения предела вы.чослявости путем исследования закономерностей необратимого рассеяния энергии. С достаточно высокой точностью предел выносливости может быть найден как циклический предел пропорциональности по диаграмме деформирования, построенной для стадии стабилизации процесса неупругого деформирования i[3]. [c.106]

Энциклопедия по машиностроению XXL

Оборудование, материаловедение, механика и ...