Деформация кольца осесимметричная

Деформация кольца осесимметричная [c.684]

Деформация кольца осесимметричная от неравномерного нагревания 370, 371 [c.630]

Скорость продольной деформации кольца при осесимметричном деформировании [c.38]

Рис. 5. Осесимметричная деформация кольца (кручение кольца) под действием осевой силы

Рис. и. Общий случай расчета осесимметричной деформации кольца, когда размеры поперечного сечения соизмеримы с радиусом [c.454]

При закреплении тонкостенные кольца испытывают угловые деформации. При осесимметричном зажиме угловые деформации приводят к отклонению от цилиндричности обработанных поверхностей, а также к получению вогнутого (выпуклого) обработанного торца. При асимметричном зажиме может возникнуть биение торца кольца. [c.161]

Кольца — Осесимметричная деформация 391—397 [c.687]

Для вычисления деформаций кольца используем теорию осесимметричной деформации колец (см. гл. 4, 1). [c.328]

Заметим, что формулы (12.9) совпадают с формулами поворотной деформации жесткого кольца [11, 27], широко применяемыми в энергомашиностроении и описанными в курсе Сопротивление материалов [54]. Схема поворотной деформации кольца может быть получена из уравнений осесимметричной задачи теории упругости, если принять, что относительные деформации Ей И Ew равны нулю. [c.188]

Кольца — Осесимметричная деформация 361 —368 [c.633]

Так как нагрузки осесимметричны, для определения деформаций уплотняющих элементов могут быть применены методы теории упругости. Задача сводится к разделению сечения кольца на элементы, нахождению основного уравнения, построению системы уравнений для узловой сетки, построению моделирующей схемы и решению задачи на вычислительных машинах. Конструктору при проектировании торцового уплотнения необходимо производить расчеты, определяя хотя бы порядок величин деформаций. С этой целью можно воспользоваться положениями теории осесимметричных деформаций [51]. При осевой симметрии уплотняющего кольца простой формы (рис. 85, а) на него в радиальных сечениях действуют моменты Мс, скручивающие сечение кольца относительно его центра тяжести. Если при этом отношение на- [c.167]

Напряженное состояние рабочего колеса предполагаем осесимметричным, что оправдано для колес с числом лопаток больше 12. Схему деформации дисков с лопатками принимаем аналогичной схеме деформации круглой трехслойной пластинки с упругим заполнителем. При этом для деформаций несущих слоев справедлива гипотеза Кирхгоффа—Лява, а для среднего слоя (лопаток) — гипотеза о равномерном по ширине распределении деформаций сдвига. Ступичную часть колеса представим в виде кольца (при сопряжении лопаток со ступицей) или в виде изотропного диска. Основные уравнения получены вариационным методом. [c.184]

Коническая оболочка - один из широко распространенных элементов конструкций. Данные по расчету подобных оболочек продолжают вызывать интерес, ввиду многообразия условий их эксплуатации. В данной работе приводятся и обсуждаются результаты числовых расчетов осесимметричной деформации стальной конической оболочки, один конец которой жестко заделан (нижний), а второй имеет утолщение в виде кольца из того же материала. Нагрузка равномерное внешнее давление или осесимметричное температурное поле частного вида. Оболочка может [c.2]

Рис. 14. Области применения приближенного решения для осесимметричной деформации колец а — кольцо заделано в массивное тело — решение не пригодно б — кольцо оперто и имеет возможность поворота — решение может быть использовано

При расчете деформации толстостенных колец с поперечным сечением сложной формы при осесимметричном нагружении определяют геометрические характеристики / , h и /з поперечного сечения кольца, находят главную радиальную, ось Ргл, внутренние силовые факторы в поперечных сечениях кольца под действием внешней нагрузки — нормальную силу N и изгибающий момент М относительно оси дгл вычисляют угол поворота и радиальные перемещения w точек поперечных сечений. [c.553]

В теории осесимметричной деформации перемещения поперечного сечения кольца представляют в виде поворота сечения на угол v)/ относительно нейтральной точки С (рис. 8.52), напряжения в которой равны нулю. Координата нейтральной точки z =/г Дь где Ii и /г — геометрические характеристики поперечного сечения [c.281]

Оправки могут быть с осесимметричной и асимметричной схемой приложения сил закрепления. Осесимметричные схемы приложения сил закрепления (оправки прессовые, гидропластмассовые, с резиновыми кольцами, гофрированными втулками) обеспечивают постоянные по угловой координате деформации и приводят к отклонениям диаметральных размеров обработанных поверхностей заготовок. Закрепление на оправках с асимметричной схемой (самозажимных, кулачковых, цанговых и т.п.) сопровождается переменной по угловой координате деформацией заготовок, что неизбежно приводит к отклонению от круглости [c.161]

Под действием осевой силы (рис. 5) кольцо испытывает осесимметричную деформацию — сечение кольца поворачивается на некоторый угол, В общем случае на кольцо могут действовать равномерно распределенные усилия и моменты (рис. 6, [c.391]

Рассмотрим длинный полый цилиндр, поперечное сечение которого представляет круговое кольцо с радиусами наружной и внутренней окружностей соответственно и г . В таком цилиндре при плоском осесимметричном температурном поле Т (г, t) возникает плоская осесимметричная деформация. Температурное поле Т (г, t) предпо- [c.116]

В полом цилиндре (или трубе), нагруженном симметрично относительно оси и равномерно по длине, главными направлениями напряжений и деформаций являются радиальное, окружное и осевое. Как и при рассмотрении двухмерных задач математической теории упругости, здесь следует различать два случая 1) осесимметричная плоская пластическая деформация в цилиндре, осевая деформация которого постоянна, и 2) плоское пластическое напряженное состояние, при котором в нуль обращаются нормальные напряжения по направлению, параллельному оси цилиндра. Первый случай относится к распределению напряжений и деформаций в длинных цилиндрах, второй—к плоским круговым дискам или кольцам, нагруженным параллельно их срединной плоскости. В каждом из этих случаев для приложений важно рассматривать вопросы, относящиеся как к бесконечно малым, так и к конечным деформациям. Ввиду той значительной роли, которую играют пластичные металлы и их сплавы в качестве технических материалов, нам надлежит рассмотреть пластическое деформирование цилиндра как из идеально пластичного вещества (представляющего случай металла с резко выраженным пределом текучести), так и из металла, который деформируется за пределом упругости прп монотонно возрастающих напряжениях (т. е. из металла, обладающего упрочнением). На практике такие случаи пластической деформации встречаются, например, в цилиндрических резервуарах, находящихся под действием высокого внутреннего или внешнего давления, при прокатке труб или их формовке из мягких металлов путем продавливания через матрицу со слегка суживающимся отверстием. [c.493]

Рассмотрим деформацию кольцевых деталей, возникающую под действием радиальных и осевых сил или моментной нагрузки, равномерно распределенных по окружности. Такую деформацию можно представить как растяжение кольца и осесимметричный изгиб, сопровождающийся поворотом поперечных сечений в их плоскости (кольцо растягивается и выворачивается). [c.113]

Расчет массивного фланца в настоящее время может быть выполнен практически только на основе теории осесимметричной деформации колец 3], в которой допускается, что поперечное сече- ие кольца не изменяет своей формы, а лишь перемещается и поворачивается как жесткое целое. При расчете по этой теории радиальные и угловые перемещения всех точек фланца, расположенных на поверхности сопряжения, получают одинаковые зна--чения (в пределах малых деформаций), а осевые перемещения распределяются по радиусу по линейному закону. [c.74]

Задача о взаимодействии вихревой пары со свободной границей представляет значительно большие трудности даже для точечных вихрей. В статье [237] проведен детальный численный анализ этого процесса. Установлено, что в зависимости от значения числа Фруда Fr к/Vg , характеризующего влияние силы тяжести на деформацию свободной поверхности, возможны различные ситуации. Для значений Ff > 1 вихревая пара имеет значительную начальную скорость, движется практически прямолинейно и, приблизившись и свободной поверхности, выпрыгивает из воды. Аналогичные результаты получены экспериментально (12) для осесимметричного случая вихревого кольца. Для значений Fr - имеет место Промежуточная стадия, сопровождаемая генерацией поверхностной волны. И, наконец, при Fr < 1 движение вихревой пары не отличается от [c.168]

Безмоментная работа купола вращения в условиях осесимметричной его деформации под влиянием собственного веса при наличии опорного кольца мыслима лишь в случае, если относительные линейные растяжения опорного кольца и кольцевого опорного волокна купола одинаковы. Во всех остальных случаях в куполе у опорного кольца возникает краевой эффект. Поэтому чисто безмоментное состояние (без краевого эффекта) в куполе (с опорным кольцом) без шва перехода немыслимо. [c.166]

Кольца конические тонкостенные — Деформация осесимметричная 372, 373 [c.633]

Все эти напряжения не зависят от коэффициента Пуассона, но третье главное напряжение при плоской деформации равно = (сг с0г)- На рис. 4.5(а) приведены кривые изменения напряжений Ох, Ог и Т1 по глубине от поверхности контакта. Эти кривые подобны соответствующим эпюрам в случае осесимметричного контакта (см. рис. 4.3). На рис. 4.5 (Ь) представлены линии уровня максимального касательного напряжения ть которые интересно сравнить с интерференционными кольцами рис. 4.6с1), полученными по методу фотоупругости. [c.120]

Метод определения напряжений является приближенным и принят для измерения остаточных напряжений в осесимметричных телах. В основу расчета положена деформация кольца, вырезанного из тела поковки. Кольцо имеет сечение 25x25 мм. Поверхность поковки в том месте, откуда будут вырезаны кольца, обрабатывают не грубее V7 это необходимо для производства точных замеров [95, 123]. [c.438]

Распределение усилия S°(ф) взаимодействия оболочки и кольца определяется из условия совместности их деформаций на линии контакта окружные перемещения оболочки v а=а. и кольца должны быть одинаковыми. Заметим, что попытка рассчитать цилиндрическую оболочку при граничных условиях (7.41), как безмоментную, привела бы к выводу, что эта оболочка вовсе не принимает участия в восприятии нагрузки. В самом деле, из условий = О при а = О, а = следовало бы, что везде 7 = Q [см. формулы (6.41)], а также 5 = onst, что соответствует только осесимметричному кручению оболочки. Но так как нагрузки Р не вызывают кручения, то 5 = 0. Таким образом, напряженное состояние оболочки близко к чисто мо-ментному. Поэтому при малой длине оболочки для ее расчета наряду с полубезмоментной теорией можно было бы использовать и теорию чистого изгибания. [c.327]

Обратная задача осесимметричной деформации узла пластина—кольцо—патрубок . При сопряжении нескольких (Л ) оболочек через кольцо жесткости, последнее, как правило, не может быть нейтральным для всего узла в целом из-за переопределенности системы уравнений (см. (15.55), значок (Х) опускаем) [c.614]

Под действием осевой силы (рис. 5) кольцо испытывает осесимметричную деформацию — сечение кольца поворачивается на некоторый угол. В общем случае на кольцо могут действовать равномерно распределенные усилия и моменты (рис. 6) и сечение кольца получит радиальное перемещение и поворот на угол ф (рис. 7). Рассмотрим приближенное рещение, оспованпоо [c.450]

Расчет темаа атурных деформащй поворота сечения кольца. В рамках допущений теории осесимметричной деформации угол поворота сечения кольца, вызванный неравномернь распределением температуры T(r, z) [c.284]

В статье Линдберга рассматривается несущая способность весьма длинной оболочки (кольца) при динамическом поперечном давлении. Предполагается, что вначале оболочка испытывает осесимметричное движение, а затем возникает из-ги0ная деформация. Этот переход от осесимметричного пере-меш ения к деформации, характеризующийся тем или иным числом волн по окружности, отвечает критическому значению внешнего давления. Наступление такого перехода оказывается зависящим от начальных несовершенств в форме оболочки. В статье делается попытка определить опасные значения импульса, приложенного к оболочке. [c.6]

При гармонических осесимметричных радиальных колебаниях упругого кольца энергия равномерных окружных деформаций может безопасно накапливаться до тех пор, пока не будет достигнута предельная деформация, при которой происходит разрушение материала. Однако неизбежные несовершенства приводят к динамической потере устойчиворти симметричных радиальных колебаний, которая проявляется Б преимущественном нарастании определенных изгибных форм движения. При передаче энергии изгибным формам движения начальные неоднородности окружных напряжений концентрируются на гребнях изгибных волн. Гудьер и Мак-айвор [1] показали, что в линейно-упругом кольце при отсутствии затухания может происходить почти полная передача энергии. В работе [1] найдено, что при полной передаче энергии одной форме колебаний максимальное изгибное напряжение больше равномерно распределенного окружного> [c.25]

Если вместо условия Дел = 0 задается условие стас = 0 (как, например, в случае"кольца), то соответствующей точкой эллипса текучести, разрушающейся без выпучивания оболочки, будет точка О, показанная на рис. 6, в. При возникновении выпучивания окружная деформация в точке А (рис. 1, б) будет большей, а в точке В — меньшей, чем средняя окружная деформация, однако величина осевой деформации в точках А п В будет одной и той же. Таким образом, векторы приращений деформаций в точках Л и 5 будут иметь одну и ту же осевую составляющую, но различные окружные составляющие. Следовательно, эти векторы не будут параллельны изображенному на рис. 6,6 вектору приращений деформаций в точке О, а будут немного повернуты относительно него. Так как векторы приращений деформаций должны быть нормальны к эллипсу текучести, то это различие в направлениях означает, что величины напряжений в точках А п В будут различными, как это показано на рис. 6, г. Изгибающий момент, который соответствует этой разности напряжений, Гудьер назвал моментом направления (dire tional moment).. Интересно заметить, что при Двх = 0 такие моменты не возникают, поскольку в этом случае все векторы приращений деформаций имеют одно и то же направление. Флоренс и Гудьер [4] исследовали осесимметричное выпучивание толстостенных труб с учетом моментов направления. [c.61]

Построенное точное решение — сферический вихрь Хилла — вызвало у ученых [43] вопрос о возможности наблюдения такого объекта. В работах [ 186, 202 ] исследовалась реакция сферического вихря Хилла на некоторые осесимметричные возмущения его поверхности. Как аналитически (методом возмущения формы границы) [186], так и численно [202] установлены достаточно нетривиальные результаты. Так, при незначительном растяжении сферы вдо/у> оси движения, т.е. когда вихрь Хилла в начальный момент имеет форму вытянутого сфероида, определенная часть завихренной жидкости вытягивается в виде данного шлейфа вниз по течению, а основная масса завихренной жидкости к сферической форме. Если начальная форма вихря является сплющенным сфероидом, то картина будет иной. Безвихревая жидкость будет захватываться через кормовую точку Р , продвигаться внутри вихря и почти Достигать носовой точки Р. В дальнейшем эта жидкость будет циркулировать вблизи границы вихревой области. В конечном итоге картина асимптотически приближается к почти стационарному движению вихревого кольца немалого поперечного сечения, параметры которого зависят от начальной деформации. Большое число рисунков, показывающих последовательность процесса разрушения сферического вихря, приведено в [202] на основании тщательного численного расчета. В совокупности эти данные показывают [c.184]

Под действием осевой силы (рис. 5) кольце испытывает осесимметричную деформацию — сечение кольца поворачивается на некоторый угол. В общем случае на кольцо могут действовать равномерно распределенные силы и моменты (рис. 6, сила в Н/см распределена по окружиости радиусом й1, момент гп1 в Н-см/см — по окружности радиуса Ь ) н сечение кольца получит радиальное перемещение щ н поворот на угол <р против часовой стрелки (рис. 7). Рассмотрим приближенное решение, основанное на допущении, что деформации в плоскости сечения кольца отсутствуют (физическая модель такой расчетной схемы — кольцо из жестких шайб, связанных [c.368]

Энциклопедия по машиностроению XXL

Оборудование, материаловедение, механика и ...