Оболочки весьма длинные

Предельные с л у чаи. Случай весьма длинного цилиндра из теплоизолятора в металлической оболочке ZJD- - o. [c.280]

Как видно из последней формулы, закрепление торцов оболочки весьма существенно увеличивает критическое давление по сравнению с критическим давлением для длинной трубы или для оболочки со свободными торцами. [c.234]

Случай V (ji > Va) — оболочки весьма малой относительной приведенной длины, для которых [c.384]

Оболочки весьма малой приведенной относительной длины. Для них А, и ограничены сильными неравенствами (25.16.6). Приближенное характеристическое уравнение имеет вид (25.15.8). С присущей ему асимптотической погрешностью (25.15.18) можно снова пользоваться формулами (25.16.10). Гипотезы, которые ведут к этим соотношениям, совпадают с гипотезами (24.13.4)—(24.13.6), (24.1 13), (24.13.14), полученными выше для замкнутых оболочек при весьма больших значениях номера разложения m (т > [c.386]

Оболочка весьма большой приведенной относительной длины. Для нее X, и ограничены сильными неравенствами (25.16.2). Оболочки такой длины надо относить уже к тонким стержням, и мы на этом вопросе останавливаться не будем. [c.386]

Формулы ДЛЯ расчетов (табл. 6) оболочек средней длины получены из выражений (48) и (49), для коротких — аппроксимацией этих же выражений. Для весьма коротких оболочек рекомендуются формулы плоских пластинок. Диапазон применения формул по длине получен из условия равенства соответствующих выражений т р (при k = 0,8). [c.69]

Оболочки с шарнирно опертыми краями. Критическое давление для идеальной оболочки произвольной длины (кроме весьма короткой, / < 2,5 определяется формулой Мизеса [c.76]

Для оболочек длинных и весьма длинных В. 3. Власовым была предложена специальная теория, которая может быть названа полубезмоментной . Эта теория основывается на пренебрежении в уравнениях равновесия элемента оболочки моментами Н и перерезывающим усилием Тщ (отсюда и предлагаемое название). [c.160]

Поскольку для длинных и весьма длинных цилиндрических оболочек безмоментная теория неприменима, возникает необходимость построения такой теории этих оболочек, которая занимала бы промежуточное место между безмоментной и общей теорией, исходящей из уравнения (3.13). Причем, как ясно из вышеизложенного, первым шагом при разработке подобной промежуточной теории должно явиться пренебрежение моментами Mj, Н (а следовательно, и усилием Тщ) в уравнениях равновесия элемента оболочки. [c.180]

Гж. 9- Различные формы потери устойчивости оболочки при действии осевых сжимающих сил Р а — короткие оболочки б — оболочки средней длины в — весьма длинные оболочки [c.569]

Минимальное значение п равно 2. Для весьма длинной оболочки (Л д) вторым слагаемым в (4) можно пренебречь, и при /г = 2 получаем [c.62]

Формулы (14) применимы только для оболочек средней длины. Критерием применимости формул (14) может служить неравенство Mq 1 (например, 5). Длинные оболочки здесь не рассматриваем. Укажем лишь, что для весьма длинных оболочек = 2, а критическая нагрузка не зависит от длины и определяется выражением [158 [c.186]

Входные сопротивления таких кабелей измеряют по двухэлектродной схеме мегаомметром постоянного тока соответствующего напряжения. Одним электродом является кабель, другим вспомогательный заземлитель. При этом определяется суммарное сопротивление двух электродов, но так как сопротивление вспомогательного заземлителя мало, то полученное при измерении значение можно принять за входное сопротивление оболочки. У этих кабелей коэффициент затухания оболочки весьма мал и напряжение в конце кабеля будет мало отличаться от приложенного напряжения в начале. Поэтому испытательное напряжение от мегаомметра прикладывается практически на всей длине кабеля. [c.112]

Следовательно, для весьма длинных оболочек получаются пониженные, по сравнению с формулой (43), значения критического напряжения. [c.139]

Для весьма длинной оболочки, когда I > Я, выражение (73) переходит в следующее [c.143]

Для весьма длинной оболочки при г -> О при.ходим к выражению [c.143]

Необходимо отметить, что приведенные выше формулы критических скоростей получены для бесконечно длинной оболочки и могут не совпадать с соответствующими формулами для конечной, хотя и весьма длинной оболочки, так как здесь не учитывались условия отражения упругих волн от торцов оболочки. [c.494]

Для весьма длинных оболочек, удовлетворяющих условию [c.369]

Найти точное решение уравнения (742) представляется весьма сложным, однако ввиду того, что величина критической нагрузки цилиндрической оболочки средней, длины слабо зависит от граничных условий, можно выбрать приближенное решение в форме [c.223]

Для весьма длинных оболочек второе слагаемое при п =1 пренебрежимо мало, поэтому ч [c.104]

Для весьма длинной цилиндрической оболочки (А, 1) из выражения (7. 77) после пренебрежения малыми членами найдем [c.139]

Пусть имеется весьма длинная невесомая цилиндрическая оболочка, один конец которой заделан неподвижно, а второй свободен. Поместим в каком-либо произвольном сечении этой оболочки подкрепляющее кольцо а (рис. 130) прямоугольного поперечного сечения. При этом центр тяжести сечения кольца расположим на срединной поверхности оболочки. [c.192]

Полученные выражения для начальных параметров, так же как и в первом примере, справедливы при любых значениях длины оболочки I, следовательно, ими можно пользоваться и при расчете весьма длинных оболочек. Однако в случае длинных оболочек (к1>2п) в знаменателях равенств (5.159) и (5.161) оказываются разности близких друг к другу и больших по величине чисел, что затрудняет вычисления и снижает точность расчетов. Поэтому к методу начальных параметров прибегают только при расчете оболочек, которые можно отнести к коротким. [c.230]

Устойчивость оболочек. Оболочками называются тонкие пластины, имеющие в своем естественном ненапряженном состоянии криволинейную поверхность. Несмотря на значительное число -исследований вопрос об У. оболочек надо считать слабо разработанным. Причина заключается в сложности задачи благодаря многочисленности различных типов деформации оболочек. Наиболее важной для техники и вместе с тем простой является задач ча об У. цилиндрической оболочки. Для весьма длинной круговой трубы при толщине стенки сжатой гидростатич. давлением а (напр, жаровая труба парового котла), [c.367]

Первой является проблема изоляции. Из-за высокой стоимости полосы отчуждения трассы воздух как изолирующая среда не может быть использован. Проводящие жилы кабеля должны быть расположены весьма близко друг от друга, и до недавнего времени для подземных кабелей использовалась бумажная изоляция, пропитанная минеральным маслом. Тонкие, обмотанные бумагой жилы плотно укладываются в оболочку, а затем три кабеля, по одному на каждую фазу, помещаются в трубу длиной 0,9 км, которая затем наполняется маслом под давлением. Каждые такие отрезки кабеля сращиваются между собой, и поэтому вдоль трассы кабельной линни с интервалом в 900 м необходимо устраивать люки и стыковочные узлы. Характеристики кабелей на несколько уровней напряжения приводятся в табл. 9.2. [c.235]

Тонкостенная оболочка под внешним давлением, так же как длинный стержень, подверженный действию осевых сжимающих сил, может претерпевать деформацию и разрушение, хотя действующее давление вызывает весьма низкие напряжения в материале стенок. Давление, при котором такие деформации могут возникнуть, называется критическим давлением. Величина критического давления зависит от геометрической формы, размеров и физических свойств материала стенок оболочки. Под критическим давлением понимается также такое давление, при достижении которого в оболочке возникают остаточные деформации. После снятия этого давления оболочка уже не принимает своей первоначальной формы. При давлении же ниже критического в оболочке возникают только упругие деформации, и после снятия давления первоначальная форма оболочки восстанавливается. [c.171]

Весьма интересным является и факт снижения критических температур при действии растягивающих усилий (положительные kt, отрицательные N ). Оба отмеченных эффекта обусловливаются влиянием искривлений образующих в исходном состоянии. Без учета этих искривлений картина получается качественно противоположной [20.4]. Внутреннее давление увеличивает как критическую температуру, так и критическое усилие сжатия, отчасти компенсируя таким образом вредное влияние температурных напряжений. Формы потери устойчивости по длине некоторых оболочек показаны на рис. 21.14 внизу. Первая цифра на рис. 21.14 означает величину вторая — р. [c.267]

Другим фактором, влияющим на точность измерения температуры, было то, что термометр не был защищен от действия излучения. При описании метода нагревания воды было показано, что полоса инфракрасного излучения в диапазоне длин от 0,7 до 0,97 мкм слабее всего поглощается водой, и, следовательно, эта часть энергии излучения (12% всего количества) попадает на термометр. Во всех случаях термометр находился не ближе, чем на расстоянии 2 см от стенок сосуда. Таким образом, всегда был промежуточный слой воды толщиной 2 см, поглощавший попадавшее на термометр излучение. Баллон термометра весьма прозрачен для лучей с длиной волны от 0,7 до 0,97 мкм, а ртуть в баллоне хорошо отражает и почти не поглощает излучение. Таким образом, можно сказать, что вода выполняла роль радиационной защиты термометра, благодаря чему действие радиационных эффектов на результаты измерения температуры было пренебрежимо мало по сравнению с точностью проводившихся измерений. Для проверки этого положения на термометр была надета защитная оболочка в виде алюминиевой трубки. Температуры, регистрируемые термометром без защиты, сравнивались с измерениями, проведенными с помощью защищенного термометра. Оказалось, что два одновременно замеренных значения температуры никогда не разнились больше чем на 0,1° С. Точность же термометров этого типа составляла 0,1°С. Таким образом, если учесть две наибольшие ошибки, а именно точность показаний термометра и возможности изменения температуры во время опыта, можно считать, что замеры температуры выполнялись с точностью 0,2° С. [c.242]

Отметим, что форма волнообразования в каждом случае нагружения весьма существенно зависит от характера анизотропии КМ, поэтому упрощения в отношении порядка величин следует делать с большой осторожностью. Приведенные здесь результаты подтверждают это. Расчеты проводились для оболочек с i = 150 мм, I = 2R, h = 1,5 мм. С увеличением относительной длины оболочек из высокомодульных материалов 1/R расхождение между результатами расчета по формуле (4.7) и результатами численной минимизации уменьшается. На рис. 5.8 представлено изменение [c.216]

Как мы уже отмечали, основные переходы иона Nd + —это переходы, совершаемые тремя электронами, принадлежащими оболочке 4/. Эти электроны экранируются восемью внешними 5s-и 5р-электронами, Соответственно уровни энергии в стекле с неодимом в основном располагаются так же, как и в кристалле Nd YAG. Поэтому и наиболее интенсивный лазерный переход имеет длину волны % ж 1,06 мкм, Однако в стекле из-за неоднородного уширения, обусловленного локальными неоднородностями кристаллического поля стеклянной матрицы, линии лазерных переходов намного шире. В частности, основной лазерный переход с Х=1,06 мкм примерно в 30 раз шире, поэтому максимальное сечение перехода приблизительно в 30 раз меньше, чем в кристалле Nd YAG. Разумеется, более широкая линия благоприятна для работы в режиме синхронизации мод, в то время как меньшее сечение необходимо для импульсных высокоэнергетических систем, поскольку пороговая инверсия для паразитного процесса УСИ (усиление спонтанного излучения) [см. (2.153)] соответственно увеличивается. Таким образом, по сравнению с Nd YAG в стекле с неодимом до включения УСИ может быть запасено в единичном объеме больше энергии. Наконец, поскольку полосы поглощения в стекле с неодимом также много шире, чем в кристалле Nd YAG, а концентрации ионов Nd + обычно вдвое больше, эффективность накачки стержня из стекла с неодимом приблизительно в 1,6 раза больше, чем в стержне из Nd YAG тех же размеров (см. табл. 3.1). Однако наравне с этими преимуществами стекла с неодимом по сравнению с кристаллом Nd YAG стекло обладает весьма серьезным ограничением, связанным с его низкой теплопроводностью, которая приблизительно в десять раз меньше, чем в Nd YAG. Это существенно ограничивает применения лазеров на стекле с неодимом импульсными системами при небольшой частоте повторения импульсов (с 5 Гц), чтобы избежать проблем, связанных с нагревом стержня. [c.338]

В статье Линдберга рассматривается несущая способность весьма длинной оболочки (кольца) при динамическом поперечном давлении. Предполагается, что вначале оболочка испытывает осесимметричное движение, а затем возникает из-ги0ная деформация. Этот переход от осесимметричного пере-меш ения к деформации, характеризующийся тем или иным числом волн по окружности, отвечает критическому значению внешнего давления. Наступление такого перехода оказывается зависящим от начальных несовершенств в форме оболочки. В статье делается попытка определить опасные значения импульса, приложенного к оболочке. [c.6]

Не надо забывать, что в случае весьма длинных и весьма коротких оболочек классическая теория может оказаться неприемлемой вообш,е. Очевидно, в этих случаях непригодными становятся все приведенные выше уравнения (10.11)—(10.24). [c.296]

Для весьма длинной оболочки гп и г-> О П1)иходим к выражению, = (77, [c.143]

В работе [4] в качестве примера выбрана длина упругопластического участка = /Rhj6, где R - радиус срединной поверхности h - толщина оболочки. Вычисления показали, что такое деформирование оболочки вызывается нагрузкой Р = 1,93 Р , близкой к полученной в работе [3]. Сходимость процесса оказывается весьма медленной, и лишь четвертое приближение может быть признано удовлетворительным, так как прогибы в третьем и четвертом приближении различаются примерно на 3%. [c.210]

При расчете на прочность п жесткость конструкции последняя схематизируется (принимается расчетная схема). При этом элементы конструкции рассматриваются либо в форме бруса, либо в форме оболочки. Брусом называется тело, одно измерение которого (длина) значительно больше двух других измерений (поперечных размеров). Сечение бруса, перпендикулярное к его оси, называется поперечным сечением. Если размеры поперечного сечения бруса весьма малы по сравнению с его длиной и он не сопротивляется изгибу и сжатию, то такой брус называется нитью (провода электропередач, канаты подвесных дорог и т. п.). [c.260]

Основными несущими деталями барабанов сепараторов являются корпус ротора 4, крышка 2, поршень 5, основание ротора 1, большое затяжное кольцо 5 (см. рис. 6.1). Корпус ротора представляет собой последовательно соединенные концентрические круговые цилиндрические оболочки постоянной и переменной толщин. Цилиндры могут быть короткими, средней длины с соотношением диаметра к толщине 10—20. Между собой цилиндры сопрягаются коническими переходами или непосредственно соединяются друг с другом, образуя ступенчатое изменение толщины с различными радиусами перехода. В корпусе ротора находится зона разгрузки в виде разгрузочных окон сложной формы или отверстия под соплодержатели (обычно по 6—12 штук). Конструктивные формы и размеры окон и отверстий под соплодержатели в сепараторостроении весьма разнообразны. Некоторые из применяемых форм показаны на рис. 6.3. Внизу корпус барабана заканчивается днищем, вверху — фланцем. Крышка относится к съемным элементам корпуса и соединяется с ним при помощи [c.120]

Под действием рентгеновского излучения возникает эмиссия электронов внутренних оболочек (фотоэффект). Кинетическая энергия этих электронов равна разнице между энергией падающего фотона и энергией связи. Они, следовательно, характеризуют атомы и их валентное состояние. С помощью спектрометра определяется зависимость числа электронов от их кинетической энергии. Такой метод получил название рентгеновской фотоэлектронной спектроскопии (РФС) или ЭСХА, поскольку в основном он применяется для химической идентификации поверхностных компонентов и позволяет определять все элементы с. 2>2. В этом отношении он весьма близок к ОЭС высокого разрешения, отличаясь лишь тем, что вместо электронов поверхность облучают рентгеновскими фотонами. Рентгеновское излучение обладает более высокой проникающей способностью, однако в диапазоне энергий, которым пользуется метод ЭСХА (несколько килоэлектронвольт), разрешение по глубине, определяемое длиной свободного пробега, электрона примерно такое же, как в ОЭС, и составляет [c.153]

Контактная задача для бесконечно длинной тонкой круговой цнлнндрнческо 8 оболочки и жесткого ложемента с радиусом основания, немного большим наружного радиуса оболочки, рассмотрен К- Брандесом [74]. Решение строится иа основе классической теории оболочек с использованием рядов Фурье по окружной оординате и интеграла Фурье — по продольной. Искомая нормальная реакция аппроксимируется полиномом плюс сосредоточенные силы на концах зоны контакта. Эта реакция затем разлагается в ряд Фурье. Коэффициенты полинома и сосредоточенные силы находятся методом коллокаций из условия равенства смещений ложемента и оболочки. Введенные автором сосредоточенные силы в действительности в решение не входят. Их можно считать лишь приближением. Решение для нормальной реакции на основе классической теории имеет корневую особенность на концах зоны контакта [19, 63]. Если, однако, иметь в виду, что в рамках численного метода работы [74] нельзя выявить точный характер реакции, сосредоточенные силы К. Брандеса следует считать приближением весьма разумным. [c.321]

Энциклопедия по машиностроению XXL

Оборудование, материаловедение, механика и ...