Общий случай расчета рам

Расчёт на прочность для общего случая плоского и объёмного напряжённых состояний 1 (2-я) — 434 [c.62]

Сплошные линии соответствуют общему случаю контактного взаимодействия упругих тел при наличии между ними вязко-упругого слоя, штриховые линии построены по формуле (5.25) в случае пренебрежения упругими свойствами индентора и основания. Расчёты проводились при постоянной ширине плош ад-ки контакта L = 0,1, при этом варьировалась нагрузка, дейст-вуюш ая на индентор. Результаты показывают, что с уменьшением скорости V перемеш ения индентора, т. е. с увеличением параметра а (см. (5.17)), эпюра распределения давлений р () становится более несимметричной. При фиксированном размере площадки контакта и заданных вязкоупругих характеристиках слоя контактные давления и их максимальные значения существенно зависят от упругих свойств индентора и основания при малых значениях параметра а (больших скоростях V). Однако при уменьшении скорости (а = 10), различие между распределением давления в обоих случаях становится пренебрежимо малым. Таким образом, вязкоупругий слой оказывает определяющее влияние на распределение контактных давлений при низких скоростях движения. [c.253]

Формулы даны для общего случая, т. е. корригированных колёс для некорригированных колёс следует принимать коэфициент сдвига равным нулю. Для облегчения вычислений в таблице на стр. 327 приведены значения различных величин, часто встречающихся прй расчёте контрольных элементов зацепления. [c.319]

Чтобы удовлетворить программно-методическим требованиям и из-за необходимости значительного сокращения, пришлось частично переработать следующие разделы курса основания для выбора коэффициента запаса прочности гибкие нити сложное напряжённое состояние контактные напряжения сдвиг и кручение расчёт составных балок определение деформаций при изгибе кривые стержни напряжения при ударе. Существенно дополнены главы, в которых рассмотрены общий случай определения напряжений при сложном действии сил устойчивость плоской формы изгиба расчёт вращающихся дисков вопросы колебаний упругих систем. [c.13]

Для общего случая подвешивания колодок, когда угол а (фиг. 33) не равен прямому углу, расчёт нажатия колодок для переднего и заднего хода паровоза (или для колодок, подвешенных спереди или сзади колёс) и расчёт усилий в подвесках можно производить по формулам, выведенным из следующей системы сил. [c.853]

Для определения усилия в рабочих органах вспомогательных механизмов прокатных станов существуют самые различные как чисто теоретические, так и основанные на эксперименте методы расчёта. Подробно эти методы будут представлены в отдельности для каждого случая при рассмотрении конструкций соответствующих механизмов. Для приведения же этих усилий к основному валу механизма существует ряд общих аналитических и графических методов расчёта большинство из них основано на применении принципа возможных перемещений и выводимом из него законе передачи мгновенных мощностей [c.949]

А, т. — частный случай течения жидкости (газа), когда общая задача гидроаэромеханики сводится к системе безразмерных обыкновенных дифференц. ур-ний и граничных условий, зависящих от одной надлежащим образом выбранной безразмерной независимой переменной. Благодаря этому задача расчёта течения упрощается, и удаётся получить её численное, а в ряде случаев и аналитич, решение. [c.18]

Описанные выше результаты относятся к случаю штампов в форме параболоидов вращения. Такая форма штампов наиболее часто используется для моделирования неровностей на поверхности шероховатых тел. Однако полученные в 2.2.2 общие соотношения применимы для изучения адгезионного взаимодействия осесимметричных выпуклых тел произвольной формы. Ниже проведены сравнительные расчёты контактных характеристик для штампов, форма контактирующих поверхностей которых описывается функциями /(г) = Сг (п = 1, параболоид вращения) и /(г) = С г (п = 2). Исследуемые профили штампов, в безразмерном виде задаваемые функцией F p) — (р = r/L), изображены на рис. 2.5,а кривыми 1 (п = 1) и 2 (п = 2). [c.95]

Случай нагружения торцев изгибаемой плиты по гармоническому закону рассмотрен С. Г. Гутманом в работе Расчёт толстых упругих плит под непрерывным распределённым давлением (Известия научно-исследовательского института гидротехники 28, 1940, стр. 212). Дополнительные результаты содержатся в заметке того же автора Расчёт толстых упругих плит под действием собственного веса (там же 29, 1941, стр. 153). Метод решения задачи о толстой плите при полигармоническом нагружении её торцов дан В. И. Блохом в работе К общей теории упругих толстых плит (Инженерный сборник 18, 1954, стр. 61) там же имеется указание на неизвестную мне работу С. А. Алексеева, в которой рассмотрен тот же вопрос. [c.248]

В дальнейшем мы ещё будем иметь случай вернуться к расчёту среднего коэффициента поглощения при более общих условиях распределения звукопоглощения ( 92). [c.390]

Более общий случай произвольной нагрузки вала в параллельных плоскостях, перпендикулярных оси вращения, представлен на фиг. 174. Здесь имеется вал на двух опорах, несущий за опорами кривошипы, на которые действуют силы РI кг и Р 2 кг, и нагружённый между опорами маховиком весом О кг,служащий вместе с тем шкивом. Действие шкива-маховика может быть выражено вертикальной силой О и горизонтальной силой Рд, момент которой относи-, тельно оси вращения уравновешивает моменты сил Р, и Р, (в предположении равномерного вращения). Перенося все силы Р Рг и Рд на ось вращения, можно в дальнейшем сделать расчёт реакций опор, для чего каждую силу разлагаем по опорами получаем в плоскости опор известные горизонтальные и вертикальные силы X, Ух (фиг. 175) и АГг, При отсутствии трения силы Хи Ух уравно весились бы одной нормальной реакцией Ы,, трение же может быть [c.125]

Такого же рода расчёты могут быть проведены для случая излучения звуковых волн поршнем в открытое пространство этот случай будет разобран в следующем параграфе. Полз ча ющиеся общие выводы ошосительно фазовой скорости и реакции на мембрану оказываются аналогичны только что найденным. [c.342]

Расчёт компонент взаимного сопротивления излучения удаётся выполнить для случая двух круглых пдршневых диафрагм в общем бесконечном ш,ите- Пусть а — радиус каждого из одинаковых поршней, d—расстояние между их центрами. При синфазной работе обоих поршней с одной и той же амплитудой сопротивление излучения можно представить в виде [c.115]

Энциклопедия по машиностроению XXL

Оборудование, материаловедение, механика и ...