Деформации цикла минимальные

Расчетные значения максимальной и минимальной деформации цикла для первых четырех элементов решетКи у вершины усталостной трещины различной длины, полученные в результате анализа первого знакопеременного цикла, показали, что для трещины небольшой длины минимальные деформации цикла являются сжимающими. Однако с ростом трещины они становятся растягивающими. Для каждого из четырех элементов у вершины трещины были найдены зависимости амплитуд деформаций от длины трещины, имеющие явно выраженный минимум амплитуда деформаций в области у вершины трещины на первой стадии ее развития уменьшается и, достигнув минимума, увеличивается с дальнейшим ростом трещины. [c.67]

При симметричном цикле деформаций (рис. 3) при температуре t, когда выдержки осуществляются при достижении максимальных и минимальных деформаций цикла, напряжения 5 изменяются непропорционально деформациями. Для определения эквивалентного (по повреждаемости) времени цикла Тдэ следует учитывать скорость деформирования и нагружения в полуциклах растяжения и сжатия, различную чувствительность материалов к выдержкам при растяжении и сжатии, а также соотношение времени выдержки в полуцикле растяжения и сжатия (обозначения соответствующих времен приведены на рис. 3) [c.105]

Уравнение (1.3) в сочетании с уравнением (1.2) является основой для расчетного определения запасов по нагрузкам пд, числам циклов и деформациям п . Минимально необходимые величины этих запасов для каждого из типов конструкций, объема исходной информации, точности использованных методов расчета остаются наиболее трудными задачами, решаемыми на стадии проектирования. [c.19]

Метод стока, схематично изображенный на рис. 8.21, применяется, вероятно, чаще любых других методов. Процесс деформирования во времени изображается так, что ось времени направлена вертикально вниз, а линии, связывающие пики деформаций, представляют собой как бы крыши пагод. Вода с этих крыш стекает в соответствии с некоторыми правилами, которые и позволяют производить учет циклов или полуциклов. Сток начинается последовательно с внутренней стороны каждого пика деформации. Сток, начавшийся в минимуме, прекращается в точке, противоположной той, где деформация достигает минимального значения меньше на- [c.282]

Анализ этой задачи показывает, что она достаточно сложна, даже с учетом того, что нагружение одноосно, и даже в том случае, если мы не будем учитывать концентрацию напряжений или деформаций. При ее решении надо исследовать спектр нагружения, подсчитать число циклов, учесть отличную от нуля среднюю деформацию цикла и оценить накопление повреждений при малоцикловой усталости. Для получения оценки подходящего размера тяги при анализе типового 5-секундного блока нагружения можно применить метод стока. Напряжение и деформация связаны с нагрузкой через площадь сечения, величина которой пока неизвестна. Поэтому при максимальной и минимальной нагрузках в 5-секундном блоке максимальное и минимальное напряжения могут быть определены лишь при задании некоторого значения площади. По этим пикам напряжений с помощью кривой зависимости напряжений от деформаций при циклическом деформировании стали SAE 4340, приведенной на рис. 8.17, могут быть определены максимумы и минимумы деформаций. Для определения теоретического значения долговечности при каждом значении амплитуды в 5-секундном блоке нагружения может быть использовано соотношение (11.5). [c.393]

Нагрузка, действующая с малой продолжительностью, проходя за короткий промежуток времени весь цикл изменения, который носит характер быстропротекающего импульса, называется ударной нагрузкой. В пределах упругих деформаций циклы напряжений, создаваемые постоянными периодическими нагрузками, подобны циклам нагружения и носят те же названия, а именно первый вид нагружения носит название статического нагружения ему соответствует первый вид напряжений, т. е. статическое напряжение, не меняющееся в течение длительного времени ни по величине, ни по направлению (рис. 1) второй вид нагружения называется пульсирующим циклом нагружения ему соответствует второй вид напряжений ( так называемый пульсирующий цикл изменения напряжений), меняющийся от нуля до некоторого максимума и обратно до нуля (рис. 4) третий вид нагружения называется нагружением по симметричному циклу, которому соответствует третий вид напряжения (так называемый симметричный цикл изменения напряжений), причем напряжения знакопеременные, изменяющиеся от некоторой максимальной величины до равной ей по абсолютному значению, но противоположной 110 знаку минимальной величины (рис, 3). [c.15]

Минимальное напряжение деформация) цикла — наименьшее по алгебраическому значению напряжение (деформация) цикла. [c.79]

Среднее напряжение (деформация) цикла — постоянная (положительная или отрицательная) составляющая цикла напряжений (деформаций), равная алгебраической полусумме макси мального и минимального напряжений (деформаций) цикла. [c.79]

Амплитуда напряжений (деформаций) цикла — наибольшее числовое положительное значение переменной составляющей цикла напряжений (дефор маций), равная модулю алгебраической полуразности максимального и минимального напряжений (деформаций) цикла. [c.79]

Размах напряжений (деформаций) цикла — удвоенная амплитуда напряжений (деформаций) цикла, равная модулю алгебраической разности максимального и минимального напряжений (деформаций) цикла. [c.79]

Предел усталости при симметричном цикле является минимальным для данного типа деформации и обозначается через p- . В случае напряжения, изменяющегося от нуля до максимума, т. е. при отнулевом, или пульсирующем, цикле, когда р н = 0, [c.657]

Это напряжение существенно зависит как от вида деформации (изгиб, осевое растяжение — сжатие, кручение), так и от характера цикла напряжений. Для симметричного цикла при R = —1 предел выносливости Од = o i имеет минимальное значение. Важной характеристикой материалов служит также предел выносливости при пульсирующем цикле / = О, Стд = Оо. [c.131]

Отсутствие достаточных экспериментальных данных пока не позволяет рассчитывать ремни на долговечность, поэтому ограничиваются проверкой частоты циклов деформации ремня, которая оценивается частотой пробегов 1/, а также выбором й в рекомендуемых пределах (см. ниже табл. 19.3... 19.5). Минимальное значение с1 принимают в случае особой необходимости. Рекомендуется й назначать на один-два номера больше для повышения долговечности ремня. [c.251]

Авторы совместно с А.В. Гурьевым и В. И. Водопьяновым с целью изучения закономерностей возникновения и роста микротрещин образцы сплава ВТ5-1 деформировали по жесткому симметричному циклу растяжения—сжатия при амплитудах продольной пластической деформации 0,7 0,35 и 0,15 % (рис. 119, 120). Этим амплитудам соответствовали долговечности 90, 320 и 1200 циклов соответственно. После достижения определенной относительной долговечности была произведена количественная оценка поверхностных повреждений, включающая определение величины средней и максимальных длин трещин и плотности повреждения трещинами р= п/Р, где п — число трещин при минимальной регистрируемой длине трещины 50 мкм —площадь поверхности образца. [c.191]

Применительно к сталям 9 %Ni и А-21226 в описании распространения усталостной трещины при разной асимметрии цикла использованы размеры зон пластической деформации, ранее выявленные Ханом [30, 50]. Им были получены следующие коэффициенты пропорциональности k = 0,25 z = 0,023, которые различаются почти на порядок. В работе исследованы компактные образцы толщиной от 25,4 до 1,52 мм из стали С %0,026 Si %3,36 N %0,002. Следует подчеркнуть, что циклическая зона была оценена через величину Определение циклической зоны в соответствии с уравнением (3.2) для описания роста усталостных трещин в случае их развитой зигзагообразной траектории применительно к широкому классу материалов было осуществлено с введением величины z =1/12л [51]. Это наиболее сильное влияние траектории трещины, которое оценивается минимальным размером циклической зоны при прочих равных условиях. [c.140]

Используя вышеприведенные обоснования того, что некоторые профили усталостных бороздок характерны для финальной части стабильного роста трещины, а также другие признаки процессов деформации разрушения материала с разной интенсивностью, можно провести предварительную селекцию профилей бороздок (механизмов разрушения материала) и отнести к начальной или конечной фазе развития трещины на II стадии. Это вполне обосновано в том случае, когда точного профиля бороздки нет, а есть только морщинистая поверхность [135, 142], отвечающая процессу затупления вершины трещины. Вместе с тем, хотя пластическое затупление типично для нагружения материала при положительной асимметрии цикла, оно не наблюдается в слз ае циклов с высокой отрицательной асимметрией, когда минимальное напряжение цикла отрицательно по знаку и является сжимающим [140]. Переход от пульсирующего цикла нагружения к асимметричному циклу со сжимающим напряжением не меняет треугольной формы профиля бороздки с гладкой поверхностью, но сама величина шага возрастает при указанном переходе. Причем наиболее значительное возрастание имеет именно та часть профиля бороздки, которая обращена к предыдущей бороздке, сформированной при пульсирующем цикле нагружения. Такая ситуация при формировании усталостных бороздок может быть объяснена только в том случае, если принять во внимание возможность формирования части профиля усталостных бороздок на нисходящей ветви нагрузки (в полу-цикле разгрузки материала). [c.165]

Величина ее составляет 4,75-10 м, соответствует переходу от доминирующих процессов скольжения в разрушении материала к процессам ротационной неустойчивости деформации и разрушения при формировании свободной поверхности. При ее сопоставлении с зафиксированными минимальными величинами шага усталостных бороздок для сплавов на основе алюминия (см. табл. 3.1) выявлено удовлетворительное им соответствие. Близкая величина скорости роста усталостной трещины для алюминиевых сплавов была установлена в работе [121]. Граница перехода от стадии развития усталостной трещины I к стадии П соответствовала 5,1-10 м/цикл для термически не упрочненных сплавов и 4,58-10 м/цикл — для термически упрочненных сплавов. [c.220]

При нерегулярном нагружении возникает дополнительное влияние на рост трещины переходных режимов нагружения, которые усиливают или ослабляют влияние асимметрии цикла. Это приводит к возникновению переходных процессов в пределах нескольких циклов нагружения после смены режима. Уменьшение минимального напряжения, что соответствует увеличению асимметрии цикла без изменения максимального напряжения цикла, в течение нескольких переходных циклов нагружения сопровождается постепенным увеличением, а далее — снижением шага усталостных бороздок. Аналогичным образом реализуется переход от меньшего к большему максимальному напряжению при неизменном минимальном напряжении цикла, как в случае однократного изменения режима, так и в случае его многократного изменения в направлении роста трещины. Наличие зоны пластической деформации в вершине трещины порождает эффекты взаимного влияния нагрузок на переходных режимах нагружения. Наблюдаемые флуктуации обусловлены неравномерностью протекания переходных процессов вдоль всего фронта трещины. Вносимое возмущение на переходном режиме нагружения материала в процесс роста трещины в результате возрастания размаха напряжения первоначально реализует более интенсивное повреждение материала в срединной части образца. Только после выравнивания распределения энергии вдоль всего фронта трещины в течение некоторого периода циклического [c.290]

При испытании образцов допускается как мягкое, так и жесткое нагружение. В пределах намеченной серии испытаний все образцы нагружают по одному из указанных способов и испытывают на однотипных машинах. Испытание образцов должно производиться непрерывно вплоть до заданной стадии разрушения или до базового числа циклов. В процессе испытания образцов контролируется стабильность максимальных и минимальных значений задаваемых нагрузок (деформаций). [c.51]

Методика испытаний на установках типа Коффина широко используется для оценки прочности различных деталей, работающих в условиях теплосмен. Закрепленные в установке (рис. 148) тонкостенные трубчатые образцы периодически нагреваются пропусканием тока и охлаждаются струей сжатого воздуха [28]. В процессе испытаний с помощью индикаторов часового типа или проволочных тензометров фиксируются деформации опорных колонок. Максимальная и минимальная температуры цикла, из(меряемые термопарой, приваренной посредине образца, поддерживаются в процессе испытания постоянными. Фиксируется число циклов до образования сквозной трещины в стенке образца. [c.265]

На рис. 2.3.5 для температуры 600° С приведено изменение ширины петли для трех скоростей деформирования с периодами циклов Ti = 0,185 мин, который принимается за указанный выше минимальный период То, Т2 = 6,85 мин, Тз = 16 мин, при одинаковой исходной деформации 3,0. [c.92]

После проведения эксперимента определяются размахи деформации, измеренной при помощи тензорезистора как алгебраическая разность величин максимальной и минимальной деформации в каждом цикле, а также уход нуля как разность показаний электромеханического деформометра и тензорезистора в начале или в конце цикла при нулевой нагрузке. [c.151]

Пг = 1,6 ч- 1,3, Л = 2,8 ч- 6,3, где щ и нд- — запас прочности по деформациям и циклам. Запас прочности вычислен по кривой усталости, соответствующей 50%-ной вероятности разрушения. Предельные значения запасов относятся соответственно к долговечности N, равной 10 и 10 циклов. Полученные величины запасов показывают, что для металлорукавов кривые допускаемых циклических деформаций в соответствии с нормами [249] являются чрезмерно консервативными. На рис. 4.2.7, в приведены величины допускаемых циклических деформаций по нормам (кривая 3) и кривая 4, полученная с запасом 10 относительно минимальной границы экспериментальных значений долговечности. Как следует из приведенных данных, рекомендуемые нормами [249] запасы прочности не могут быть использованы в расчетах на прочность при малоцикловом нагружении тонкостенных гофрированных оболочек металлорукавов. [c.196]

Отметим в первую очередь термоусталостные установки, получившие широкое распространение благодаря простоте, а также близости условий нагружения и нагрева к эксплуатационным. Нагружение осуществляется за счет стеснения температурных деформаций зажатого между двумя жесткими плитами образца [16, 186, 196, 257]. Режим деформирования (нагружения) определяется нагревом и охлаждением образца в заданных контролируемых интервалах температур. Кривые усталости для принятых величин максимальной и минимальной температур строятся по испытаниям с варьируемой жесткостью защемления. В таких установках деформации образца в цикле не превышают температурных. Величина их оценивается как расчетными, так и экспериментальными методами. [c.246]

Наиболее оптимальным из серии бесконтактных методов является оптический метод измерения с помощью катетометра. К образцу в средней его части точечной сваркой приваривают метки из платиновой проволоки диаметром 20—25 мкм на расстоянии 1—2 мм одна от другой. Поле измерений составляет 8—10 мм (чтобы была охвачена зона с максимальными температурой и деформацией). Перед измерением образец подвергают термоциклированию в свободном состоянии для стабилизации теплового режима с последующим измерением термической деформации на каждом участке принятой базы. Затем образец закрепляют и подвергают действию циклических термических нагрузок до 10 циклов для стабилизации процесса циклического деформирования. При минимальной температуре цикла измеряют расстояние между метками. Второй замер производят при максимальной температуре по тем же меткам. Таким образом определяют участок образца с наибольшей деформацией за цикл. В дальнейших двух-трех циклах измерения повторяют только на этом участке. [c.31]

Величина деформации за цикл определяется по смещению реперных точек на поверхности образца. Для этого измеряют показания индикатора при максимальной и минимальной температурах цикла. Разность их и представляет собой величину Д/г, необходимую для подсчета жесткости нагружения ф на любом выбранном участке рабочей зоны образца [c.130]

При минимальном упругопластическом стеснении () = 1, а, /по 2 = = 0,82 и 2гс = 2г , при максимальном упругопластическом стеснении (7 =. 3 [12], ст /ао,2 = 0,47 и 2г = 2г ".Конечность зоны пластической деформации, требуемой для движения трещины в условиях упругопластического деформирования, определяет размер дискретного приращения трещины за цикл. Поскольку достижение Пц/по,2 является верхней границей автомодельного роста усталостной трещины, представляется целесообразным определение пороговой длины трещины I = отвечающей достижению Он/Но,2 = 0,82 при испытании лабораторных образцов на усталость при построении кривой усталости с целью определения предела усталости [c.198]

Частота нагружения составляла 1—10 цикл/мин, база испытаний — от однократного разрушения до 10" —10 циклов нагружения. Измеритель деформации устанавливался на цилиндрической рабочей части диаметром 10 мм, обеспечивая измерение деформаций на базе 50 мм. Образцы вырезались из листов толщиной 30— 40 мм поперек направления проката. Эта форма рабочей части образцов использовалась для исследования малоцикловых свойств основного материала и сварного соединения. Для исследования свойств различных зон металла шва в связи с их разнородностью использовались образцы корсетной формы. Минимальный диаметр корсетной части располагалсн в исследуемой зоне сварного шва, которая предварительно выявлялась травлением. В качестве таких зон были выбраны металл шва и металл зоны термического влияния. В последнем случае минимальное сечение располага.тось на расстоянии 2—3 мм от границы сплавления в сторону основного металла. Для измерения деформаций на корсетных образцах использовался деформометр, обеспечивающий измерение поперечных деформаций в минимальном сечении. Пересчет поперечных деформаций в продольные осуществлялся по интерполяционным формулам, приведенным в работе [6]. [c.179]

Скорость роста усталостной трещины vl — отношение приращения длины усталостной трещины к интервалу времени. В-ремя может измеряться текущим числом циклов нагружения. Значение vl не является абсолютной характеристикой материала и зависит от величины максимального (наибольшего, по алгебраическому значению) напряжения (деформации) цикла. Стшах. величины минимального напряжения цикла Отш. mm. среднего напряжения цикла а , коэффициента асимметрии цикла напряжений (отношение СГщ п К СТщдх ), степени перегрузки по отношению к пределу выносливости и др. факторов. [c.306]

Таким образом, очевидно, что ограничением при выборе температуры нагрева под деформацию является минимальная температура деформации перед последуюш.им нагревом. Максимальная же температура нагрева будет определяться началом интенсивного растворения карбидов титана и при кратковременном нагреве может быть доведена до 1150—1180° С, что значительно расширяет временной интервал деформации за счет аккумулирования большого количества тепла, чем при нагреве по прежней технологии. Это позволило резко сократить число циклов нагрева в процессе фланжирования (с 12 до 4). Соблюдение оптимального режима обработки днищ в процессе их изготовления обеспечивает полу-118 [c.118]

Задаются краевые условия максимальная етах и минимальная emin деформации в цикле (рассматривается жесткий симметричный цикл нагружения) скорости деформации растяжения i и сжатия 2 (в полуцикле растяжения и сжатия 1 = onst) растягивающее напряжение (Ti, при котором начинается пластическое деформирование, и соответствующая деформация 81 (см. рис. 3.10 и 3.11). [c.179]

MПa м / , если не превысил пороговую величину = 28 МПа-м / (рис. 6.10). Переход к (K i)max 30 МПа-м / и выше приводил к тому, что после достижения некоторой минимальной скорости роста при (АКт) около 2 МПа-м трещина не останавливалась, а начинала ускоряться, несмотря на последовательное снижение размаха КИН. Такое поведение материала может быть отнесено к существующей чувствительности титановых сплавов к размеру зоны пластической деформации [31]. Структурная чувствительность материала связана с тем, что при размере зоны пластической деформации меньшем, чем размер субзерна, трещина может ускоряться из-за смены механизма разрушения — трещина распространяется по границам пластинчатой двухфазовой структуры. В этом случае при высокой асимметрии цикла нагружения может возникать явление роста трещины при низкой температуре окружающей среды аналогично тому, как это происходит в сталях при их замедленном хрупком разрушении. Развитие разрушения обусловлено высокой концентрацией нагрузки из-за наличия значительной по своей протяженности трещины и имеющей место чувствительности межсубзеренных границ к реализуемому напряженному состоянию. [c.297]

Для образцов из легкоплавких или других сплавов, обнаруживающих изменения механических свойств до 50°С, допускаемую температуру испытания устанавливают осойо. Во всех случаях частоту циклов указывают в протоколах испытаний. В процессе испытаний контролируется стабильность максимальных и минимальных нагрузок (деформаций). [c.51]

Концевые электромеханические или магнитоуправляемые переключатели KBi и КВ2 устанавливаются в таких положениях, что при деформациях испытуемого объекта, соответствующих минимальной нагрузке цикла Ртш, замыкаются контакты КВ1, а nph деформациях, соответствующих Ятах. — контакты КВ2. При замыкании КВ1 срабатывает реле PI. Его контакты ЗР1 переключают исполнительный механизм ИМ в положение, обеспечивающее рост нагрузки. Благодаря тому, что переключатель КВ1 блокируется цепочкой из контакторов 1Р1 и 1Р2, реле Р1 не размыкается после замыкания контактов КВ1 и остается включенным до тех пор, пока не достигается нагрузка Ртах. При этом замыкаются контакты КВ2, срабатывает реле Р2. Его контакты 1Р2 выключают реле Р1, а контакты SP2 переключают исполнительный механизм в положение, при котором происходит разгрузка. В результате блокировки переключателя КВ2 контактами 2Р1 и 2Р2 реле Р2 остается включенным до Тех пор, пока не достигается нагрузка Pmin и т. д. [c.245]

Сочетание приведенных выше свойств и особенностей деформирования при термоусталостных испытаниях сплава ЭП-693ВД обусловливает появление трещин циклического разрушения в зонах шейки , что говорит о выраженном влиянии процесса накопления односторонних деформаций и, следовательно, квази-статических повреждений на достижение предельного состояния по условию циклического разрушения. Однако при испытаниях на больших уровнях долговечности с жесткостью нагружения с <" 95 тс/см, когда эффект накопления односторонних деформаций практически отсутствует (см. рис. 1.3.6), можно ожидать возникновения термоусталостной трещины в зоне перехода от рабочей длины к конической части образца, где температура цикла соответствует минимальной пластичности и, следовательно, долговечности материала. [c.51]

С другой стороны, при выборе эксплуатационного цикла не следует принимать значения длительности, близкие к наиболее повреждающему циклу, так как в этом случае ресурс работы изделия будет сокращен. Причина такого влияния цикла малой длительности, в котором выдержка составляет минуты, заключается в кинетике релаксационного процесса, происходящего в течение выдержки. Характер изменения термонапряжений в процессе релаксации существенно различен в течение выдержки основная релаксация напряжений, развитие деформации ползучести (а следовательно, и повреждаемости) происходят именно в первые минуты процесса выдержки. Цикл без выдержки при /max не содержит деформации ползучести (если не считать кратковременную ползучесть, развивающуюся в процессе нагружения до выхода на /max) циклу с выдержкой 10— 15 мин соответствует деформация ползучести, несущественно превышающая деформацию при Тв=1- 5 мин, а длительность нагружения во втором случае значительно больше. Таким образом, при термонагружении циклами малой длительности быстро возрастают и число циклов и циклическая деформация ползучести, что и обусловливает минимальное время до разрушения [c.79]

Ранее указано, что повреждаемость в обоих полуциклах минимальна при таком сдвиге петли а—е вверх, при котором максимальное и минимальное напряжения цикла находятся примерно в одинаковом соотношении с пределом текучести материала соответственно при температуре /тш и imax. При этом цикл нагружения асимметричен как по напряжениям, так и по деформациям. Поскольку при неизотермическом нагружении понятие симметричного и асимметричного цикла должно быть основано не только на величинах предельных напряжений и деформаций в цикле, но и на соотношении долей повреждаемо1Сти, то и уравнения типа (5.87) — (5.90) для термической усталости оказываются непригодными. Кроме того, по-прежнему остается неясным, при какой температуре следует определять механические свойства Е, ф, (Тв, если температура в цикле изменяется от тш до тах- [c.156]

Прямое наблюдение периодичности образования и разрушения вторичных структур при граничном трении по интенсивности износа, величинам силы трения и ЭДС, возникающей при трении, было выполнено в работе [79]. Исследования проводились на прецизионной машине на образцах с минимально возможной площадью касания при непрерывной регистрации износа, силы трения и трибо-ЭДС. При установившемся режиме изнашивания отчетливо наблюдается периодическое изменение коэффициента трения и ЭДС. Длительность цикла образования и разрушения вторичных структур изменяется в зависимости от скорости скольжения и нагрузки. Влияние внешних параметров на количественные характеристики периодических кривых отмечается и в работах [76 — 78]. Анализ этих результатов свидетельствует о том, что изучение периодического характера структурных изменений является реальным путем для создания новых методов оценки износостойкости фрикционных материалов. С позиций представлений об усталостном разрушении поверхностей трения периодический характер структурных изменений открывает новые возможности для определения основных характеристик усталостного процесса числа циклов до разрушения и действующих на поверхности напряжений и деформаций. Этот сложный вопрос является весьма актуальным для дальнейшего развития усталостной теории износа, поскольку существующие методы оценки указанных параметров имеют определенные недостатки. Так аналити- [c.30]

Выявленное методом рентгеновского анализа и измерения электросопротивления существование интегральной характеристики поверхностного слоя в каждый момент времени обусловило необходимость выбора нагрузки на пирамиду, при которой отпечаток характеризует среднеагрегатное состояние исследуемого сплава. В противном случае разброс значений, связанный с раздельным измерением микротвердости феррита и перлита, делает невозможным анализ закономерностей структурных изменений методом микротвердости. Известно, что твердость феррита по Бри-неллю в зависимости от величины зерна колеблется в пределах 65—130 кгс/мм в то время как твердость перлита (также в зависимости от величины зерна) составляет 160—250 кгс/мм при средней твердости стали 45 160—180 кгс/мм [ИЗ]. Опробование нагрузок на пирамиду от 10 до 200 го показало, что минимальной нагрузкой, характеризующей среднеагрегатную твердость стали-45, является Р = 50 гс, при этом глубина отпечатка составляет 3—4 мкм. Результаты измерения микротвердости представлены на рис. 32. Условия трения аналогичны тем, при которых проводились исследования методом рентгеновского анализа и измерения электросопротивления. Из приведенных результатов следует, что изменение микротвердости аналогично изменению ширины дифракционной линии (220)a-Fe и электросопротивления. С увеличением нагрузки число циклов до разрушения уменьшается, а среднее максимальное значение микротвердости, пропорциональное величине действующей деформации, увеличивается (рис. 33). Количественная оценка числа циклов до разрушения по результатам измерения микротвердости совпадает со значениями, полученными двумя предыдущими методами (рис. 34). [c.59]

Авторами [61 показано для ряда материалов, что параметр аннигиляции в зависимости от числа циклов Р (Л с) А1с — изменяющееся число циклов до разрушения) дменяется немонотонно, чю выралшет сложный характер развития дефектов при циклической деформации. Это связано как с изменением конфигурации дефектов, так и с их концентрацией. При этом иоследний этап деформации (разрушение) может характеризоваться относительной величиной минимального и максимального значений параметра аннигиляции на данном этапе [c.143]

Установка создана на основе сервогидравлической динамической испытательной машины типа Гидропульс , управляемой от ЭВМ, Испытания на установке проводятся методом плоского сжатия при скоростях деформации до 400 с и числом циклов нагружения до 40 с минимальной длительностью паузы 0,05 с. [c.47]

Энциклопедия по машиностроению XXL

Оборудование, материаловедение, механика и ...