Защемление его жесткость

С учетом охвата половины сечения стержня. Если невозможно или небезопасно изгибать стержень с применением V-образного инструмента (при большой длине стержня и при относительно большой его жесткости), применяют гибку с защемлением (прижимом) заготовки. Для этого наиболее целесообразно встраивать пневмоцилиндр / (рис. 112), неподвижно закрепленный к нижней части штампа. Пневмоцилиндр размещают на некотором расстоянии А от пуансона 2 и матрицы 3, обеспечивающим работоспособность и компактность конструкций прижима и рабочих частей штампа. [c.417]

При числе опор, большем двух, роль защемления уменьшается, особенно в промежуточных опорах. Уменьшают влияние защемления на жесткость шпинделя деформации консольной части его. Все это, отчасти, объясняет тот факт, что влияние защемления на суммарную жесткость шпинделя меньше, чем его доля в суммарной поворотной жесткости вала над опорой. Расчет, выполнен-44 [c.44]

При выводе формулы (6.4.1) делается допущение, что вертикальные перемещения (прогибы) малы, а перемещения в плоскости кольца равны нулю. Следовательно, выбором размеров образца (i , Ъ, Ь) должна быть обеспечена такая его жесткость, которая обусловила бы выполнение этих допущений, а также исключила бы потерю устойчивости образца. Формулой (6.4.1) не учитывается влияние поперечных сдвигов, т. е. влияние модуля сдвига Сег- Учет модуля сдвига Сб2 делает формулу (6.4.1) практически неприемлемой, поэтому его влияние может быть оценено приближенно — как для стержня длиной лВ с защемленными концами. [c.237]

Для обеспечения требуемой жесткости вала выполняют его расчет на изгибную или крутильную жесткость. Требуемая изгибная жесткость валов определяется условиями правильной работы зубчатых передач и подшипников. Под действием нагрузок возникают прогибы валов и повороты их сечений под зубчатыми колесами и в подшипниках (рис. 3.139). Прогиб вала /2 и его поворот 02 под зубчатым колесом приводит к увеличению межосевого расстояния передачи, вызывает перекос колеса, повышенную концентрацию нагрузки по ширине зубчатого венца и, как следствие, усиленный износ и даже излом зубьев. Поворот вала (угол наклона цапф 0) в подшипниках вызывает неравномерное распределение нагрузки по их ширине и особенно по длине роликов, что может вызвать защемление тел качения и кромочное разрушение роликов. [c.405]

С помощью изложенного метода можно определить перемещения трубопровода любой конфигурации, разбив его предварительно на элементарные участки, состоящие из прямолинейных участков и дуговых колен. Точно так же этот метод пригоден для любого вида опор трубопровода. Например, при шарнирном закреплении конца трубопровода коэффициенты жесткости опор k и h будут равны нулю при защемленном конце эти коэффициенты стремятся к бесконечности и, следовательно, перемещения конца трубопровода равны нулю. [c.181]

Проводя последовательно такие операции вплоть до внутреннего конца последнего пролета, получаем в итоге двухопорную балку с заданными условиями крепления обоих концов (или консоль с известной жесткостью защемления). Частота свободных колебаний этой балки (расчет которой сравнительно прост) является первым приближением искомой частоты свободных поперечных колебаний всей системы в целом. В случае большого расхождения результирующей частоты с исходной расчет должен быть повторен, причем в основу его закладывается уже вновь найденное значение частоты. [c.230]

Из табл. 5.2.1 видно, что влияние поперечных сдвигов на рассматриваемые характеристики напряженно-деформированного состояния возрастает при увеличении параметра Е /Е и для пластинок с существенно различными жесткостями слоев Е /Е > 10) учет этого фактора имеет принципиальное значение. Так, при Е /Е = 40 неучет поперечных сдвигов приводит к более чем двукратно завышенному расчетному значению давления начального разрушения несущих слоев. Процесс разрушения последних начинается в точках защемленного сечения, лежащих на лицевых поверхностях пластинки z = h/2 от радиальных напряжений о . И так как в этих точках касательные напряжения равны нулю в силу условий нагружения, то завышение расчетных значений разрушающего давления несущих слоев никак не связано с пренебрежением этими величинами в квадратичной форме Мизеса (2.2.3). Его действительная причина заключается в обусловленной учетом поперечных сдвигов перестройке поля нормальных напряжений пластинки, особенно существенной в зонах ее краевых закреплений. [c.142]

Даниил Бернулли который занимался изучением поперечных колебаний упругих стержней одновременно с Эйлером, также вывел дифференциальное уравнение (Ь), нашел его общее решение и рассмотрел различные граничные условия, соответствующие свободному, опертому и защемленному концам стержня. Теоретические выводы Д. Бернулли сопоставлял с данными опытов, которые он проводил над длинными и тонкими стержнями. При этом жесткость стержня на изгиб он определял по формуле для прогиба конца консоли под действием сосредоточенной силы. [c.171]

Во избежание защемления пассажира между порогом шахты и порогом кабины в крыше кабины делается вырез, который, чтобы компенсировать уменьшение жесткости каркаса, окантован уголком 6. Над вырезом дополнительно устанавливается предохранительная сетка 1. С этой же целью к передней кромке пола во всю ширину кабины на петлях крепится откидной клапан 5, который должен откидываться не менее чем на 90°. Его ширина выбирается таким образом, чтобы между кромкой клапана в откинутом положении и порогом шахты имелся зазор не менее 200 мм. Кроме того, кромку потолка кабины располагают на расстоянии не менее 200 мм от фасадной стенки кабины. Клапаны связываются с блокировочными контактами, включенными в цепь двигателя и служащими для остановки лифта при поднятом клапане. [c.142]

Жесткая в горизонтальном направлении конструкция верхней плиты (например, развитая в щирину, как на рис. VII.7) имеет преимущество перед гибкой также и в том, что горизонтальные колебания оцениваются просто и ясно, без необходимости рассматривать различные формы собственных колебаний гибко связанных между собой поперечных рам. Правильное расположение отверстий и конструкция консолей показаны на рис. 1.7 и 1.8. В случае необходимости пропуска трубопровода через консоль жесткости в ней устраивается круглое, армированное по контуру отверстие. Строительная прочность консоли при этом не должна снижаться. Пример размещения отверстия показан на правой стороне рис. VII.7. Чтобы избежать резонансных колебаний настила стальных фундаментов, необходимо исследовать его собственные частоты. Обычная расчетная схема — плита, защемленная по четырем сторонам. [c.251]

Шип проверяют на прочность и жесткость, рассматривая его как балку, защемленную на одном конце и равномерно нагруженную по длине. Условие прочности при расчете на изгиб имеет вид [c.376]

Предельный момент, передаваемый муфтой, обычно лимитируется моментом потери устойчивости оболочки либо моментом сил трения в узле ее защемления. Единичные случаи потери устойчивости оболочки или ее проскальзывания в узле защемления, наблюдаемые в период перегрузки муфты, не приводят к немедленному выходу муфты из строя, однако отрицательно сказываются на ее дальнейшей работе. Обычно муфты выбирают таким образом, чтобы максимально реализуемые в приводе нагрузки не превосходили момента потери устойчивости оболочки (Гп. у). Это условие приводит к следующему соотношению между моментом потери устойчивости оболочки и номинальным моментом муфты Гп. у= (5-f-8) Гн. Что касается предельного значения момента сил трения, то его, очевидно, следует назначать, задавая степень деформации бурта оболочки, из условия Гтр тах п. у- На практике до настоящего времени момент потери устойчивости оболочки определяют экспериментальным путем. Метод его определения прост и легко реализуется на обычных статических стендах, используемых для нахождения крутильной жесткости муфт. [c.105]

Задаваясь некоторым исходным значением частоты (нулевым приближением), определим для одного из крайних пролетов, принятого за начальный, необходимую жесткость защемления его внутреннего конца из условия совпадения частоты свободных колебаний получаемой таким образом однопролетной балки с исходной частотой. Решение такой задачи для балки, лежащей на жестких точечных опорах, не представляет труда и может быть выполнено по определенным соотношениям. [c.230]

Пример 15.2. В однопролетной призматической балке пролета I и жесткости /, защемленной на обоих концах, определить перемещение, нормальное оси балки в точке г последней, отстоящей на 1/4 от левого конца, если правый (центр его обозначаем символом /) переместился в направлении, перпендикулярном оси на величину, равную единице. [c.501]

Здесь дтп и 6 т—углы поворота концов стержня, принимаемые положительными при повороте по часовой стрелке, /стп= =Е1тпИтп—так называемый коэффициент жесткости (погонная жесткость), а Л/тп—момент защемления, иными словами, момент, действующий на конце т стержня, если его концы жестко защемлены и к нему приложены лишь поперечные нагрузки Р vi Q. Эти моменты считаются положительными, если их действие на стержень приводит его в состояние вращения по часовой стрелке. Если в системе, воспроизведенной на рис. 198, мы примем в качестве неизвестных концевые моменты стержней аЬ, ас, ad и ае, то нам придется составить и решить семь уравнений можно привести задачу к решению всего лишь одного уравне- [c.506]

В корневом креплении второго типа стык остряка и рельса соединительной час ги устраивается аналогично типовому рельсовому стыку с двухголовыми накладками. Под рамным рельсом и остряком на стыковых брусьях размещаются плоские двойные подкладки, единые под оба элемента. Это сделано из-за небольшого желоба в корне (не размещаются две обычные подкладки) и в определенной мере способствует стабильности его ширины. Перевод остряка из одного положения в другое осуществляется за счет гибкости остряка. Эго возможно, конечно, только при сравнительно длинных остряках. В частности, на переводах типа Р65 это возможно при длине остряка не менее 10,0—11,0 м. С тем чтобы изгибающее усилие при переводе остряков не передавалось на стык, не расстраивало его, в зоне двух предстыковых брусьев остряк жестко защемляется на мостике. Этот мостик в свою очередь крепится к лафету, расположенному на четырех брусьях. Остряк к мостику крепится клиновидными зажимными планками. Защемление остряка надежно закрепляет его также и от угона. На расстоянии 1,5—2 м от корня края подошвы остряка сострагиваются. Оставшаяся часть подошвы по ширине равна ширине головки остряка. Длина такой острожки 900 мм. Это уменьшает жесткость остряка в горизонтальной плоскости и заранее прогнозирует место изгиба остряка, обеспечивая между рамным рельсом и отведенным остряком желоб достаточной ширины для прохода гребня колеса. Однако в последнее время ослабление подошвы остряка не делается (это выгодно с технологической точки зрения). Корневое устройство такого остряка имеет некоторые отличия (рис. 10). В этом варианте мостик-лафет короче (он лежит на двух брусьях), проще прикрепление остряка к литой части мостика одной стороной подошвы он заводится под выступающую литую часть мостика, другая сторона прижимается к мостику двумя клиновидными планками с использованием четырех болтов. Здесь же на мостике расположены прикрепленные к рамному рельсу специальные противоугонные накладки. [c.14]

Выкрашивание главных режущих кромок. Причинами выкрашивания могут быть слишком большой задний угол, чрезмерный износ сверла, пакетирование стружки, работа на завышенной подаче, некачественная заточка по задним поверхностям. Особенно опасно защемление сверла при выходе его из отверстия из-за резкого увеличения подачи. Устранить э1у причину можно следующими мерами досверливанием отверстия на ручной (пониженной) подаче уменьшением осевого усилия резания путем подточки перемычки повышением жесткости системы станок — приспособление — инструмент — деталь. [c.210]

Если вал червяка с одной стороны опирается на сдвоенный радиально-упорный (шариковый или роликовый) подшипник, а с другой — на радиальный подшипник, то его при расчете на прочность и жесткость можно рассматривать как балку, одним концом защемленную, а другим шарнирно опертую. В этом случае стрела прогиба при той же длине червяка будет меньше, чем лля случая гнарнирного опирания на обоих когщах, и может быть подсчитана по следующей приближенной формуле [c.108]

Энциклопедия по машиностроению XXL

Оборудование, материаловедение, механика и ...