Старение фазовое

Для каждого стареющего алюминиевого сплава имеются свои температурно-временные области зонного и фазового старения. Для сплавов систем А1—Си— Mg, А1— Mg—Si, А1—Си— Mg—Si и Л1— Zn— Mg—Си зонное старение протекает при 20 °С. Для сплавов системы Л1—Zn— Mg при 20 °С наблюдается фазовое старение. Сплавы систем А1—Си—Li, Л1—Mg—Li при 20 °С практически не старятся для осуществления зонного старения их необходимо подогревать. Поэтому термины естественное старение и искусственное старение следует употреблять только для указания условий старения — без подогрева или с подогревом. Для характеристики структурного состояния и соответствующего ему комплекса свойств надо использовать термины зонное старение , фазовое старение и коагуляция при старении . [c.646]

Зонное старение Фазовое старение [c.273]

Четвертая группа. Состояние закаленного сплава характеризуется неустойчивостью. Даже без всякого температурного воздействия в сплаве могут происходить процессы, приближающие его к равновесному состоянию. Нагрев сплава, увеличивающий подвижность атомов, способствует этим превращениям. При повышении температуры закаленный сплав все больше приближается к равновесному состоянию. Такая обработка, т. е. нагрев закаленного сплава ниже температуры равновесных фазовых превращений, называется отпуском. Отпуск, если он происходит при комнатной температуре или при невысоком нагреве, называют старением. И при отжиге первого рода, как и при отпуске, сплав приближается к структурному равновесию. В обоих случаях начальную стадию характеризует неустойчивое состояние, только для отжига первого рода оно было результатом предварительной обработки, при которой, однако, не было фазовых превращений, а для отпуска — предшествовавшей закалкой. Таким образом, отпуск — вторичная операция, осуществляемая всегда после закалки. [c.226]

Рекристаллизационный отжиг титана и его сплавов проводят при 700—800°С, что значительно превосходит температуру рекристаллизации (500°С). Эта температура достаточна для быстрого устранения наклепа. Фазовые превращения, рассмотренные ранее, позволяют проводить различные операции закалки и отпуска (старения). Хотя при этом значительного изменения свойств не происходит как при термической обработке стали, тем не менее определенные изменения наблюдаются, и в последнее время при работе сплавов предусматривается воз- [c.517]

В простых сплавах А1 — Си с 3—5% Си (или в таких же сплавах, но с небольшим количеством магния — дюралюминии) процесс зонного старения протекает при комнатных температурах и приводит к максимальному упрочнению (рис. 415) при температурах 100—150°С зонное старение переходит в фазовое, а оно не приводит к получению максимальной прочности. При еще более высоких температурах (200°С) происходит перерождение 0 -фазы в 0-фазу (или прямое образование 0-фазы из твердого раствора), что дает еще меньшее упрочнение (см. рис. 415). [c.574]

Для стареющих алюминиевых сплавов разных составов существуют и свои температурно-временные области зонного (образование ГП-1 и ГП-2) и фазового (0 и 0-фаз) старения. [c.325]

После фазового старения отношение сто,2 сГн повышается до 0,9— [c.325]

Когда распад твердого раствора завершается, в том числе и при старении, и состав исходного твердого раствора приближается к равновесному, структура сплава остается нестабильной. Это обусловлено тем, что фазовые выделения из-за разных локальных условий роста имеют различные размеры и форму, не соответствующие минимуму свободной энергии. Поэтому выделения склонны к коагуляции (укрупнению) и сфероидизации (превращению неравновесных пластинчатых и игольчатых выделений в равновесную форму, близкую к сферической). [c.500]

При нагреве до Гтах ниже неравновесной Ас фазовые и структурные превращения происходят в том случае, если сталь перед сваркой находилась в метастабильном состоянии для этого диапазона температур. Метастабильны исходные состояния стали после холодной пластической деформации, закалки и низкого отпуска, закалки и старения. В холоднодеформированной стали развиваются процессы возврата и рекристаллизации обработки. Последний процесс приводит к разупрочнению соответствующей зоны сварного соединения. В низкоуглеродистой стали при нагреве свыше 470 К возможно деформационное старение, приводящее к снижению пластичности стали. В закаленных и низко-отпущенных сталях происходят процессы высокого отпуска, в результате чего сталь в этой зоне разупрочняется. В мартенсит-но-стареющих сталях при T zk выше их температур старения протекает процесс перестаривания, заключающийся в коагуляции интерметаллидов и приводящий к разупрочнению соответствующей зоны соединения. [c.517]

Эти причины, как было показано выше (гл. 1, п. 3), связаны с воздействием на машину различных видов энергии, приводящих к возникновению процессов, снижающих начальные параметры изделия. На характер реализаций случайных функций, описывающих траекторию изменения состояния в фазовом пространстве, решающее влияние оказывает физика процессов старения и их взаимодействие с изделием. [c.50]

Методы измерения твердости материалов прочно вошли в практику контроля качества и проведения научных исследований. Научная и практическая ценность этих измерений заключается в том, что по величине твердости можно судить о многих важных характеристиках свойств материалов, а часто и определять их. Из результатов многочисленных исследований следует, что твердость материала зависит от его кристаллической структуры и связана со многими механическими и физическими характеристиками, с пределами текучести, прочности, усталости, с ползучестью и длительной прочностью, сжимаемостью, коррелируется также с некоторыми магнитными и электрическими свойствами. Измерение твердости является простым, но высокочувствительным методом исследования механизма пластической деформации, старения, наклепа, возврата, рекристаллизации и других фазовых и структурных превращений. [c.22]

Чтобы полностью разобраться в действии излучения на процессы фазовых превращений, необходимо проделать еще много работы. Если излучение воздействует на метаста-бильные сплавы, упрочняющиеся при старении, то оно также влияет на упрочнение, вызываемое выпадением новых фаз. Окончательные свойства могут отражать влияние упрочнения матрицы, зависящего от температуры облучения, или влияние условий, не зависящих от старения. Стабильность аустенита нержавеющей стали изучали Рейнольдс и др. [64], которые создавали в образцах деформацию разной степени, с тем чтобы получить различные количества образующегося при деформации феррита. После облучения было замечено небольшое увеличение (0,05%) количества феррита. Возможно, это увеличение явилось результатом роста существовавших зерен фер-ритной фазы. [c.252]

Рис. 7. Электронные фрактограммы сплава В95 в состоянии фазового старения

Термическая обработка включает отжиг, фазовую перекристаллизацию, закалку, отпуск и старение, К ней примыкает и химико-термическая обработка, так как и в этом случае процесс обработки преследует задачу упрочнения материала. [c.108]

Использование установки ИМАШ-9-66 открывает принципиально новые возможности для изучения влияния таких факторов, как температура, время и скорость растяжения, на процессы упрочнения и разупрочнения металлов и сплавов в различном структурном состоянии (после тех или иных режимов термической или термомеханической обработок). Измерение микротвердости может служить также одним из чувствительных методов изучения механизма деформации, закономерностей фазовых и структурных превращений широкого класса материалов. Например, в работах [66 67 ], выполненных на установке ИМАШ-9-66, показано, что метод измерения микротвердости позволяет на основании анализа температурной зависимости микротвердости устанавливать температурные интервалы для полупроводниковых материалов с различными механизмами деформации, а также определять природу этих механизмов и изучать влияние на них легирования и других факторов. С помощью полученных температурных зависимостей микротвердости проведено исследование кинетики процессов старения и разупрочнения ряда сталей и сплавов [48, с. 25—32 85—95 68 69], влияния фазового наклепа на упрочнение аустенита [50, с. 27—31 ], роли неметаллических включений в процессе высокотемпературного разрушения стали [50, с. 110—114 129—132] и др. [c.172]

Стабильность субструктуры, созданной различными режимами обработки, изучали при нагреве в интервале температур 500— 760 С. В исследованных условиях старения в наклепанном при фазовых превращениях металле происходят процессы возврата, рекристаллизации и распада пресыщенного твердого раствора [c.177]

Определить величины и допуски для всех таких функциональных параметров, как усиление фазовый сдвиг запас по фазе устойчивость с обратной связью контурное усиление в переходном состоянии частота полное сопротивление нагрузки входное и выходное полные сопротивления напряжение ток мощность время нарастания сигнала форма сигнала смещение по постоянному току баланс шум, генерируемый в одном или нескольких элементах пределы регулирования устойчивость всех регулировок в зависимости от допусков, температуры, окружающих условий, старения и т. д. уровень детектирования для порогового детектора синхронизация специальные логические и защитные схемы. [c.37]

ФАЗОВЫЕ ПРЕВРАЩЕНИЯ ПРИ НИЗКОТЕМПЕРАТУРНОМ СТАРЕНИИ [c.70]

На основании изучения фазовых превращений в титановых сплавах при низкотемпературном старении выбирали режимы стабилизирующей термической обработки. [c.74]

В процессе нагружения структурное состояние материала может изменяться, в особенности если эти испытания осуществляются в условиях повышенных температур в течение длительного времени. Изменение структурного состояния (деформационное Старение, фазовые превращения, рекристаллизация и т. д.) вызывает в свою очередь изменение сопротивления циклическим упругопластическим деформациям и разрушению вследствие изменения пластичности материала в результате длительного нагружения (статья А. М. Щербака и А. Н. Романова). При этом сопротивление деформациям и разрушению зависит также и от формы цикла (статья С. В. Серенсена, А. Н. Романова, М. М. Гаденина). [c.4]

А) и повышении содержания в них меди до стехиометриче-ского соотношения. Принято первые маленькие зоны называть зонами Г. П.-1, а вторые большие, зонами Г. П.-2, прин[иши-альной разницы между которыми нет. Процесс, связанный с образованием зон Г. П., называют также зонным старением (И. F1. Фридляндер), отмечая тем самым отличие от следующей стадии старения, которое по этой терминологии именуется фазовым старением. [c.574]

В-третьих, деление старения на естественное, протекающее при 20°С, и искусственное, протекающее при подогреве (100— 150°С), есть деление технологическое, а не физическое. Физическая классификация основана на процессах, происходящих при старении и с этой точки зрения старение следует делить на зонное и фазовое. Для дюралюминия (4 /о Си 0,5 Mg) естественное старение и зонное, как и искусственное и фазовое, одно и то ке но для других силавов уже при комнатной температуре возможно образование фаз, а для других при комнатной температуре вообще старение (уирочне1П1е) не происходит. [c.575]

Закалка и последующее старение применимо и для сплавов, коице(1трацця которых соответствует области правее точки d (левее точки е ). Эти сплавы перед закалкой нагревают до температуры несколько ниже /д, когда силав имеет двухфазное строение (см, рис, 66, а). Так например, сплав 2 при температуре будет состоять из двух фаз а,I., и (Зт, (его структура + эвтектика а ,, Н- [) ,,) -h + Рц), После закалки указанный фазовый состав сплава (а ,, Ц- (п ,), соответствующий /7, фиксируется при комнатной температуре, И таком сплаве при пагреве протекает процесс старения. [c.110]

Процесс- наращивания характеризуется изменением формы тела, изменением температуры и объемных сил, граничных условий. Кроме того, при наращиванци изменяются физико-механические свойства материала в зависимости от времени и координат, иоскольку процесс старения протекает неодинаково в различных элементах тела. Указанные явления происходят при последовательном возведении и загрузке сооружений, при выращивании кристаллов, при фазовых переходах в вязкоупругих Тедах и т. д. [c.27]

Нами исследованы фазовые изменения в снеках, полученных из суспензий оксида лантана с растворами 1-8 и 1-8 в результате обжига при температурах 800 °С (1.5 ч) и 1200 °С (5 ч), и в снеке, полученном из суспензии корунда с раствором 4-5 после 1000 ч старения ее при температуре 800 °С в вакууме. [c.65]

Как правило, все примеси и легирующие элементы, не изменяющие фазовый состав сплавов, несколько повышают модуль упругости. Исключение составляют олово и цирконий, которые могут немного снизить модуль. Наиболее заметное влияние на величину Е оказывает алюминий, каждый прюцент которого повышает его на 0,014-10 Па. Введение -стабилизирующих элементов до содержания, превышающего их растворимость в а-фазе и приводящее к образованию 3-фазы, снижает модуль нормальной упругости. Его величина сравнительно мало зависит от структурного состояния, хотя у двухфазных сплавов при образовании мартенсита или нестабильной 3-фазы обнаружено заметное снижение модуля, а при образовании ы-фазы—его повышение. Повышение Е установлено и при старении а-сллавов, с высоким содержанием алюминия (более 6 %) за счет образования а, -фазы или ее предвыделений. При нагреве и охлаждении в температурной области существования а-фазы модуль упругости изменяется практически линейно. Отношение /Г зависит от степени легированности титана. В интервале 27 — 727 С у чистого титана оно равно около 7,0, у сплава ПТ-ЗВ 5,3. [c.8]

Однозначную трактовку излома затрудняет то, что в ряде случаев различным видам нагружения соответствует в основных чертах один и тот же характер разрушения, в то же время одинаковый вид нагружения в зависимости от состояния материала может привести к разрушению разного характера. Например, при усталостном нагружении листовых образцов из алюминиевого сплава системы А1—Си—Li в состоянии фазового старения наблюдается внутризеренное разрушение, в состоянии коагуляционного старения — межзеренное. Внутризеренное разрушение набюдается в большинстве материалов при однократном нагружении, усталости, а также замедленном разрушении при нормальной температуре, например в ряде титановых сплавов с псевдоальфа-структурой (0Т4, 0T4-I). [c.7]

Для стали Х15Н5Д2Т с молибденом в плоских образцах шириной 35 мм для оценки К с по сравнению с образцами сечением 10X11 мм для определения ату в центре образца под усталостной трещиной наблюдался менее пластичный ямочный рельеф, при этом относительная доля боковых скосов значительно меньше. Снижение локальной пластичности было меньше в состоянии коагуляционного старения, когда материал обладает высокой способностью к торможению разрушения в условиях сосредоточенной деформации (/=525°С, ав=1,34 ГН/м , 00.2=1,21 ГН/м2, Л ,с= 151,6 MH/mV., аху=0,59 МДж/м ), чем в состоянии фазового старения (/=425 С, ав=1,31 ГН/м , оо,2 = = 1,08 ГН/м2, / ie=120 МН/м =, ату=0,47 МДж/м ) (рис. 2). [c.10]

В конструкционных материалах даже при преимущественном наличии хрупких фасеток отрыва разрушение имеет смешанный характер. Так, в сталях часто разрушение в микромасштабе начинается хрупко с образованием фасеток отрыва или квазиотрыва, а затем продолжается по механизму ямочного разрыва. В алюминиевых сплавах в состоянии фазового старения наблюдается первичное разрушение по границам субзерен с формирова-ние.м сотового рельефа, которое продолжается пластично в зерно. 22 [c.22]

Рис. 10. Субзеренное разрушение в области фазового старения сплава В93, Х7000

Разрушение детали из высокопрочного, относительно малопластичного алюминиевого сплава В95 в состоянии фазового старения произошло при статической нагрузке на 20% ниже расчетной. Место начала разрушения не совпадало с наиболее напряженным в детали по расчету. Разрушение произошло вдоль волокна по сечению, которое соответствовало галтельному переходу, выполненному с малым радиусом в галтельном переходе имелись следы грубой механической зачистки (рис. 30). Кроме того, в сплаве содержалось повышенное количество железа и кремния — элементов, образующих хрупкие интерметал-лидные фазы. Излом имел мелкоямочное, почти сотовое строение. Таким образом, к хрупкому преждевременному разрушению привело сочетание ряда неблагоприятных факторов наличие концентратора в сечении, обладающем пониженным сопротивлением возникновению и развитию разрушения, увеличенная жесткость концентратора из-за малого радиуса и наличия грубых рисок, повышенная чувствительность материала к хрупкому разрушению. [c.50]

Для алюминиевых дисперсионно-упрочняемых сплавов наибольшая склонность к КПН обычно проявляется в стадии фазового старения [46, 107]. Для сплавов системы А1—Zn—Mg это объясняется наличием зоны, свободной от выделений [139]. В ряде случаев склонность к КПН можно связать с интенсивным распадом по границам субзерен, что мол<ет быть причиной возникновения на них высокой концентрации напряжений и субзерен-ного разрушения не только при КПН, но и при однократном приложении нагрузки в нормальных условиях. Это наблюдалось, например, в сплаве АК6. В связи с тем, что структурная неоднородность увеличивает склонность материала к КПН [46, 88], равномерность распада твердого раствора имеет большое значение. Так в сплаве АК6 в фазовой стадии старения при однократном приложении нагрузки наблюдалось преимущественно субзеренное разрушение. На участках с внутризеренным разрушением наблюдался мелкоямочный рельеф или участки с [c.71]

В работе [86] описан прибор конструкции И. А. Гиндина и Я. Д. Ста-родубова для изучения микротвердости и микроструктуры различных материалов как при охлаждении ниже 0° С, так и в процессе низкотемпературного (10—300° К) деформирования. Прибор снабжен алмазной пирамидой, охлаждаемой до температуры опыта, а также оптической системой, с помощью которой определяются размеры наносимого на образец отпечатка при температуре испытания и исследуется микроструктура. На этом приборе наблюдают фазовые превращения, старение и распад метастабильных структур при активизации пластическим низкотемпературным деформированием или только при охлаждении. Кроме того, с помощью данного прибора можно изучать закономерности зарождения и развития трещин в твердых телах, что весьма важно для установления физической природы хладноломкости металлов и сплавов. [c.193]

Области метастабильностн в" и в показаны на рис. 85. Видно, что для сплавов, содержащих> 1 % Си, старение может происходить через всю последовательность превращений как при естественном старении при комнатной температуре, так и при искусственном при температуре в интервале 160—200 °С. Это возможно, если бы сплав имел структуру идеального кристалла без дислокаций и границ зерен. Однако выделения из реального пересыщенного раствора не могут быть даже качественно поняты, основываясь только на знаниях стабильных и метастабильных фазовых диаграмм. Знания роли дефектов решетки как мест зарождения являются необходимыми для понимания вида и распределения выделений в зависимости от температуры раствора, скорости закалки, пластической деформации, температуры старения и так далее. Дефектами решетки, которые влияют на зарождение и рост выделений, являются вакансии, дислокации, границы зерен и другие несовершенства структуры. [c.236]

Принципиально новое направление в области обработки пружинных сталей — использование обратного мартенситного превращения с последующим старением аустенита Таким образом можно получить немагнитные пружинные стали с повышенным комплексом прочностных свойств (см, стр. 49). Стали этого типа с П—14% Ni и 10% Сг дополнительно легированы для создания вторичных упрочняющих фаз титаном (1—1,5%) и алюминием ( 0,5—1%), а в некоторых случаях также и вольфрамом для стабилизации субструктуры. После нагрева при 1000° С и охлаждения сталь приобретает аустенитную структуру, которая в результате сильной холодной пластической деформации превращается в мартенсит, имеющий высокую плотность -дефектов строения в результате фазового и деформационного наклепа. Мартенсит при нагреве превращается В аустенит (обратное мар-тенситное превращение), который сохраняется после охлаждения до нормальной температуры. Этот аустенит обладает повышенной плотностью дефектов строения, наследуемых от прямого мартенситного превращения, деформации и обратного мартенситного превращения и создающих измельченную рубструктуру. При последующем старении (520° С) аустенит упрочняется вследствие выделения избыточных фаз, причем характер изменения предела упругости при изотермическом старении аналогичен н людае-мому при старении мартенситностареющих сталей. Это означает, что решающее влияние на закономерности упрочнения оказывает не тип кристалической решетки, а субструктура матричной фазы. [c.37]

Проведенные исследования позволили разработать новую хро-моникельмарганцевую жаропрочную сталь аустенитного класса, содержащую небольшое количество никеля [28 ]. Химический состав стали следующий 0,3—0,45% С, доО,35 % Si, 10,0—12,5% Сг, 11,5 -13,5% №, 6—11% Мп, 3,2 -4,2% А1, 1,4—2,0% V. Высокая жаропрочность разработанной стали связана с образованием гетерогенной структуры С мелкодисперсным выделением двух упрочняющих фаз интерметаллического соединения NiAl.H карбидов ванадия. Присутствие этих фаз в стали установлено рентгеноструктурным фазовым анализом. Исследовали микроструктуру и прочностные свойства стали после различных режимов термической ебработки. Образцы были изготовлены -из проката трех опытных плавок стали (№ 1, 2, 3, табл. 47). Изучалось влияние температуры и времени выдержки при закалке и старении на твердость и длительную прочность стали. [c.171]

После исходной термической обработки структура стали 12ХГНМФ состоит из равноосных ферритных зерен и перлитных колоний (рис. 3, а). Размер ферритного зерна составляет 5—10 мкм. Перлитные колонии имеют характерную строчечную структуру. Вид перлитных колоний сохраняется после старения без напряжения и под напряжением. Карбидные частицы в перлите равноосны или слегка вытянуты, наблюдается тенденция к выстраиванию их в цепочки. Значительной коагуляции карбидных частиц в результате старения под напряжением не обнаружено. В феррите залегают характерные длинные пластины цементита, наличие которого в стали 12ХГНМФ подтверждается также данными рентгеноструктурного фазового анализа. [c.104]

М. с. включает также необратимые изменения магн. свойств, связанные с т. н. структурным старением вещества, т. е. с изменением его кристаллич. структуры, дисисрсиости фаз и др. элементов структуры в результате диффузии, распада твёрдого раствора, упорядочения или др. фазовых превращений. Напр., в технич. железе в размагниченном состоянии существенно уменьшается магн. проницаемость и возрастает коэрцитивная сила после его нагрева до 130 °С. Ото происходит вследствие ВЕщеления в нём частиц карбидов и нитридов. [c.666]

Наряду с применением М. с. в физике твёрдых тел, в ядерной физике, химии, биологии, физике и химии поверхности М, с. также используется в геологии (разведка и экспресс-анализ руд, определение фазового состава метеоритов и образцов лунного грунта), леталлофизике (упрочнение и старение сплавов), машиноведении, медицине (напр., для измерения глазо-орбитального пульса), технике (измерения скоростей 8 вибрации), археологии (установление состава керамик, красок и их старения). [c.107]

Лит. Хачатурян А. Г., Теория фазовых превращений и структура твердых растворов, М., 1974 Чуистов К. В., Старение металлических сплавов. К., 1985. В. А. Финкелъ. МОДУЛЯТОРЫ СВЕТА — устройства для управления параметрами световых потоков (амплитудой, частотой, фазой, поляризацией). Простейшие амплитудные М. с.— механич. прерыватели светового луча, в качестве к-рых используют вращающиеся и колеблющиеся заслонки, призмы, зеркала, а также вращающиеся растры. Однако быстродействие и надёжность таких М. с. невелики. Наиб, широкое практич. применение получили М. с. на основе физ. эффектов, при к-рых внеш. поля меняют оптич. характеристики среды, таких, как влектрооптические Поккельса эффект и Керра аффект, магнитооптический Фарадея эффект, фотоупругость и сдвиг края полосы поглощения Келдыша — Франца эффект). [c.179]

Особенности механич. свойств С. обусловлены различием упругих свойств образуювдих их фаз (изменение Электронной структуры, образование нехарактерных для металлов кристаллич. решёток и т. д.), а также протеканием фазовых превращений под действием мехавйч. напряжений и др. В С. наблюдаются эффекты упрочнения в результате закрепления дислокаций на примесных атомах и торможения их движения, выделения частиц 2-й фазы и т. д, В условиях деформации под действием пост, нагрузки (ползучесть) при движении дислокаций со скоростью, превышающей скорость диффузии примесных атомов, имеет место отрыв дислокаций от атмосферы примесей (атмосферы Котрелла), при замедлении дислокаций они вновь захватываются атмосферой примесей (деформац. старение), что приводит к изменению пластичности и прочности. В эвтектоидных С. при определённых температурно-скоростных условиях деформации наблюдается явление с в е р х п л а- [c.651]

Коэффициент диэлектрических потерь определяется как отношение рассеиваемой жидкостью мощности (в вт) к произведению рабочего напряжения и силы тока (в ва) при испытании в синусоидальном поле при заданных условиях. Эта величина численно равна косинусу фазового угла или синусу угла потерь. Коэффициент диэлектрических потерь указывает, какая часть энергии рассеивается в жидкости в виде тепла. Он используется как показатель для контроля качества и как показатель изменений, происходящих в масле в результате старения или загрязнения. Коэффициент диэлектрических потерь может быть определен по методу ASTM D924-58 [23]. [c.141]

Фазовый состав а+ р-сплавов, соотношение и степень дисперсности фаз, а следовательно, и комплекс физико-механических свойств могут существенно изменяться в зависимости от режима термообработки в температурном интерБЗле двухфазной области. При закалке двухфазных сплавов из а + р-области в зависимости от температуры закалки можно получить структ>ры, состоящие либо из а -)-а -фаз, либо из а + Р ест- Как а -фаза, так и р-фаза являются нестабильными и могут распадаться при нагреве на смесь а и р-фаз (при наличии в сплаве эвтектоидообразующих элементов в процессе старения может выделяться дополнительно интерметаллическое соединение). [c.70]

Энциклопедия по машиностроению XXL

Оборудование, материаловедение, механика и ...