Пластичность

В тех случаях, когда по условиям эксплуатации для сварных соединений допустима невысокая пластичность, для исключения возможности появления при сварке трещип, особенно при достаточно большей жесткости свариваемого изделия, применяют предварительный и сопутствующий подогрев при температурах 120— 180° С и последующую термообработку. [c.275]

При температуре 250...300° С предел прочности б углеродистых и низколегированных сталей повышается со снижением относительного удлинения 5 и сужения показателей пластичности. Эту зону называют зоной синеломкости. Снижение пластических свойств также часто происходит при штамповке днищ в зоне температур 800...900° С. Эту зону называют зоной красноломкости. Данные зоны необходимо избегать при горячей штамповке днищ из сталей данных классов. [c.10]

Решая уравнение (2.1) совместно е уравнением пластичности [c.19]

Для сварки конструкционных сталей тип электрода содержит букву Э, вслед за которой цифрами указана величина временного сопротивления при разрыве например Э38, Э42, Э50. .. Э150. У некоторых типов электродов после цифр поставлена буква А, что характеризует более высокие характеристики пластичности наплавленного металла (см. табл. 15). Электроды этого типа регламентированы только по характеристикам механических свойств (ов а , угол загиба) и содержанию серы и фосфора в наплавленном металле. [c.106]

Таким образолг, с увеличением скорости охлаждения металла шва вместо сравнительно мягких равновесных структур феррит-но-перлитиой стали происходит образование неравновесных, мелкодисперсных структур сорбита, тростита и бейнита, что приводит к заметному повьннепию прочности и уменынению пластичности металла шва. Аналогичное явление происходит в сталях, которые с целью повышения их прочности подвергают процессу так называемого термического упрочнения. [c.200]

Технология сварки низкоуглеродистых и низколегированных сталей отличается незначительно. Режимы сварки зависят от конструкции соединения, типа шва и техники сварки (табл. 53). Свойства металла околошовной зоны зависят от термического цикла сварки. При сварке угловых однослойных швов и стыковых и угловых швов па толстолистовой стали типа ВСтЗ па режимах с малой погонной энергией в околошовной зоне возможно образование закалочных структур с пониженной пластичностью. Предупредить это можно увеличением сечения швов или применением двухдуговой сварки. [c.225]

Сварка на повышенных силах тока приводит к получению металла швов с пони/кенными показателями пластичности и ударной вязкости, что вероятно объясняется повышеппыми скоростями охлаждения. Свойства металла шва, выполненного на обычных режимах, соответствуют свойствам металла шва, выполненного электродами типа Э50А. В промышленности находит применение и сварка в углекислом газе порошковыми проволоками. Технология этого способа сварки и свойства сварных соединений примерно те же, что и при использовании их при сварке без дополнительной защиты. [c.227]

Для снижения скорости охлаждения околошовной зоны с целью получения в ней структур, обладающих некоторым запасом пластичности, достаточным для предотвращения образования трещин под действием термодеформационного циклaJ при сварке зтих [c.230]

Сварка на режимах, при которых скорость охлаждения около-шовной зоны выше верхнего предела, вызывает резкое снижение пластичности металла зоны термического влияния за счет ее закалки режимы, приводящие к слишком малой скорости охлаждения (ниже нилл него предела, указанного в табл. 61), снижают пластичность н вязкость вследствие чрезмерного роста зерна. Если сталь нодвер кена резкой закалке, то может оказаться, что при всех скоростях охлаждения в околошовной зоне образуется мартенситпая структура в таком количестве, нри которол пластичность металла будет низкой. [c.237]

Уменьшение скорости охлаждения ниже некоторого предела, не предупрел дая образования мартенсита, приводит к значительному росту зерен, вызывающему резкое снижение пластичности. Следовательно, чрезмерно высокий подогрев не только не принесет пользы, а наоборот, может вызвать заметное ухудшение свойств [c.237]

Наряду с потерей пластичности металлом околошовной зоны из-за резкой подкалки или чрезмерного роста зерпа, на образо- [c.246]

Для обеспечения эксплуатационной надежности сварных соединений необходимо, чтобы швы обладали не только заданным уровнем прочности, но и высокой пластичностью. Поэтому при выборе сварочных материалов необходимо стремиться к получению швов такого химического состава, при котором их механические свойства имели бы требуемые значения. Легирование металла шва элементами, входящими в основной металл, всегда повышает его прочностные характеристики, одповременпо снижая пластичность. [c.248]

Это всегда следует учитывать при выборе сварочных материалов для легированных конструкционных сталей. Так, например, при сварке низколегированной стали с временным сопротивлением 50 кгс/мм применение электродов типа Э50А может привести к значительному повышению временного сопротивления металла шва и существенному снижению пластичности и ударной вязкости. Это происходит ввиду легирования металла элементами, содержащимися в основном металле при проплавлении последнего. Характер изменения этих свойств зависит от доли участия основного металла в формировании металла шва. Поэтому, как правило, следует выбирать такие сварочные материалы, которые содержат легирующих элементов меньше, чем основной металл. [c.248]

Оптима.тьпые механические свойства, т. е. высокую прочность при достаточно высокой пластичности такие хромистые стали [c.259]

II создающихся при этом локальных напряжений металл после быстрого охлаждения становится малопластпчным при обычных температурах. Улучшения пластичности можно достичь последующим отжигом или высоким отпуском при температуре 730—790 С (в зависимости от состава стали). [c.261]

Фторидные бескислородные флюсы не обеспечивают достаточно xopoHiero формирования швов. Поэтому для сварки высокохромистых сталей рекомендуется применение либо безокислительного, высокоосновного флюса 48-ОФ-6, почти не изменяющего в процессе плавления состава электродной проволоки, либо слабо-окислительного (за счет введения в низкокремнистый флюс некоторого количества окислов железа) флюса АН-17 в комбинации со специальными проволоками 15Х12НМВФБ и 15Х12ГНМВФ. В связи с тем, что при флюсе 48-ОФ-6 выгорание легирующих элементов меньше, чем при флюсе АН-17, прочность и длительная прочность металла швов, выполненных с флюсом 48-Od>-6, выше, но при меньшей длительной пластичности. Для увеличения их длительной пластичности требуется в этом случае менее легированная электродная проволока. [c.266]

В сталях нагрев выше температуры 950 С и быстрое охлаждение приводят к ухудшению их общей коррозионной стойкости и появлению склонности к межкристаллитпой коррозии. Отпуск при температуре 760—780° С улучшает и пластичность и коррозионную стойкость основного металла и сварных соединений. [c.274]

Вследствие местного неравномерного нагрева металла возникают сварочные напряжения, которые в связи с очень незначительной пластичностью чугуна приводят к образованию трещин в нгве и околошовной зоне. Наличие отбеленных участков, имеющих большую плотность (7,4—7,7 г/см ), чем серый чугун (6,9—7,3 г/см ), создает дополнительные структурные напрян е-ния, способствующие трещинообразованню. [c.324]

Более удачным оказался другой путь. В металл шва вводят сильный карбидообразователь — ванадий. В этом случае в основном образуются карбиды данного элемента, ие растворяющиеся в железе и имеющие форму мелкодисперсных нетвердых включений. Металлическая основа при этом оказывается обезуглерожен-иой и достаточно пластичной. Примером могут служить электроды марки Ц 1-4 со стержнем из ниакоуглеродистой проволоки марок Сб-08 или Сп-08А и покрытием следующего состава мрамор 12%, плавиковый ншат 10%, феррованадий 66%, ферросилиций 4%, noTain 2%, жидкое стекло 30% массы сухой смеси. [c.335]

При сварке обеспечивается равнопрочность сварного соединения (по цветному металлу) прн действии статической нагрузки. Сварные соединения обладают удовлетворительной пластичностью. Так, для соединения меди МЗр пли сплава МНЖ 5-1 со сталью Ст4сп при ручной сварке угол изгиба составляет 40— 85 , а при аргонодуговой 110—180°. [c.386]

Из этого следует вывод, что напряжение в простоц жидкости, которая всегда находилась в покое, изотропно., И обратно, простая жидкость не может неограниченно долго поддерживать неизотропное напряженное состояние без того, чтобы в конце концов не потечь [4]. Этот вывод свидетельствует о том, что теории пластичности (описывающие жидкости, обладающие предельным напряжением текучести) не являются частными случаями теории простых жидкостей. [c.144]

При нагревании медные сплавы имеют Д а >.п(никфма пластичности при температурах 200...400° С и 500...600° С в зависимости от марки сплава. При неправильно выбранной температуре штамповки появляются следующие недостатки горячей штамповки днищ пружи-нение, налипание, трещины на кромках заготовки. [c.12]

В связи с тгм, что до сих пор нет такого ун шерсальиого по- <азателя пластичности материала, который учитывал бы химический состав, структуру, механические свойства материала, тип напряженного состояния, скорость деформации, температуру, при которой проводится деформация, вероятность изменения ее в процессе, во времени деЛормации и т.п. надо пользоваться имеющимися показателями пластичности, учитывая определенные условия деформирования и конкретные данные, характерные для дефорыирувиюго ште-риала. [c.28]

Превде всего необходимо проводить механические испытания материалов, чтобы получить количественные показатели сопротивления деформированию и показатели пластичности данного материала в определенных условиях (в нашем случае гфи температуре штамповки). [c.28]

Оптимальный термический режим штамповки должен обеспечивать необходимые условия для успешного проведения процесса, при котором вредное влияние тепла по возможности ограничивается. Поэтому термический режим раарабатыва для кадцой марки стали с учетом исходной структуры металла, соотношения размеров заготовки. Интервал штамповочных температур, как правило, назначается в каждом конкретном случае исходя из химического состава материала, диаграммы состояния. При этом имеется в виду, что в интервале штамповочных температур материал обладает достаточной пластичностью. [c.39]

Вблизи температуры плавления сплава находится температура, при которой наблюдается потеря пластичности. Здесь же находится область пережога стали, связанного с оплавлением и окислением границ зерен, поэтому штамповать в этой области нельзя. Некного ниже находится температура перегрева сплава, который характери- [c.39]

Сопротивление материалов (1988) -- [ c.14 , c.15 ]

Сопротивление материалов (1970) -- [ c.65 ]

Сопротивление материалов (1999) -- [ c.86 ]

Физические основы пластической деформации (1982) -- [ c.486 ]

Сопротивление материалов (1986) -- [ c.73 ]

Испытание электроизоляционных материалов и изделий (1980) -- [ c.160 , c.161 ]

Механические и технологические свойства металлов - справочник (1987) -- [ c.11 , c.13 ]

Исследование структуры и физико-механических свойств покрытий (1986) -- [ c.17 , c.38 , c.39 ]

Механика композиционных материалов Том 2 (1978) -- [ c.197 ]

Прикладная механика твердого деформируемого тела Том 1 (1975) -- [ c.2 , c.55 , c.152 , c.225 , c.242 , c.245 , c.268 , c.270 , c.271 , c.273 , c.274 , c.285 , c.294 , c.301 , c.306 , c.319 , c.321 , c.323 , c.327 , c.336 , c.338 , c.358 , c.370 ]

Справочник машиностроителя Том 3 Изд.2 (1956) -- [ c.17 , c.19 ]

Теплоэнергетика и теплотехника Общие вопросы (1987) -- [ c.278 ]

Металлургия черных металлов (1986) -- [ c.248 ]

Теплоэнергетика и теплотехника Общие вопросы Книга1 (2000) -- [ c.316 , c.394 , c.400 ]

Металловедение и термическая обработка стали Т1 (1983) -- [ c.192 , c.220 ]

Механические свойства полимеров и полимерных композиций (1978) -- [ c.177 ]

Балки, пластины и оболочки (1982) -- [ c.41 ]

Деформация и течение Введение в реологию (1963) -- [ c.107 ]

Словарь-справочник по механизмам (1981) -- [ c.240 ]

Конструкционные материалы Энциклопедия (1965) -- [ c.2 , c.379 ]

Наука и искусство проектирования (1973) -- [ c.87 ]

Инструментальные стали и их термическая обработка Справочник (1982) -- [ c.75 ]

Металловедение и термическая обработка стали Справочник Том1 Изд4 (1991) -- [ c.2 , c.216 ]

Сопротивление материалов (1959) -- [ c.9 , c.81 , c.148 , c.158 , c.160 ]

Введение в теорию упругости для инженеров и физиков (1948) -- [ c.7 , c.491 , c.538 ]

История науки о сопротивлении материалов (1957) -- [ c.276 ]

Механика слоистых вязкоупругопластичных элементов конструкций (2005) -- [ c.10 ]

Прокатка металла (1979) -- [ c.19 ]

Ползучесть кристаллов (1988) -- [ c.23 , c.52 ]

Механика материалов (1976) -- [ c.15 ]

Справочник машиностроителя Том 3 Издание 2 (1955) -- [ c.17 ]

Справочник машиностроителя Том 3 (1951) -- [ c.17 ]

Теория обработки металлов давлением Издание 2 (1978) -- [ c.84 , c.87 , c.91 , c.129 , c.149 ]

Механические свойства металлов Издание 3 (1974) -- [ c.2 , c.95 , c.107 , c.166 , c.223 ]

Сопротивление материалов Издание 6 (1979) -- [ c.13 ]

Защита от коррозии на стадии проектирования (1980) -- [ c.35 ]

Теория упругости и пластичности (2002) -- [ c.151 ]

Курс теории упругости Изд2 (1947) -- [ c.371 ]

Теория упругости (1975) -- [ c.11 ]

Справочник работника механического цеха Издание 2 (1984) -- [ c.181 ]

Справочник по специальным работам (1962) -- [ c.0 ]

Краткий справочник прокатчика (1955) -- [ c.234 ]

Технология конструированных материалов (1977) -- [ c.10 ]

Общая технология силикатов Издание 4 (1987) -- [ c.243 ]

Сопротивление материалов Издание 8 (1998) -- [ c.54 ]

Технология металлов Издание 2 (1979) -- [ c.175 , c.390 , c.499 ]

Словарь - справочник по механизмам Издание 2 (1987) -- [ c.296 ]

Справочник рабочего литейщика Издание 3 (1961) -- [ c.145 ]

Технология металлов и конструкционные материалы Издание 2 (1989) -- [ c.25 , c.305 , c.309 ]

Сопротивление материалов (1964) -- [ c.45 ]

Детали машин (1964) -- [ c.19 ]

Мастерство термиста (1961) -- [ c.27 ]

Металловедение и технология металлов (1988) -- [ c.277 ]

Справочник машиностроителя Том 6 Издание 2 (0) -- [ c.3 , c.17 , c.19 ]

Материаловедение Технология конструкционных материалов Изд2 (2006) -- [ c.30 , c.360 , c.464 ]

Технический справочник железнодорожника Том 12 (1954) -- [ c.143 ]

Сопротивление материалов (1958) -- [ c.48 ]

Справочник рабочего кузнечно-штамповочного производства (1961) -- [ c.304 ]

Краткий курс сопротивления материалов с основами теории упругости (2001) -- [ c.7 ]

Технический справочник железнодорожника Том 2 (1951) -- [ c.131 , c.629 ]

Математическая теория упругости (1935) -- [ c.127 ]

Пластичность Ч.1 (1948) -- [ c.7 ]

Вибрационная механика (1994) -- [ c.337 ]

Сопротивление материалов (1962) -- [ c.2 , c.3 , c.4 ]

Машиностроение Энциклопедический справочник Раздел 1 Том 1 (1947) -- [ c.0 , c.167 , c.372 , c.417 ]

Машиностроение Энциклопедический справочник Раздел 3 Том 6 (1948) -- [ c.17 , c.19 , c.280 ]

Техническая энциклопедия Том 1 (0) -- [ c.184 ]

Энциклопедия по машиностроению XXL

Оборудование, материаловедение, механика и ...