Сплавы Нагрев

Если сплав нагреть до 500—700 °С, он приобретает склонность к межкристаллитной коррозии. Для предотвращения разрушения его подвергают термической обработке при 1210—1240 °С с последующей закалкой на воздухе или в воду [19]. [c.368]

Если железоуглеродистые сплавы нагреть до определенных температур, произойдет аллотропическое превращение а-железа в у-же-лезо и образуется структурная составляющая, которая называется аустенитом. [c.60]

Неравновесность окислов, образующихся на поверхности, может быть использована для разложения окисной пленки в процессе приближения всей системы к равновесию, если, конечно, прекратить доступ кислорода к сплаву и задержать рост окислов. Этот способ эффективен только, если кислород заметно растворим в паяемом сплаве. Нагрев сплава с окисленной поверхностью в вакууме или в нейтральной среде может приводить к разрушению окислов в результате постепенного растворения кислорода в твердом растворе основного металла. [c.186]

Магниевые сплавы Нагрев до 300° С В холодном состоянии [c.138]

Зависимость шероховатости поверхности от температуры электролита имеет сложный характер. При ЭХО высоколегированных сплавов нагрев вызывает неодинаковую активацию анодного растворения компонентов сплава, что способствует повышению шероховатости. Увеличение шероховатости при ЭХО никелевых сплавов в подогретых электролитах объясняется интенсификацией межкристаллитного растравления. Наряду с этим имеются сведения об иной температурной зависимости шероховатости, например, для легированных сталей [65]. [c.47]

Если сплав состава Сд с содержанием легирующего компонента, не превращающим С р, нагреть до температуры Т , то при этой температуре структура сплава будет представлена -фазой с концентрацией легирующего элемента меньше критической. Поэтому при последующем охлажде НИИ с этой температуры при любых скоростях охлаждения не удастся сохранить -фазу. Если же сплав нагреть до температуры Гг, то структура сплава будет представлена а-фазой с концентрацией легирующих элементов а и -фазой с концентрацией 62. Поскольку концентрация легирующих элементов в -фазе при этой температуре выше критической, -фазу уже удается сохранить при охлаждении. Очевидно, чем ниже температура отжига в а - - -области, тем легче зафиксировать -фазу при комнатной температуре и тем выше ее термическая стабильность. Однако количество -фазы, определяемое известным правилом рычага, будет при этом уменьшаться. [c.419]

Для плавки медных сплавов наибольшее распространение получили дуговые печи косвенного нагрева типа ДМК. Электрическая дуга в этих печах образуется между двумя горизонтальными электродами и находится на некотором расстоянии от поверхности сплава, нагрев которого происходит за счет тепла, получаемого как электрической дугой, так и раскаленной поверхностью футеровки. [c.117]

Задачу поддержания температуры заготовки частично решают подогревом штампов, применением стеклянных и металлических покрытий заготовок, использованием специальных кассет для переноса нагретой заготовки от печи к прессу, встраиванием нагревателей в деформирующий агрегат. Наиболее простым и эффективным средством уменьшения отвода теплоты от нагретой заготовки является нагрев инструмента. При повышении температуры нагрева штампов снижается необходимое для деформирования усилие, увеличивается однородность деформации и облегчается затекание металла в узкие полости штампа. При штамповке и прессовании титановых и жаропрочных сплавов нагрев инструмента до 200—480° С обязателен. [c.4]

Четвертая группа характеризуется наличием в закаленных сплавах после нагрева превращений, приближающих их к устойчивому (равновесному) состоянию. К этой группе относится вид термической обработки, называемый отпуском. При отпуске сплавов нагрев производится ниже температур фазовых превращений, а охлаждение, как правило, производится медленное. После отпуска прочность и твердость закаленных сплавов уменьшаются, а пластичность и вязкость увеличиваются. [c.170]

Сварка сплавов алюминия с магнием и цинком (АМг и АМц) не вызывает затруднений и производится теми же способами, что и сварка алюминия. Исключение составляют дюралевые сплавы, представляющие собой сплавы А1 с Си. Эти сплавы являются термически упрочняемыми путем закалки и последующего старения. В результате старения значительно повышается прочность и твердость сплавов. Нагрев свыше температуры 500° С приводит к оплавлению и окислению границ зерен, вследствие чего происходит резкое снижение механических свойств. Свойства перегретого дюралевого сплава не могут быть восстановлены никакой термической обработкой. Таким образом, сварка дюралей связана с разупрочнением зоны термического влияния на 40 50%. При сварке дюралюмина в атмосфере защитного газа также происходит снижение прочности, однако термообработкой можно восстановить прочность до 80—90% от прочности основного металла. [c.375]

Исходя из проведенных экспериментальных работ заводами по нагреву и охлаждению легких сплавов, нагрев их может производиться со скоростью примерно 1,5 мин. на каждый миллиметр толщины или диаметра слитка и заготовки, а охлаждение после обработки на воздухе целесообразно в штабелях. [c.188]

Литейные сплавы алюминия с магнием, медью, а также многие другие более сложные сплавы на основе алюминия подвергают термической обработке, так как их основные прочностные н технологические свойства изменяются при этом в очень широких пределах. Многие алюминиевые сплавы с добавками меди и магния подвержены старению, т. е. изменяют свои свойства при хранении. Напрнмер, у сплава АЛ8, содержащего 9,5— 11 % Mg, в литом состоянии относительное удлинение o = 10 % если этот сплав нагреть под закалку и медленно охладить с печью, то O = 2 %, а после пяти суток выдержки при 20 °С O увеличится до 20 %. [c.173]

Электрическое сопротивление ленты определяют по ГОСТ 7229 с использованием приборов класса точности 0,05. Длина образца - не менее 250 мм. Для нагартованной ленты электрическое сопротивление определяют на образцах, обработанных по режиму для никельсодержащих сплавов - нагрев до температуры (1000 20)°С, вьщержка 20 мин, охлаждение на воздухе для железо-хром-алюминиевых сплавов — нагрев (780 20) °С, вьщержка 30 мин, охлаждение на воздухе. [c.161]

Возврат. В алюминиевомедных сплавах состояние, получившееся в результате естественного или низкотемпературного старения, является неустойчивым. Если такой сплав нагреть до 230— 250° С с короткой (30—120 с) выдержкой, с последующим быстрым охлаждением (в воде), то упрочнение исчезает и сплав по своим свойствам возвращается к свежезакаленному состоянию (рис. 126). Однако после охлаждения естественное старение снова повторяется, и сплав опять упрочняется. [c.184]

Если после естественного старения сплав нагреть, то упрочнение полностью снимается за счет растворения зон ГП-1, как менее стабильных. В результате, свойства сплава соответствуют свежезакаленному состоянию. Это явление получило название возврата. [c.453]

При нанесении многослойных покрытий, что часто необходимо, тефлон должен нагреваться при 280° С. Для некоторых материалов, например алюминиевых сплавов, нагрев вызывает структурные изменения, а следовательно, и изменения коррозионной стойкости. Это изолирующее покрытие должно быть изучено [36]. [c.724]

Вторая группа. Если в сплавах при нагреве происходит фазовое превращение (аллотропическое превращение, растворение второй фазы и т. д.), то нагрев выше некоторой критической температуры вызывает изменение в строении сплава. При последующем охлаждении произойдет обратное превращение, Если охлаждение достаточно медленное, то превращение будет полное и фазовый состав будет соответствовать равновесному состоянию. [c.225]

Особенность этой обработки — нагрев выше температур фазового превращения и охлаждение с малой скоростью — приводит сплав к структурному равновесию. Такая термическая обработка называется также отжигом. В отличие от обработки первой группы можно, назвать ее отжигом второго рода, или фазовой перекристаллизацией. [c.225]

Известно, что наличие поверхностного наклепанного слоя приводит к повышению усталостной прочности при нормальной температуре. Однако некоторые технологические ошибки операции наклепа могут привести к существенному снижению выносливости. Отмечались случаи возникновения благоприятных остаточных сжимающих напряжений на одной поверхности трубчатых деталей (лонастей вертолета) и неблагоприятных растягивающих на другой, при двустороннем наклепе растягивающие остаточные напряжения возникают в центре сечения. Поэтому необходима оптимальная степень наклена. Анализ усталостных изломов деталей с наклепанным поверхностным слоем по расположению очага может указать на наличие наблаго-приятной эпюры напряжений. Очень существенно снижается усталостная прочность наклепанных изделий после нагрева. Так, для алюминиевых сплавов нагрев при 180—200°С в течение 10 ч приводит к тому, что свойства наклепанных образцов становятся ниже ненакленанных. [c.178]

Тигельные печи типов AT, СЭТ, С1ИТ и СБТ применяются для плавки и подогрева алюминиевых, магниевых и медных сплавов. Нагрев осуществляется нихромовыми или [c.163]

Однако стоит сплав нагреть до 390°С, как гармр ПИЯ исчезнет, и мы увидим обычный твердый раствор замещения с хаотично перемешанными атомами. Vnd- охлаждении восстанавливается вновь. На прозаиче охлаждении восстанавливаетя вновь. На прозаическом языке физики эти превращения называются фазовыми переходами порядок — беспорядок или упорядочением твердых растворов. [c.171]

В предварительно закаленных сплавах нагрев при отпуске и искусственном старении вызывает процессы распада пересьпценного твердого раствора (метастабильной фазы), в результате которых происходят фазовые превращения. [c.135]

Prelieating — Подогрев. (1) Нагрев перед термической или механической обработкой. Для инструментальной стали, нагрев до промежуточной температуры непосредственно перед заключительной аустенитизацией. Для некоторых цветных сплавов нагрев до высокой температуры в течение длительного времени для того, чтобы гомогенизировать структ5фу перед обработкой. (2) При сварке и связанных с ней процессов, быстрый нагрев до промежуточной температуры непосредственно перед сваркой, пайкой твердым припоем, резкой или термическим распылением. (3) В порошковой металлургии — начальная стадия процесса спекания, когда в печи непрерывного действия смазочный материал или связующее вещество выжигают в свободной атмосфере перед собственно спеканием, которое производится в защитной среде в камере, нагретой до высокой температуры. [c.1021]

Матрицы для прессования титана, коррозионно-стойких сталей и медных сплавов Нагрев выше 750° С 2Х6В8М2К8, аустеииткые стали и сплавы 44 — 46 [c.724]

Лнтье металлов Формы лнтья железных н никелевых сплавов Нагрев выше 800° С, налипание Тугоплавкие металлы, сплавы молибдена 28—30 [c.724]

ТЕРМИЧЕСКАЯ ОБРАБОТКА МАГНИЕВЫХ СПЛАВОВ — нагрев, выдержка при оироделешюй темп-ре и охлаждение с заданной скоростью отливок и деформируемых полуфабрикатов с целью изменения их мехапич. св-в и структуры повышения хар-к прочности (а ,, пластичности (б, я) , а ), снятия внутренпих напряжений п наклепа. [c.305]

Процесс амииирования в производстве бетанафтиламина из бетанафтола проводят в стальном автоклаве с чугунным вкладышем (рис. 50). Пространство между вкладышем и корпусом заливается свинцовым сплавом, нагрев которого до температуры 150° производится с помощью открытого огня. Коррозия в данном аппарате вызывается наличием сульфита аммония и аммиака и характеризуется разъеданием чугунного вкладыша в течение года на глубину до 10 мм. Особенно сильная коррозия заметна на стенках вкладыша, по границе слоя водного раствора аммиака. [c.113]

Деформированный металл представляет собой мозаику из обломков зерен сдвинутых в предпочтительном направлении. Вследствие обилия этих обломков и шероховатости их границ, а также из-за иска-Температура отжига жения решетки запас поверхностной сво-фиг. 83. Схема изменения бодной энергии деформированного металла свойств и структуры хо- велик и поэтому последний является тер-.чоднообработанного метал- модинамически неустойчивым. Если такой ла при отжиге. металл ИЛИ металлический сплав нагре- [c.132]

Сплавы алюминия с магнием и цинком (АМг и АМц) сваривают без особых затруднений и теми же способами, что и алюминий. Исключение составляют дюралюмины, представляющие собой сплавы алюминия и меди. Эти силавы являются термически упрочняемыми закалкой и иоследуюпщм старением. В результате старения значительно повышаются прочность и твердость сплавов. Нагрев свыше 500° С приводит к оплавлению и окислению границ зерен, вследствие чего резко снижаются механические свойства. Свойства перегретого дюралюминия не могут быть восстановлены никакой термической обработкой. Таким образом, сварка дюралюминов связана с разупрочнением зоны термического влияния на 40—50%. При сварке в атлюсфере защитного газа также снижается прочность дюралюминия, однако термической обработкой ее можно восстановить до 80—90% относительно прочности основного металла. [c.356]

Микроструктура в зависимости от температуры ковки представляет собой а + -превращенную структуру при температурах нагрева под ковку не выше 1050° (фиг. 199, а) и -превращенную структуру при температурах нагрева под ковку выше 1050° (фиг. 200, а), причем горячекованое состояние при температурах 900 и 1000° имеет ярко выраженную направленность структуры по направлению течения металла во время деформации. Изотермический отжиг, применяемый для этого сплава (нагрев при 870° и перенос в печь с температурой 650°), уничтожает направленность структуры и коагулирует а-фазу (фиг. 199,6). При ковке с температуры выше 1050° после изотермического отжига а-фаза располагается по границам зерен и в виде скоплений отдельными участками (фиг. 200,6). [c.268]

Многие алюл 11Н 1еЕые сплавы с лсбавками меди и лагпня подвержены старению, т. е. изменяют свои свойства при хранении. Например, у сплава АЛ8, содержащего 9,5—11 % Mg, в литом состоянии относительное удлинение O = 1 % если этот сплав нагреть под закалку и медленно охлаждать с печью, то o = 2 "о, а после пяти суток выдержки при 20 °С O увеличится до 20 о. [c.118]

В назначении режимов отжига промышленных титановых сплавов значительную роль играет не только процесс рекристаллизации, но и такие факторы, как окисление при нагреве на воздухе, а также чувствительность титановых сплавов особенно с (а+р)-структурой к перегреву, т. е. к изменению структуры при нагреве сплава выше температуры превращения а+р =г= р. Для всех титановых сплавов нагрев при температурах выше полиморфного превращения нежелателен в связи с резким ростом микрозерна и ухудшением механических свойств. [c.90]

На заводах принят следующий режим ускоренного искусствениого старения деталей из цинковых сплавов нагрев вместе с печь о — до 120° выдержка при этой температуре — в течение шести часов, охлаждение — вместе с печью. Химический состав и механические свойства наиболее употребляемых цинковых сплавов приведены в табл. 4. [c.6]

Часто для повышения антикоррозионных свойств анодных пленок на магнии и его сплавах оксидированные детали обрабатывают в слабых растворах бихромата калия. В качестве катодов в хромовокислых электролитах применяется листовой свинец, а в щелочных — ма[Лоуглеродистая сталь. Ванны не отличаются по конструкции от применяемых при оксидировании алюминиевых сплавов. Нагрев электролита через водяную рубаш- [c.111]

При горячей вытяжке днищ из алюминиевых, магниевых и молибденовых сплавов с целью повышения предельной степени деформации применяют искусственный нагрев фланцевой части с одновременным охлавдением центральной части заготовки. На рис. 4.15 приведена конструктивная схема штампа для вытяжки с подогревом фланца. Здесь матрица и прижим штампа нагреваются при помощи трубчатых электронагревателей сопротивления, вмонтированных во внутрениэю их полость, а пуансон охлаждается циркулирующей в кем проточной водой. [c.93]

Энциклопедия по машиностроению XXL

Оборудование, материаловедение, механика и ...