Сталь Поставка

Обозначение трубы с наружным диаметром 70 мм и толщиной стенки 3,5 мм, немерной длины из стали марки 40 X с поставкой по химическому составу и контролем механических свойств на термообработанных образцах по ГОСТ 8734—66 [c.119]

В соответствии со сказанным ГОСТ 380—71 предусматривает поставку стали трех групп [c.196]

Содержит 320 марок сталей и сплавов черных металлов. Для каждой марки указаны назначения, виды поставки, химический состав, механические свойства в зависимости от состояния поставки, температуры испытаний, режимов термообработки, поперечного сечения заготовок, места направления вырезки образца, технологические и физические свойства. [c.2]

Материал по каждой марке стали и сплава включает следующие данные заменитель марки стали и сплава, вид поставки, назначение, содержание химических элементов в процентах по массовой доле, температуры критических точек, механические свойства, жаростойкость, коррозионная стойкость, технологические свойства, свариваемость, литейные свойства, температурный интервал ковки и условия охлаждения после ковки, обрабатываемость резанием, прокаливаемость, флокеночувствительность, склонность к отпускной хрупкости. [c.8]

Механические свойства стали в состоянии поставки [c.448]

Вид поставки — шлифованный пруток и серебрянка ГОСТ 18907—73. Назначение — диски крепежные и другие детали, работающие с ограниченным сроком службы при 600—650 С. Сталь жаропрочная аустенитного класса. [c.496]

Наиболее распространенными сталями для изготовления резервуаров являются сталь углеродистая обыкновенного качества группы В по классу прочности С38/23 в состоянии поставки сталь низколегированная конструкционная качественная по классу прочности С46 33 в состоянии поставки и высокопрочная [c.164]

Трехслойный биметалл изготовляется настали марки Ст. 2 (ГОСТ 380-57) — средний мягкий слой и из стали марки 60 (ГОСТ 1050-57) — наружные твердые слои. Толщина мягкого слоя должна быть не менее 30% и каждого из наружных слоев —не менее 25% общей толщины биметалла. Разница в толщинах наружных слоев допускается не более 15% толщины биметалла. Твердость биметалла в состоянии поставки должна быть не более Яд = 269. [c.627]

Таблица 2. Твердость по Бринеллю (НВ) сталей в поставки (отожженной или высокоотпущенной) по ГОСТ состоянии 4543-71

Si 0,56 Мп 0,06 Сг 0,05 Ni Fe (сталь 20)/ состояние поставки ван) 7,1 МПа 20 м/с 0,011 0,01 1000 [c.197]

Марка стали/вид поставки, режим термообработка Условия испытаний предел длитель- ной проч- ности, МПа [c.260]

Та же сталь условие I условие II условие I условие II Та же сталь, основной материал — в состоянии поставки [c.34]

Для спокойной мартеновской стали поставки аавода Серп и молот статистически получена зависимость (Э) — 0,115iV -f 0,175, где N балл зерна I8J. [c.708]

Таблцг.а 46. Механические свойства некоторых пизкоуглеродистых низколегированных конструкционных сталей в состоянии поставки [c.208]

При сварке низкоуглеродистых горячекатаных (в состоянии поставки) сталей при толш,ине металла до 15 мм па обычных режимах, обеспечивающих небольшие скорости охлаждения, структуры металла шва и околошовной зоны примерно такие, как было рассмотрено выше (рис. 109). Повышение скоростей охлаждения при сварке на форсированных режимах металла повышенной толщины, однопроходных угловых швов, при отрицательных температурах и т. д. может привести к появлению в металле шва и околошовной зоны закалочных структур на участках перегрева и полной и неполной рекристаллизации. [c.217]

Ускоренное охлаждение стали в некоторых композициях аусте-нитных стале11 может привести к фиксации в их структуре первичного б-феррита, в некоторых случаях необходимого с точки зрения предупреждеиия горячих трещин. Холодная деформация, в том числе и наклеп закаленной стали, в которой аустенит зафиксирован в неустойчивом состоянии, способствует превращению Y а. Феррит, располагаясь тонкими прослойками по границам аустенитпых зереп, блокирует плоскости скольжения и упрочняет сталь (рис. 140). Упрочнение стали тем выше, чем ниже температура деформации. Обычно тонколистовые хромоникелевые стали в состоянии поставки имеют повышенные прочностные и пониженные пластические свойства. Это объясняется их повышенной деформацией при прокатке и пониженной температурой окончания прокатки. [c.283]

Обозначение трубы с наружным диаметром 70 мм и толщиной стенки 3,5 мм, немерной длины из стали марки 40Х с поставкой по химическому составу и контролем механических свойств на термообработанных образцах по ГОСТ 8734—75 (СТ СЭВ 1483—78) Труба 70X3,5 — -40Х-ГОСТ 8734-75 (СТ СЭВ 1483-78). [c.106]

Диаграмма изотермического превращения в стали 18Х2Н4ВА показывает также, что эту сталь нельзя подвергать отжигу, так как аусте-нит в перлитообразные структуры не превращается. Поэтому единственной смягчающей обработкой этой стали является высокий отпуск под критическую точку (660 10°С). Структура стали после такой обработки (в состоянии поставки) представляет собой сорбит с неравномерным распределением углерода (рис. 298,а). [c.382]

Рис. 298. Микроструктура стали 18ХН4ВА. Х500 а —в состоянии поставки б — после закалки и отпуска при низкой температуре

Испытанию подвергают отобранные и изготовленные соответствующим образом образцы (например, прокатанные и сварные образцы размером 20-4-35x80 мм и толщиной 3—5 и до 10 мм) нестабилизированных сталей (несодержащих титан и ниобий) — после термообработки по режимам поставки, стабилизированных сталей (содержащих титан и ниобий) —после термообработки по режимам поставки и дополнительного кратковременного провоцирующего нагрева, вызывающего склонность стали к межкри- [c.451]

Сталь марки 15Х2МФА исследовали в состоянии поставки, сталь марки 15Х2НМФА — в исходном состоянии поставки и после дополнительной термообработки по режиму закалка в воде с температуры 920 С отпуск в течение 10 ч на воздухе при температуре 500—550 °С. [c.53]

Опыты по определению условий зарождения хрупкого разрушения были выполнены на стали 15Х2МФА в исходном состоянии поставки и в предварительно деформированном состоянии. [c.100]

Эти стали предназначены для использования главным образом в состоянии поставки без последующей обработки давлением, сварки или термической обработки, поскольку их химический состав, оире деляюн1ий режимы обработки, может сильно колебаться. [c.251]

Сталь ниаколегированнаи конструк цвонная (по ГОСТ 5058—65 ) Тонколистовая, широкополосная (универсальная), сортовая (гладкого и периодического профиля) и фасонная низколегированная сталь при меняются в строительстве и в машиностроении, преимущественно для сварных конструкций в состоянии поставки. [c.67]

Механические свойства стали в состоянии поставки (после отжига) при 20 РС (ГСССД 9—79) [c.445]

Механические свойства стали в состоянии поставки (после отжига) при повышенных температурах (ГСССД 9—79) [c.445]

Аппараты по переработке твердого топлива, нефти и газа в основном изготавливаются с применением сталей различного структурного класса. Контроль основных этапов производства и приемки аппаратуры регламентирован отраслевым стандартом ОСТ 26-291-94 Сосуды и аппараты стальные сварные. Общие технические условия . Рассматриваемый стандарт распространяется на стальные сварные сосуды и агь параты, работающие под давлением не более 16 МПа (160 кгс/см ) или без давления (под налив) при температуре стенки не ниже минус 70° С. Стандарт не распространяется на сосуды с толщиной стенки более 120 мм, работающие под вакуумом с остаточным давлением ниже 665 Па (5 мм рт.ст.), и транспортирования нефтяных и химических продук70в, на баллоны для сжатых и сжиженных газов, на аппараты военных ведомств и трубчатые печи. В стандарте установлены общие технические требования к конструкции, материалам, изготовлению, методам испытаний, приемке и поставке сосудов и аппаратов, а также специальные технические требова ния к колоннам и кожухотрубчатым теплообменным аппаратам для нужд народного хозяйства и для поставки на экспорт в страны с умеренным и тропическим климатом по ГОСТ 15150. В стандарте учтены требования Правил устройства и безопасной эксплуатации сосудов, работающих под давлением, утвержденных Госгортехнадзором России. [c.30]

Сварка труб из стали 15Х5М была выполнена аз стенит-ными электродами марки ОЗЛ-6 (типа Э-10Х25Н13Г2). Необходимо отметить, что из-за неритмичной поставки сырья и слабой загрузки технологических установок НПЗ происходят частые их остановки. Такой температурный режим работы в сочетании с изменениями, вызываемыми коррозионным износом, приводят к повреждениям в зоне сварных стыков и отказам. В частности, наблюдались растрескивания по металлу закаленных зон термического влияния монтажных стыков (рис. 3.13, а) радиантного змеевика печи тяжелого сырья (среда керосин и водородсодержащая щелочь, рабочее давление на входе - 1,2 МПа, температура на входе - 150-200°С и на выходе - 360-390°С). Внутренняя и наружная поверхности монтажных кольцевых швов конвекционной части печи установки селективной очистки масляных фракций (среда масля- [c.156]

На ОНГКМ отмечались также многочисленные случаи сероводородного растрескивания насосно-компрессорных труб (0114 мм, сталь марки 18Х1Г1МФ отечественной поставки) скважин (рис. 4). Разрушению подвергались как резьбовые соединения, так и сами трубы. В большинстве случаев время эксплуатации насосно-компрессорных труб до разрушения составляло менее 1,5 лет. [c.19]

Сероводородное растрескивание монтажного сварного стыка газопровода 0720x17,2 мм УКПГ-16-ОГПЗ произошло ранее чем через месяц после начала его эксплуатации. Трубопровод сооружен из труб импортной поставки (сталь Х46) в соответствии с ТУ-28-40/82 Н25. Очаг разрушения длиной 280 мм находился на металле шва в нижней части трубы. По обе стороны от очага на металле шва наблюдался шевронный узор с выходом в зону термического влияния в верхней ча- [c.36]

Наряду с коррозионными повреждениями газопромысловых металлических конструкций наблюдаются их механические разрушения, которые в большинстве случаев происходят при опрессовке трубопроводов и оборудования и обусловлены их несоответствием техническим условиям на поставку. Разрушение трубопровода 0219x16 мм из стали 20 отечественной поставки произошло при его опрессовке вследствие наличия в металле трубы большого количества расслоений, возникших при прокатке металла в местах неметаллических включений. Подобное разрушение трубопровода 0168x9 мм, сооруженного из импортных труб (Испания), также было вызвано наличием в стали неметаллических включений и заводских дефектов (закаты и риски). Трещины, возникшие поперек сварного шва крана фирмы Growe при опрессовке, были инициированы дефектами металла сварного соединения (поперечные трещины и цепочка пор), а также охрупченным состоянием основного металла, содержавшего большое количество сульфидов. [c.45]

Образцы металла в состоянии поставки, идентичные по химическому составу, термомеханической обработке и механическим свойствам металлу контролируемого аппарата или трубопровода, в среде NA E выдерживают от О до 720 ч при постоянной нагрузке, эквивалентной величине рабочих напряжений, характерных для данной конструкции. При этом в металле накапливаются микроповреждения. Затем образцы дорывают в той же среде при медленном растяжении со скоростью деформирования не более 2-10 с и определяют величину относительного сужения отражающую сопротивляемость стали сероводородному растрескиванию. [c.124]

По ГОСТ 4543—71 поставка металлургическими предприятиями металлопродукции из легированной конструкционной стали производится в отожженном или высокоотиущенном состоянии с гарантированной твердостью по Бринеллю (НВ), которая должна соответствовать нормам, указанным в табл. 2, а также по механическим свойствам после термической обработки, оиределениым на образцах от каждой плавки. [c.5]

В большинстве случаев приведенные в ГОСТ 4543—71 после закалки сталей режимы отпуска и охлаждения после отпуска исключают развитие обратимой отпускной хрупкости. Что касается развития хрупкости сталей при медленном охлаждении после умягчающей термической обработки (состояние поставки проката потребителям), то это следует рассматривать как положительный факт, так как обрабатываемость стали в охруиченном состоянии на металлорежущих станках улучшается, а при последующей термической обработке деталей из такого проката охрупченное состояние устраняется. [c.14]

Весьма интересные результаты были получены при изучении влияния ингибиторов на коррозию при пластической деформации металлов. Оказалось [68 69], что в присутствии ингибиторов не только уменьшается скорость коррозии, но и ослабляется влияние деформации. На рис. 16 представлены поляризационные кривые, полученные для стали 20. Коррозионной средой служила 1,1 н. НС1 (4%-ный раствор НС1), близкие результаты были получены в 1,1 н. H2SO4. Из рисунка следует, что деформация влияет сильнее всего на поляризационные характеристики образцов стали в состоянии поставки анодные кривые смещаются в отрицательном, а катодные — в положительном направлении. Несколько меньше, но вполне отчетливо (особенно для анодного процесса) это влияние проявляется на кривых для отложенных образцов. Введение ингибиторов исключает эффект деформации, уменьшает скорость коррозии, стационарный потенциал при этом смещается в положительную сторону. [c.48]

Волховстрой на первом этапе нашего строительства, в период 1920— 1927 гг., стал символом индустриализации. Исключительную помощь и поддержку в сооружении этой первой ГЭС оказал В. И. Ленин, заботившийся о кадрах работников, их снабжении, заказе оборудования, поставках материалов [21, 27]. [c.61]

Энциклопедия по машиностроению XXL

Оборудование, материаловедение, механика и ...