Оболочки цилиндрические — Выбор

Последующим этапом (конец 50-х начало 60-х годов) в развитии методов расчета прочности атомных реакторов был переход к уточненному анализу местной механической и термической напряженности [3, 4] при сохранении указанного выше порядка выбора основных размеров. В первую очередь этот анализ выполнялся на основе рационального выбора расчетной схемы. При этом сложные конструктивные элементы реакторов представлялись в виде набора оболочек (цилиндрические, сферические, конические), пластин, колец, стержней с заданными краевыми условиями. На рис, 2.1 схематически показано [5] фланцевое соединение корпуса ВВЭР, а на рис. 2.2 соответствующая ему расчетная схема. [c.30]

Обжим трубной заготовки — Схема штампа ддя обжима труб с нагревом 305 Оболочки цилиндрические — Выбор и расчет заготовок 260, 261 — Графики зависимости неравномерности деформации от степени утонения стенки 276 [c.537]

Указанным рекомендациям соответствуют элементы простой геометрической формы прямолинейные, цилиндрические, конические и полусферические с длинными прямыми и замкнутыми кольцевыми стыковыми и тавровыми соединениями. При выборе сортамента материалов для изготовления элементов предпочтительнее прокатные, гнутые или штамповочные профили и оболочки, тонкий лист и тонкостенные трубы и их сочетания. [c.249]

Для выбора аппроксимирующей стержневой системы вместо цилиндрической панели первоначально рассматривалась круглая плита с отверстием в центре, полученная при развертывании панели на плоскость. Для круглой плоской плиты при поперечной нагрузке, действующей по краю отверстия, имеется точное решение [18], которое использовано для оценки погрешности при расчете континуальной системы по дискретной расчетной схеме. Круглая пластина с отверстием разрезается на систему полос, расположенных в радиальных и кольцевых направлениях (рис. 1.22). Так как у края отверстия наблюдается резкое увеличение изгибающих моментов, то в этой зоне сделано более мелкое членение. Оси кольцевых и радиальных полос (на рис. 1.22 они показаны сплошной линией) соединяются в точках их пересечения шестью связями. В полученной системе высоты поперечных сечений всех стержней равны толщине оболочки, а их ширина равна ширине соответствующих полос. [c.37]

Для измерений коэффициента температуропроводности твердых, сыпучих и волокнистых материалов, коэффициенты теплопроводности которых не превышают 1 вт-мг -град , используются а-калориметры стенда. Оболочки их имеют цилиндрическую, дисковую или прямоугольную форму. Выбор для испытаний того или иного а-калориметра определяется теплопроводностью и структурой материала. Схема проведения опыта и методика обработки результатов обычные [1, 2]. [c.4]

В качестве простейшего примера выберем пластический режим и найдем предельное значение внутреннего давления р для шарнирно опертой по краям цилиндрической оболочки радиусом R и длиной I (рис. 6.15, а). Сначала решим задачу статическим методом. Поскольку меридиональная сила в рассматриваемой задаче отсутствует, то для выбора пластического режима следует воспользоваться кривой текучести, построенной при Пг — О (см. риС . 6.14, й). При осесимметричной деформации уравнение равновесия цилиндрической оболочки имеет вид [c.180]

При расчете на общую устойчивость замкнутые цилиндрические и конические гофрированные отсеки рассматривают как конструктивно-ортотропные оболочки. Задача выбора профиля гофра состоит в том, чтобы обеспечить высокие местные критические напряжения плоских и скругленных элементов гофра. Гофрированные панели, применяемые в качестве обшивки и имеющие по краям силовые элементы, рассчитывают как конструктивно-анизотропные пластины или пологие оболочки. При ориентировке гофров вдоль действия сжимающей нагрузки удается получить весьма высокие критические напряжения. Относительные критические напряжения можно повысить до значения 0, /0 = 0,7. .. 0,8. Для отсеков, нагруженных преимущественно осевым сжатием, конструкция с продольным направлением гофров является одной из наиболее эффективных в весовом отношении. [c.317]

Рассмотрены задачи выбора оптимальной намотки тонкостенных цилиндрических оболочек, теряющих устойчивость при кручении, при нормальном равномерно распределенном давлении, при осевом сжатии, при совместном действии осевого сжатия и давления и при совместном действии кручения и внешнего давления. Получены расчетные формулы для определения критических усилий в оболочках, изготовленных различными видами намотки, исходя из разрешающего дифференциального уравнения устойчивости слоистой цилиндрической оболочки для общего случая анизотропии материала, когда его оси не совпадают с главными линиями кривизны оболочки. Изучены виды намотки прямая, косая, перекрестная, изотропная. Проведено сравнение с результатами, полученными по приближенным формулам. [c.197]

Здесь снова коническую и цилиндрическую оболочки можно изучать раздельно, но при этом оба края конической оболочки надо будет рассматривать как свободные. Эта задача обсуждалась в 15.24, и там было показано, что если заданы поверхностные силы и тангенциальные силы, приложенные к одному краю оболочки, то на втором крае тангенциальные силы уже не будут зависеть от.нашего выбора, так как они определятся из условий раз- [c.317]

Выражение (7.6ж) для энергии деформации содержит величины UR/h, г/ ги и пять неизвестных параметров а, Ь, с, К ж к. Простейший способ использования принципа возможной работы для определения этих пяти неизвестных состоит в задании отношения е/бс как постоянной величины, что соответствует случаю, когда цилиндрическая оболочка нагружается сжимающей силой в жесткой испытательной машине. Тогда для данной цилиндрической оболочки оказываются заданными оба параметра в/гы и UR/h, а отсюда, так как длина оболочки остается неизменной, следует, что внешняя осевая сжимающая сила не будет совершать работу на возможных перемещениях таких, которые обусловлены малыми изменениями пяти неизвестных. Отсюда, согласно принципу возможной работы, частные производные от выражения д т энергии деформации и, следовательно, от правой части выражения П.вщ . по каждой из неизвестных а, Ь, с, К и к можно положить равными нулю, что дает пять уравнений, из совместного решения которых определяются пять неизвестных (сказанное, разумеется, эквивалентно выбору таких значений этих неизвестных, которые доставляли бы минимум энергии деформации). [c.505]

Для цилиндрических оболочек под локальными нагрузками, общепринятыми для расчета и выбора подкрепляющих накладок, являются хорошо согласующиеся с экспериментальными данными зависимости, полученные в работе [6], которые охватывают практически все встречающиеся схемы нагружения локальными силами. [c.248]

История вопроса. В теории цилиндрических оболочек основными задачами являются расчет замкнутых цилиндрических оболочек (расчет труб) и расчет незамкнутых цилиндрических оболочек, границами которых являются две образующие и две направляющие (расчет цилиндрических пластин). Обычно эти задачи решаются методом двойных либо одинарных тригонометрических рядов. Из них большую ценность представляет метод одинарных рядов, позволяющий подчинить решение на двух краях оболочки произвольным граничным условиям. Использование одного и другого методов существенно затрудняли громоздкие дифференциальные уравнения задач и их высокий порядок, ввиду чего много внимания было уделено упрощению исходных ( юрмул. Оказалось, что выбор той или иной системы упрощений зависит от соотношений размеров цилиндрической оболочки. [c.159]

Уравнение (10.8) можно рассматривать как уравнение относительно искомой функции W. При этом входящие в уравнение и зависящие от й и V слагаемые необходимо считать неявно выраженными через W с помощью второго и третьего из уравнений (10.8). Так понимаемое уравнение (10.8)i можно считать уточненным уравнением Власова. В [210] (стр. 183) показано, что для круговой цилиндрической и сферической оболочек указанная процедура легко реализуется и приводит к хорошо известным комплексным уравнениям цилиндрической и сферической оболочек. Там же произведен дальнейший анализ уточненного уравнения Власова, результатом которого явился вывод удачный выбор статической и геометрической систем функций позволяет обслужить уточненным уравнением Власова все практически интересные случаи деформирования оболочек. [c.349]

НДС в цилиндрической оболочке определяется первым и двумя последними равенствами системы (16.77) и, следовательно, никак не связано с неоднозначностью выбора параметров Xi, Хд, обеспечивающих выполнение условий эквивалентности подкрепления пластины (16.78). На основании названных уравнений системы (16.77) имеем [c.615]

Роликовое устройство см. Устройство для ротационной вытяжки Ротационная вытяжка тонкостенных цилиндрических деталей (оболочек) — Выбор и расчет размеров заготовок 260, 261 [c.539]

Рассмотрим зависимость точности решения задачи о локальном нагреве цилиндрической оболочки от выбора числа N. В этом случае к уравнениям (2.9) добавится формула теплового равновесия [c.72]

Открытая круговая цилиндрическая оболочка длины а я с углом раствора 0о, все края которой шарнирно оперты, может быть представлена эквивалентной закрытой оболочкой длины а с шарнирно опертыми краями, имеющей вырез длины а и угол раствора 2л —9о, края которого также шарнирно оперты. В частности, для случая, когда угол 0о равен я, деленное на целое число i, для симметричных форм колебаний граничные условия шарнирного опирания вдоль прямого края выреза удовлетворяются при выборе определенного числа членов ряда п = i, 3i, 5i, 7i,. ... [c.246]

Использование метода наименьших квадратов для граничных точек позволяет решить задачу о трехмерном напряженном состоянии в зоне пересечения цилиндрической и сферической оболочек. Решение слабо зависит от выбора параметров коллокации и хорошо согласуется с экспериментальными данными. [c.170]

Для предварительного выбора толщин листов тонкостенных элементов применяются еще более приближенные методы оценки местных напряжений. Рассмотрим плоский элемент и элемент цилиндрической или конической оболочки. [c.202]

В настоящей главе рассматривается задача о выборе оптимальной структуры стеклопластика в цилиндрической оболочке, которая подвергается действию осесимметричных нагрузок, создающих в пей однородное напряженное состояние, определяемое компонентами нормальных усилий Т,, Т . [c.122]

Пусть цилиндрическая оболочка, изготовленная из слоистого пластика, подвергается действию равномерного осевого сжатия (рис. 89). Исследуем и в этом случае вопрос о выборе оптимальной структуры слоистого пластика, которая реализует наибольшую несущую способность оболочки при заданном весе. Здесь также следует рассмотреть два возможных вида симметрии упругих свойств слоистого пластика, которые соответствуют косой однозаходной и косой перекрестной намоткам. [c.227]

Вопросы теории упругости, пластичности и ползучести представлены анализом современных проблем и методов теории упругости, определением вязко-упруго-пластических напряжений, определением долговечности в условиях ползучести, оптимальным выбором жесткости подкрепленных открытых цилиндрических оболочек при изгибе и кручении, исследованиями термоупругих краевых эффектов, вычислительными методами решения задач строительной механики и др. [c.2]

К ВОПРОСУ ОПТИМАЛЬНОГО ВЫБОРА ЖЕСТКОСТИ ДЛЯ ПОДКРЕПЛЕННОЙ ЦИЛИНДРИЧЕСКОЙ ОБОЛОЧКИ ОТКРЫТОГО ПРОФИЛЯ ПРИ ИЗГИБЕ И КРУЧЕНИИ [c.37]

Как видно из таблиц, жесткости цилиндрической оболочки открытого профиля весьма сильно изменяются в зависимости от числа стрингеров и выбора площадей их поперечных сечений, в связи с этим возникает задача о рациональном размещении стрингеров в поперечном сечении оболочки и выборе их площадей таким образом, чтобы оболочка имела возможно большие жесткости на кручение и изгиб. При этом в расчетных случаях перемещения оболочки будут наименьшими. [c.50]

Из всего многообразия форм оболочек здесь будет рассмотрена шростейшая и наиболее распространенная в технике — цилиндрическая. Такой выбор определяется двумя причинами наибольшей иллюстративностью применяемых методов исследования и возможностью сравнения с экспериментальными результатами. С общей теорией оболочек, представляющей самостоятельный и весьма сложный раздел механики деформируемого твердого тела, читатель может познакомиться по обширной учебной и монографической литературе (см., например, [5, 34, 37]). [c.158]

Корпуса энергетического оборудования и сосуды под давлением, работающие при статическом и повторноч татическом режимах нагружения, представляют собой крупногабаритные конструкции, в которых по условию прочности и надежности не допускается развитие в большом объеме материала пластических деформаций. Нормы расчета на прочность поэтому предусматривают в качестве основы расчетных методов оценку прочности, в частности, по такому предельному состоянию, как пластическая деформация по всему сечению детали. Это выражается в назначении допускаемого коэффициента запаса прочности по пределу текучести щ = 1,5, который учитывается при выборе основных размеров элементов по общим мембранным напряжениям. Например, в цилиндрической оболочке [c.204]

Выбор метода формования заготовок зависит от многих факторов, главные из которых - свойства порошка и габаритные размеры изделий из него. Малогабаритные изделия и штабики, используемые для получения листов небольшого размера, прутков и проволоки, прессуют из порошков с частицами губчатой или осколочной формы в стальных пресс-формах на гидравлических прессах при давлении 150- 600 МПа (пористость заготовок 40 - 30 %). Для улучшения прессуемости к порошку добавляют смазывающие и склеивающие вещества, например, раствор глицерина в спирте (1,5 1 по объему), парафин в виде раствора в бензине (4-5 % парафина) и пр., которые при уплотнении выдавливаются на стенку пресс-формы, уменьшая внешнее трение. При давлении прессования выше 600 МПа в прессовке могут появиться расслойные трещины. Вольфрамовые штабики имеют квадратное сечение от 10х 10 до 40 x 40 мм и длину 500- 650 мм. Штабики большего размера, заготовки цилиндрической, прямоугольной и более сложной форм массой 100-300 кг и более прессуют в гидростатах в эластичных оболочках при давлениях от 200 - 250 (пористость заготовок 35 - 30 %) до 500 - 700 МПа. Расширяется производство заготовок изостатическим формованием в толстостенных эластичных втулках, прокаткой порошков, шликерным и взрывным формованием, а также другими методами. Порошки с частицами сферической формы подвергают горячему газостатическому формованию при давлении до 200-300 МПа и температуре до 1600 С, что позволяет получать крупногабаритные заготовки массой до 2,5 т и сложной формы с плотностью, близкой к теоретической (например, вольфрамовые заготовки с теоретической плотностью получают при давлении 70- 140 МПа, температуре 1550 - 1600 °С и выдержке 1 - 5 ч). [c.152]

В работах [l-з] рассматривалась задача о выборе рациональных схем армирования идеальных цилиндрических оболочек, работающих на сжатие. Реальные оболочки, используемые в ка честве конструктивных элементов, как правило, обладают несовершенствами типа начальной погиби. Как известно [4], несовершенства указанного типа существенно влияют на запас устойчивости оболочек при некоторых видах нагружения и могут приводить к недопустимому понижению несущей способности конструкций, как это имеет место, например, в случае сжимаемых в осевом направлении цилиндрических оболочек и всесторонне обжимаемых сферических оболочек. В научной литературе вопрос о влиянии начальных геометрических несовершенств на устойчивость оболочек освещен достаточно подробно для изотропных оболоч . В связи с широким использованием в инженерной практике композитных материалов освещение указанного вопроса представляет интерес и для композитных оболочек с различнши схемами гфмирования. Наличие такой информации позволило бы более обоснованно выбирать конструктивные и технологические параметры проектируемых оболочечных конструктивных элементов из композитных материалов. [c.2]

Введение. Представляется желательным и вместе с тем логичным в этой, последней, главе в полном объеме исследовать применение принципов построения теории оболочек на одном конкретном типе оболочек, как примере использования в слу-. чае оболочек проиввольпого типа, так как охват всего разнообразия оболочек в полном объеме представляется нереальным. Причина выбора круговой цилиндрической оболочки в качестве типового объекта исследования вполне очевидна, так как эта оболочка является и простейшим типом, и в то же время обладает наибольшим количеством характерных свойств оболочек произвольного типа, о ней больше известно по сравнению с другими типами и, кроме того, она является наиболее важным типом оболочек с точки зрения практического применения. [c.477]

Условие свободного опирания на краях ш = Л/ = 0 можно легко удовлетворить с помощью выра жения (6.12) для прогиба W путем соответствующего выбора начала координат и параметра X как уже отмечалось выше при обсуждении теории малых прогибов, в случае образования большого числа волн выбор пределов изменения параметра Я не играет существенной ]эоли, поскольку влияние условий на краях быстро затухает, за исключением случая очень кротких цилиндрических оболочек, которые не будут здесь рассматриваться. Будет предполагаться также, что условия на краях цилиндрической оболочки такие же, как и в средней ее части это означает, что опоры на краях должны допускать любые радиальные перемещения в узлах (практически это означает, что такие условия на краях рассматривать можно, так как области, примыкающие к краям, остаются не выпучив-шиме ся в тех экспериментах, о которых говорилось выше). В связи с этим следует упомянуть, что, помимо радиального перемещения vRa/E, наружу вследствие влияния коэффициента Пуассона при равномерном осевом сжатии, дающем нахфяже-ние о, появляется тенденция к вознЬкновению радиальных перемещений, направле нных внутрь, так как при образовании окружных волн будет создаваться общее растяжение в окружном направлении ниже -сказанное учитывается введением pq — 00. [c.496]

Из обзора, приведенного в параграфе 2 главы I, следует, что одной из мало изученных является задача о контактном вза имодействии между оболочками, в частности оболочками вращения, особенно при нелинейном характере их деформирования. В данной главе из. о жен метод решения задач этого класса. Построен итеративный процесс, на 1а дом шаге которого решаются модифицированные линеаризованные краевые задачи для каждой из оболочек изучена сходимость такого процесса, получены разрешающие системы уравнений. Приведены сведения об адаптивном алгоритме, на основе анализа контактного краевого эффекта даны рекомендации по выбору шага интегрирования. Получены решения задач о контакте между цилиндрическими оболочками. [c.47]

В третьей главе рассматриваются модели предельных состояний слоистых цилиндрических оболочек идеальной и несовер-щенной форм по устойчивости и прочности, построенные на основе соотнощений, полученных в первой и второй главах. При этом влияние случайных начальных несоверщенств формы оболочки на параметры ее устойчивости исследуется в зависимости от математического ожидания и дисперсии статистического распределения амплитуд парциальных начальных прогибов. В сравнении с экспериментальными данными рассмотрены встречающиеся на практике модели учета ползучести композита. Цель главы — выбор моделей предельных состояний оболочек, пригодных для построения эффективных моделей оптимального проектирования. [c.6]

В настоящей главе цилиндрическая оболочка считается конструктивно анизотропной, причем за основной элемент принимается элементарная полоска в виде стеклоленты, пропитанной заполимеризованным связующим. Выбор такого элемента представляется обоснованным, так как именно из него образуется оболочка в процессе намотки. [c.6]

Для теоретического исследования был использован конечный элемент, предложенный Олсоном и Линдбергом [12]. Этот выбор объясняется тем, что получающиеся при исследований колебаний цилиндрических оболочек с вырезами системы уравнений, описывающие эти колебания, не могут быть разделены независимо по пространственным переменным г и ф, а поэтому можно использовать лишь цилиндрический обол.очечный элемент, данный в [13], или в [14], или же в [12]. Поскольку применение элементов, предложенных в работах [13] и [14], ограничивалось только исследов анйем статических задач, а использование элемента, данного в работе [12], показало приемлемую точность в решении динамических задач, то последний и был выбран в описываемом исследовании. [c.259]

В работах [244, 303, 28, 283, 137] и многих других для преодоления трудностей, связанных с нелинейным распределением напряжений по толщине оболочки при ползучести, оболочка заменяется моделью в виде двух мембран, соединенных жестким на сдвиг заполнителем (развитие известной модели Шэнли). По толщине мембран напряжения распределены равномерно. Заполнитель обеспечивает совместную работу внешних слоев и не воспринимает усилий растяжения — сжатия или ийгдба. При выборе параметров модели для соответствия ее реальной однородной оболочке суммарная толщина внешних слоев npHHHMaet H равной толщине моделируемой оболочки. Расстояние между слоями может устанавливаться, исходя из равенства упругих жесткостей изгиба трехслойной и сплошной оболочки или из равенства скоростей деформаций изгиба при установившейся ползучести [135]. В первом случае толщина получается несколько большей, чем во втором. Например, при показателе ползучести п = 5,8 толщина модели в первом случае равна 0,578/г, во втором 0,527/г [290]. При осесимметричной деформации ползучести продольно сжатой цилиндрической оболочки со стесненными торцами выбор толщины по упругому соответствию оказался более предпочтительным [290]. [c.275]

Развиваемая методика требует не только совершенствования техники решения задач ползучести за счет более точного учета физической и геометрической нелинейности, но № разработки общего метода задания вида начальных возмущений. В простых задачах типа стержня при сжатии, арки под. давлением, оболочки с внешним давлением вид возмущения легко, хотя и не строго устанавливается. Для цилиндрических оболочек в ряде рассмотренных задач выбирались сочетания форм, соответствующих формам упругой потери устойчивости Исследование зависимости результатов от выбора волновых чясел и введение в расчет высших гармоник показало, что первом приближении такой подход приемлем. Этот вопрос очевидно, нуждается в дальнейших исследованиях. [c.293]

Корпуса энергетического оборудования и сосуды под давлением, работающие при статическом и повторно-статическом режимах на гружения, представляют собой крупногабаритные конструкции, в которых по условию прочности и надежности не допускается развития в большом объеме материала пластических деформаций [1]., Нормы расчета на-прочность [2] поэтому предусматривают в качестве основы расчетных методов оценку прочности, в частности, по т 1Кому предельному состоянию, как пластическая деформация по всему сечению детали. Это выражается в назначении допускаемого коэффициента запаса прочности по пределу текучести = 1,5, который учитывается при выборе основных размеров элементов по общим мембранным напряжениям. Например, в цилиндрической оболочке допускаемые расчетное давление р и давление гидроиспытаний соответственно в 1,73 и 1,38 раза меньше величины рт соответствующей началу текучести в гладкой части оболочки (по условию Мизеса). [c.122]

Используя функционалы (1)-(4), покажем влияние выбора варианта теории на согласование результатов расчетов с экспериментальными данными на примере задачи о деформировании упругой изотропной цилиндрической оболочки с двумя диаметрально противоположными одинаковыми отверстиями. В эксперименте [11 точеная дюралюминиевая (сплав Д16Т, Е = 7 ГПа = 0,3) оболочка длиной Ь = 160 мм, радиусом Я = 40 мм, толш,иной Ь = 2 мм с отверстиями радиусом го = = 10 мм нагружалась равномерным внутренним давлением интенсивностью = = 0,48 МПа. Отверстия перекрывались цилиндрическими круглыми в плане секторальными крышками, которые свободно опирались по периметрам отверстий. [c.534]

В последнее время начаты исследования о влиянии местного усиления площадки нагружения разной формы накладками на напряженное состояние. цилиндрических оболочек (В. М. Даревский, 1964 Ю. Г. Коноплев и А. В. Саченков, 1966) даны рекомендации о выборе формы накладки для уменьшения концентрации напряжений около приложения нагрузки. [c.246]

Одним из показателей рационального выбора формы и размеров элементов является уменьшение полезной массы, отхода материала, трудоемкости и себестоимости сварных заготовок и узлов. Указанным рекомендациям соответствуют элементы простой геометрической формы прямолинейные, цилиндрические, конические и полусферические с длинными прямыми и замкнутыми кольцевыми стыковыми и тавровыми соединениями между ними. При выборе сортамента материалов для изготовления элементов предпочтительнее прокатные, гнутые или штампованные профили и оболочки, тонкий лист и тонкостенные трубы и их сочетания. При этом следует стремиться к минимальному числу типоразмеров и толш,ип свариваемых элементов. [c.376]

В отличие от традиционных курсов по теории оболочек автор стремился рассматривать задачи, связанные с рациональным конструированием пластин и оболочек, изготовленных из армированных пластмасс и подвергающихся действию наиболее часто встречающихся в инженерной практике нагрузок. Гл. VIII и XIII полностью посвящены вопросам выбора оптимальной структуры материала цилиндрических оболочек, работающих в условиях осесимметричного нагружения. [c.5]

При проектировании тонкостенной конструкции, выполненной в виде подкрепленной цилиндрической оболочки с продольным силовым набором, возникает задача сделать оболочку возможно более жесткой, т. е. максимально ограничить перемещения в оболочке. При сохранении неизменной площади поперечного сечения (веса оболочки) последнее в какой-то степени может быть выполнено оптимальным размещением и выбором площадей сечений продольного набора в оболочке. В настоящей статье приводятся формулы для подсчета координат центра тяжести, центра изгиба и моментов инерции при изгибе и кручении при произвольном числе стрингеров, подкрепляющих оболочку. Здесь также даются некоторые рекомендации по определению оптимальных жесткостей оболочки при изгибе и кручении. Табл. 2, ил. 12, список лит. 2 назв. [c.327]

Энциклопедия по машиностроению XXL

Оборудование, материаловедение, механика и ...