Оболочка открытого профиля

Б. Задачу о расчете открытой оболочки или, как ее еще называют, оболочки открытого профиля, которая ограничена двумя поперечными и двумя продольными (направленными вдоль образующих) краями. [c.118]

Для оболочки открытого профиля (задача Б) удовлетворяется по пять граничных условий типа (4.4.9—4.4.16) на каждом из краев х=Хо, х=0, у=0 и у=Уо. [c.118]

Для оболочки открытого профиля с условиями опирания, отличными от шарнирного, изложенный выше метод решения задачи в двойных тригонометрических рядах непригоден. Если два противоположные прямолинейные края открытой оболочки шар-нирно-оперты, а два других — оперты произвольно, то можно применять метод, аналогичный методу М. Леви в теории изгиба пластин, и представить обобщенные смещения в виде одинарных тригонометрических рядов [c.126]

Для оболочки открытого профиля удовлетворяется по пять граничных условий типа (111.51) (111.57) на каждом из краев X = О, X = Хо, I/ = О и г/ = г/о. [c.157]

Описанный выше метод двойных тригонометрических рядов пригоден и при решении задач для цилиндрических оболочек открытого профиля (0 <<% [c.173]

Если имеется оболочка открытого профиля с другими условиями опирания, отличными от щарнирного, то изложенный метод рещения задачи в двойных тригонометрических рядах непригоден. [c.174]

К ВОПРОСУ ОПТИМАЛЬНОГО ВЫБОРА ЖЕСТКОСТИ ДЛЯ ПОДКРЕПЛЕННОЙ ЦИЛИНДРИЧЕСКОЙ ОБОЛОЧКИ ОТКРЫТОГО ПРОФИЛЯ ПРИ ИЗГИБЕ И КРУЧЕНИИ [c.37]

При изгибе и кручении длинной цилиндрической оболочки открытого профиля перемещения ее точек, определяемые по элементарной теории, обратно пропорциональны жесткостям оболочки. Так, например, для оболочки длиной /, поперечное сечение которой отнесено к главным центральным осям х н у, загруженной по свободному от закрепления концу 2 = 0 поперечной силой (эта сила считается проходящей через центр изгиба поперечного сечения оболочки) при условии, что другой конец оболочки 2 = I закреплен от прогиба и угла поворота (рис. 1), искомый прогиб и г) определится элементарной зависимостью [c.37]

I. Рассмотрим цилиндрическую оболочку открытого профиля, контур поперечного сечения которой представляет собой дугу окружности с центральным углом 2а. Обозначим через R радиус оболочки, через б — толщину ее стенки. [c.38]

Жесткость оболочки открытого профиля на кручение пропорциональна секториальному моменту инерции J поперечного сечения оболочки. В рассматриваемом случае подкрепленной оболочки (см. рис. 2) последний определяется по формуле [c.44]

Как видно из таблиц, жесткости цилиндрической оболочки открытого профиля весьма сильно изменяются в зависимости от числа стрингеров и выбора площадей их поперечных сечений, в связи с этим возникает задача о рациональном размещении стрингеров в поперечном сечении оболочки и выборе их площадей таким образом, чтобы оболочка имела возможно большие жесткости на кручение и изгиб. При этом в расчетных случаях перемещения оболочки будут наименьшими. [c.50]

В случае действия центрально сжимающей силы на тонкостенный стержень (оболочку) открытого профиля, шарнирно опёртый по концам, критическая сила Р (по Власову) является наименьшим корнем кубического уравнения [c.213]

Рассматривая задачи ортотропных цилиндрических оболочек открытого и замкнутого профиля, замечаем, что первым и, пожалуй, основным этапом расчета указанных типов цилиндрических оболочек является интегрирование обыкновенного линейного дифференциального уравнения восьмого порядка с постоянными коэффициентами, а именно в случае оболочек открытого профиля — уравнения (8.5), в случае же оболочек замкнутого профиля — уравнения (8.33). [c.277]

Как обычно в случае оболочек открытого профиля, полагая [c.277]

Герметическая кабина может быть представлена в виде оболочки открытого профиля (рис. 10 98), нагруженной давлением р н четырьмя сосредоточенными силами Р, действующими со стороны сдвижной части фонаря. Нормальные шпангоуты [c.382]

В пособии изложены методы решения задач прикладной теории упругости, приведены расчеты плоской гибкой нити, сплошного стержня, тонкостенного стержня открытого профиля, тонких пластинок и оболочек, толстых плит, призматических пространственных рам, массивных тел и непрерывных сред. Каждая глава содержит общие положения, принятые рабочие гипотезы, расчетные уравнения на прочность, устойчивость и ко- [c.351]

В оболочках средней длины 1 Ь = 2- 8) открытого профиля изгибные напряжения играют роль распределителя нагрузок в каждом поперечном сечении, в то время как передача нагрузок в направлении оси X на опоры-диафрагмы происходит почти исключительно за счет и S. Изгибающие моменты крутящие Н и поперечные силы играют малую роль в передаче нагрузки на диафрагмы, что подтверждается опытными данными, и этими усилиями можно пренебречь. [c.166]

Власов Василий Захарович (1906—1958)—советский механик, автор теории тонкостенных стержней открытого профиля и ряда важных работ по теории оболочек. [c.651]

В. 3. Власов (1902—1958)—советский ученый, механик. Автор теории тонкостенных стержней открытого профиля и исследований в области теории оболочек. Первые его публикации, посвященные теории тонкостенных стержней, относятся к 1936 г. [c.380]

Задача о стесненном кручении двутавра впервые была поставлена и решена проф. С. П. Тимошенко в 1905 г. ). Однако подобные задачи привлекли внимание инженеров и исследователей лишь с конца 20-х годов, в связи с развитием авиастроения и внедрением в строительство тонкостенных конструкций. Большой вклад в теорию расчета тонкостенных стержней и оболочек внесли и советские ученые, в частности проф. В. 3. Власов, предложивший общую теорию расчета тонкостенных стержней открытого профиля (1939 г.) ). В последующие годы эта теория получила дальнейшее развитие и [c.183]

Из определения тонкостенного призматического стержня следует, что его можно рассматривать как часть тонкой цилиндрической оболочки, вырезанную вдоль образующих (для стержней с открытым профилем), или как длинную замкнутую цилиндрическую оболочку (для стержней с закрытым профилем). [c.12]

При построении полумоментной теории цилиндрических оболочек открытого профиля В. 3. Власов [77], помимо пренебрежения указанными усилиями, ввел еще геометрические гипотезы [c.242]

В, 3, Власова, 1933, 1936). В работах В. 3. Власова последовательно и весьма эффективно проводилась идея сочетания методов теории упругости и строительной механики. С. М, Файнберг (1936) предложил упрощенную теорию расчета круговых цилиндрических оболочек открытого профиля, сводящуюся к интегрированию дифференциального уравнения четвертого порядка с комплексными коэффициентами. Весьма актуальной в эти годы была задача о безбалочном покрытии за разведочной работой Л. С, Лейбензона последовали труды С, А, Гершгорина ((1933) и А. С. Малиева (1935), в которых была уточнена постановка задачи. [c.228]

Понятовский В.В. Вывод уравнений тонкостенных стержней-оболочек открытого профиля из уравнений теории упругости методом асимптотического интегрирования // Исслед. по упругости и пластичности, ЛГУ. 1980. Вып. 13. С. 40-48. [c.338]

Круговая цилиндрическая оболочка открытого профиля. Рассмотрим ортотропную многослойную цилиндрическую оболочку открытого кругового профиля, у которой в каждой точке каждого слоя главные направления упругости совпадают с направлениями координатных линий. Пусть оболочка перекрывает прямоугольный план (аХЬг) и имеет следующие размеры по образующей — а по дуге поперечного круга — Ь радиус кривизны координатной поверхности (у=0)—И. Пусть, далее, система координат выбрана так, что коэффициенты первой квадратичной формы А и В равны единице (рис. 49). [c.267]

Одновременно вышел в свет перевод книги проф. С. П. Тимошенко Устойчивость упругих систем , в котором была напечатана статья проф. В. 3. Власова Изгиб и кручение тонкостенных стержней и цилиндрических оболочек открытого профиля . В частности, здесь был дан расчет тонкостенных стержней с криволинейной осью. Этой же теме посвящены работы А. А. Уманского, А. Р. Ржаницына, Н. Я. Грюнберг, Ю. П. Григорьева и Р. Л. Малкиной. [c.10]

В литературе принято называть эти уравнения уравнениями теории пологих оболочек. Соответствующие решения оказываются затухающими на расстоянии по дуге порядка X = 1/Rh. Многие авторы рекомендуют применять их и для оболочек, размер которых в плане существенно больше, чем Я. Так, Власов рекомендовал эти уравнения для оболочек, у которых стрела подъема не превышает 1/5 пролета, никак не оговаривая при этом относительную толщину. Многочисленные расчеты с помощью приближенных уравнений (12.16.4) и уравнений точной теории, которые мы здесь не приводим, показали, что для оболочек, применяемых обычно в строительной практике, разница сравнительно невелика и рекомендация Власова может считаться практически обоснованной, хотя строгий анализ подтверждает пригодность уравнений (12.16.4) лишь для оболочек, размер которых в плане имеет порядок X, или для исследования краевых эффектов в оболочках положительной гауссовой кривизны. Последняя оговорка существенна. В оболочках отрицательной кривизны состояния изгиба могут простираться сколь угодно далеко вдоль асимптотических линий. В оболочках нулевой кривизны, например цилиндрических, изложенная в 12.13 теория применима далеко не всегда. Действительно, приближенная теория изгиба и кручения тонкостенных стержней открытого профиля, изложенная в 9.15, по существу представляла собою некоторый упрощенный вариант теории оболочек. Краевой эффект от бимоментной [c.428]

Большой ш лад в развитие общей теории оболочек внес В. 3. Власов. Им исследовались общие уравнения теории оболочек, разработаны техническая теория оболочек, полу-безмоментпая теория оболочек, предлоясеиа новая теория изгиба и кручения тонкостенных стерл ней открытого профиля. Ему принадлежит заслуга развития нового вариационного метода применительно к решению задач изгиба п устойчивости оболочек. Исследования В. 3. Власова положили начало созданию новой научной дисциплины — строительной механики оболочек. [c.11]

В зависимости от конкретных обстоятельств, возможно принятие схем, в которых элемент конструкции наделяется свойствами более полного, но тоже только частичного восприятия силовых факторов. В результате возникают схемы, промежуточные между балкой и нитью, между оболочкой и гибкой оболочкой. Например, брус тонкостенного открытого профиля способен воспринимать относительно малые крутящие моменты. Тогда можно принять, что он может работать только на изгиб, растяжение и сжатие. Так, в частности, обычно поступают при анализе некоторых авиационных конструкций, имеющих тонкостенные подкрепления (стрингеры, шпднгоуты). Оболочке тоже может быть приписана способность работать только на растяжение, сжатие и сдвиг, но отказано в способности [c.23]

Для того, чтобы деформация тонкостенного стержня открытого профиля, являющегося оболочкой, могла быть описана математическим аппаратом, характерным для технической теории стер жней, более простым, чем аппарат теории оболочек, требуется ограничить класс рассматриваемых объектов. Рассматриваются тонкостенные стержни, жесткие в поперечной плоскости. Эта жесткость достигается при помощи конструктивных мер (постановка достаточно часто расположенных поперечных диафрагм (рис. 14.3,а) или ребер (рис. 14.3,6), обеспечивающих недеформи-руемость, точнее малую деформируемость поперечных сечений в их плоскости. [c.382]

В случае эащемленных краев вторые слагаемые прогибов также удовлетворяют условиям защемления на краях, как это, о -видно, и должно быть. В случае свободно опертых краев условие является более сложным. Второе слагаемое, стоящее в скобках в выражении (7.9а), должно равняться нулю,-чтобы вторая составляющая прогиба удовлетворяла условию свободного опирания на краях, как это имеет место для рассматриваемого случая цилиндрической оболочки. С другой стороны, для, по-видимому, еще более важного случая (например, внешний корпус подводной лодки) цилиндрического отсека, представляющего собой один из целого ряда отсеков, образующих корпус лодки и разделенных открытого профиля шпангоутами переборок (так, что они являются жесткими в радиальном направлении, но имеют малое сопротивление кручению), первая составляющая волнообразной формы прогиба должна быть направлена внутрь в одном отсеке и наружу в соседнем с ним отсеке, узловые линии при этом совпадают со шпангоутом с другой стороны, осесимметричные вторые составляющие прогиба [c.520]

Тем самым было заложено основание для общей теории тонкостенных стержней. Будучи дополнена допущением о недеформи-руемости поперечного сечения оболочки, полубезмоментная теория позволила разработать весьма эффективный метод расчета тонкостенных стержней открытого профиля [14]. [c.160]

Сравнение найденных выражений с аналогичными для трубы замкнутого профиля показывает, что замкнутая оболочка является более жесткой. Так, для получения одного и того же дислокационного вертикального смещения в трубе с разрезом требуется приложить крутящий момент и изгибающую силу примерно в hjbY раз меньшие, чем в замкнутой. При этом возникающие в трубе с разрезом напряжения в (Л/й) меньше. Подмеченное на частном примере принципиальное различие труб замкнутого и открытого профилей носит общий характер. Отметим в заключение, что при де юрмации рассмотренного типа поперечное сечение остается круговым, поскольку [c.446]

Большой вклад в развитие общей теории оболочек внесли Власов, Новожилов, Работпов. Власовым исследовались общие уравнения теории оболочек, разработаны технический и полубезмоментный ее варианты, предложена новая теория изгиба и кручепия тонкостенных стержней открытого профиля. Он — основоположник новой научной дисциплины — строительной механики оболочек. [c.13]

Из формулы (17.2) вытекает, что тонкостенные стержни односвязного (или, как часто говорят, открытого) профиля, составленные из прямоугольных полос, столь же невыгодны при кручении, как и длинная прямоугольная полоса, поскольку их жесткость значительно уступает жесткости стержня с круговым поперечным сечением той же площади. Необходимо, однако, подчеркнуть, что данное заключение нельзя рассматривать как окончательное. Оказывается тонкостенные стержни открытого профиля обладают (по сравнению со стержнями иных профилей) дополнительными ресурсами в отношении сопротивления на кручение. Суть дела состоит в том, что максимальный характерный размер торца стержня — высота профиля — в данном случае существенно превосходит наименьший характерный размер стержня—толщину полок или стенки профиля. Соответственно (см. 2), две статически эквивалентные нагрузки, приложенные к его торцам, могут вызвать существенно разные поля напряжений, причем различие это не будет носить локальный характер. В частности, если решить для тонкостенного стержня открытого профиля задачу о кручении, предположив (в отличие от постановки этой задачи по Сен-Венану), что депланация на торцах устранена, то жесткость на кручение получится гораздо большей, чем результат (17.2). На практике условия закрепления торцов скручиваемых стержней всегда. (в большей или меньшей степени) запрещают депланацию. Для нетонкостенных стержней это несущественно, ибо здесь действует принцип Сен-Венана. Иначе обстоит дело для тонкостенных стержней, стеснение депланации которых (на торцах) является весьма существенным фактором, оказывающим решающее влияние на величину жесткости на кручение. Поэтому для таких стержней интерес представляет не столько задача о свободном (Сен-Венановом) их кручении, сколько задача о стесненном их кручении. Приближенное решение этой последней задачи (детально разработанное В. 3. Власовым) тесно связано с кругом идей, используемых в теории пластин и оболочек, и на этом вопросе мы здесь останавливаться более не будем. [c.274]

Само понятие о стесненном кручении стержня уже было дано выше (см. 11.1). Здесь следует добавить, что развитие инженерной теории стесненного кручения оказалось особенно необходимым для стержней с незамкнутым контуром сечения, которые находят широкое применение в строительстве, кораблестроении, авиастроении и т. д. Дело в том, что возникающие при стесненном кручении нормальные напряжения в таких стержнях мо-г иметь большие значения и оказывают существенное влияние на их прочность и жесткость. Общая теория деформирования тонкостенных стержней открытого профиля создана чл.-кор. АН СССР В. 3. Власовым, выда-юпщмся ученым, внесшим крупный вклад в строительную механику тонкостенных конструкщш и оболочек. [c.321]

Сравнительные расчеты показали, что пренебрежение крутильной жесткостью для подкреплен1Й с открытым профилем приводит к незначительному уменьшению критических нагрузок и низших частот собственных колебаний оболочек. [c.8]

В случае стержня с открытым профилем это есть прямое следствие р1И1е1гстпа //, нулю на краях оболочки 5 = 1, == 25 дли стержня с закрытым профилем, принимая — О, мы делаем догголиительное предположение, эквивалентное естественной гипотезе, о том что не зависит от координаты п, — так же как и [c.19]

Энциклопедия по машиностроению XXL

Оборудование, материаловедение, механика и ...