Оценка гипотез разрушения

КРАТКАЯ ОЦЕНКА ГИПОТЕЗ РАЗРУШЕНИЯ [c.152]

Анализ рис. 6.12 показывает, что при изображенной конструкции кронштейна и указанном нагружении в нем возникнет многоосное напряженное состояние. Рассматривая свойства материалов, приведенные в табл. 6.1, можно отметить, что в соответствии с изложенным в разд. 6.9 практическим правилом оценки пластичности материалов серый чугун класса 60 следует считать хрупким, а остальные два материала — пластичными. Кроме того, свойства ковкого чугуна 35018 при сжатии существенно отличаются от его свойств при растяжении. Основываясь на этих замечаниях и краткой оценке гипотез разрушения при сложном напряженном состоянии, приведенной в разд. 6.9, можно дать следующие рекомендации [c.156]

Оценка гипотез разрушения 146—148, 152, 231, 232 [c.617]

Оценка шести рассмотренных в этой главе гипотез разрушения по результатам сопоставления с экспериментальными фактами позволяет сделать следующие выводы [c.152]

Основное допущение, обычно принимаемое всеми исследователями усталости в условиях действия спектра нагрузок, состоит в том, что воздействие циклических напряжений некоторой заданной амплитуды приводит к усталостному повреждению, величина которого определяется числом циклов воздействия напряжений этой амплитуды, а также полным числом таких циклов до разрушения неповрежденного образца. Далее предполагается, что возникшие повреждения остаются неизменными и воздействие в некоторой последовательности напряжений различной амплитуды приводит к накоплению повреждений, причем полная поврежден-ность равна сумме приращений поврежденности, производимых воздействием напряжений каждой отдельной амплитуды. Когда полная накопленная поврежденность достигает некоторой критической величины, происходит усталостное разрушение. Хотя указанный подход в принципе достаточно прост, на практике возникают серьезные трудности, поскольку не ясно, как правильно оценить поврежденность, вызываемую воздействием напряжения некоторой заданной амплитуды St в течение определенного количества циклов rii- К настоящему времени предложено много гипотез накопления повреждений, которые позволяют определить поврежденность при воздействии напряжения некоторой заданной амплитуды и просуммировать приращения поврежденности для оценки возможности разрушения при воздействии спектра нагрузок. [c.240]

Знание напряжений на поверхностях контакта резины и металла необходимо для оценки возможности разрушения металлических пластин и резины на границе с металлом, когда напряжения достигнут некоторого критического значения. В работе даны описание эксперимента и способы замера напряжений. Экспериментальные значения напряжений сопоставлены с расчетными, полученными по теории работы [216]. Соответствие эксперимента с приближенной теорией, использующей гипотезу несжимаемости, хорошее, правда, исследовались относительно толстые брусья с фактором формы в = 4 -г 10. Перемещения при сжатии и сдвиге слоя оказались пропорциональны приложенным силам, деформация сжатия не Превышала 5%. [c.16]

Однако, к сожалению, не учитывается, что предложенная гипотеза основана на результатах испытаний некачественных образцов. В частности, исследования, описанные в работе [1], были проведены на загрязненной меди (чистотой 99,9 %) огневой рафини-ровки. Медь содержала вредные примеси, в том числе висмут и свинец, которые сегрегируют к границам зерен. Загрязненная медь ни в коем случае не может служить ни типичным представителем этого металла, ни других пластичных металлов такая медь не является эталоном для оценки пластичности или для иллюстрации пластического разрушения. [c.17]

Оценка величины коэффициента вязкости может быть проведена и по скоростной зависимости откольной. прочности материала. На основании экспериментально установленной линейной зависимости величины максимальных растягивающих напряжений в плоскости откола Ср от скорости их изменения во времени [272, 236, 237] и гипотезы о разрушении материала в плоской волне при одной и той же величине пластического сдвига (в области действия растягивающих напряжений) величина коэффициента вязкости определяется выражением (вывод приведен в седьмой главе) [c.135]

Вклад механического фактора активирования поверхности значительно меньший. По оценкам различных авторов нагружение металла с разной степенью деформации увеличивает скорость его растворения от десятков процентов до нескольких раз вследствие проявления механохимического эффекта [21]. Эти примеры показывают, что скорость локальной коррозии может достигать значительных величин сторонники электрохимической гипотезы считают это основой механизма коррозионно-механического разрушения металлов. [c.14]

Нетрудно видеть, что предсказание разрушения по теории максимального нормального напряжения основывается только на оценке величины максимальной нормальной компоненты напряжения независимо от величины или направления двух других главных напряжений. Например, если рассмотреть случай гидростатического напряженного состояния — либо растяжения, либо сжатия,— то эта теория предскажет текучесть, когда величина главного напряжения a=ai=(j2= T3 станет равной пределу текучести при одноосном растяжении (при одноосном сжатии). Таким образом, гипотеза мак- [c.133]

Практически во всех технических приложениях, где усталость является одним из возможных видов разрушения, можно ожидать, что в процессе эксплуатации амплитуда напряжений цикла некоторым образом будет меняться. В результате таких изменений амплитуды нагрузки, образующих так называемый спектр нагружения, непосредственное использование кривых усталости становится невозможным, поскольку эти кривые получаются при постоянной амплитуде напряжений цикла. Поэтому для расчетчика важно иметь в своем распоряжении теорию или гипотезу, подтвержденную экспериментально, которая давала бы возможность получать расчетные оценки в условиях действия спектра нагрузок с помощью доступных кривых усталости, полученных при действии напряжения о постоянной амплитудой. [c.240]

Оценка различных гипотез о механизме разрушения. [c.354]

Анализ результатов испытаний показал, что при циклически изменяющихся температурах зависимости долговечности от напряжения близки к линейным (в логарифмических координатах). Между расчетными значениями, определенными по деформационному критерию, и экспериментальными данными имеется удовлетворительное соответствие среднеквадратичные отклонения по времени до разрушения составляют примерно 20 %, по длительной прочности — 2 %. Влияния частоты циклических изменений температуры (в пределах от 5,7 10 до 3 цикл / мин) не обнаружено. Однако при температурных режимах, вызывающих изменение структуры металла, использование для оценки долговечности гипотезы линейного суммирования повреждений Может привести к значительным ошибкам. [c.97]

Корректированная линейная гипотеза суммирования усталостных повреждений проверилась по многочисленным результатам программных усталостных испытаний, проведенных на большом числе образцов в различных лабораториях. В результате сопоставления расчетных и опытных чисел циклов до разрушения было показано, что корректированная линейная гипотеза дает удовлетворительную для практики точность расчета ресурса деталей (20, 47]. Так, если линейная гипотеза без корректировки с вероятностью 10% может приводить к 5—7-кратной ошибке не в запас ресурса и в отдельных случаях достигать 20-кратной ошибки, то ошибка в оценке ресурса по корректированной линейной гипотезе [см. уравнения (3,67) с вероятностью 95% не превышает 2,5-кратную В работах [20, 47] показано, что 2—2,5-кратную ошибку в расчетной оценке ресурса на стадии проектирования следует считать приемлемой для практики, учитывая практическую невозможность достижения больших точностей. Последнее связано с тем, что пологость левой ветви кривой усталости приводит к значительным отклонениям по числу циклов даже при незначительных отклонениях уровня напряжений, связанных с неизбежными погрешностями в оценке эксплуатационных напряжений и характеристик сопротивления усталости. Получающиеся в расчетах ошибки в оценке ресурса компенсируются введением ко-, эффициентов запаса по ресурсу. [c.178]

На этой основе в предложенной теории удается учесть эво ЛЮЦИЮ поверхностей текучести и в ограниченной степени влияние деформаций на условия равновесия. Вышеупомянутая кусочно-линейная аппроксимация первых и использование линеаризованных уравнений равновесия (эффекты второго по-рядка ) для учета влияния последних представляются гипотезами, которые, несмотря нй свою ограниченность, не лишают достигнутые результаты прикладного значения. Естественно, что теоретический коэффициент запаса s (по разрушению вследствие неограниченного пластического течения) во многих случаях может оказываться бесконечным вследствие упрочнения или стабилизирующих геометрических эффектов. Следовательно, реалистическая оценка безопасности должна основываться (как это часто делается при конечных значениях s и в классической постановке) на определении в условиях приспособляемости тех значений (или хотя бы порядка величии), которые принимают локальные характеристики прежде всего наиболее существенные перемещения и пластические деформации в определяющих областях объекта. Однако эти значения зависят от истории нагружения, которая, как правило, неизвестна, за исключением лишь интервалов изменения нагрузок, Поэтому обращение к оценкам сверху представляется важным и часто неизбежным. В данной работе приведены некоторые процедуры получения верхних оценок, но их практическая ценность и относительные достоинства должны еще быть определены из опыта вычислений. Эта задача, как и дальнейшее развитие теории, подлежит рассмотрению в будущем. Связь с предшествовавшими трудами отмечается в тексте чаще всего тогда, когда из полученных новых результатов определяются частные случаи. [c.76]

Гипотезы прочности (теории предельных напряженных состояний, теории прочности) указывают условия перехода материала в предельное напряженное состояние — появления признаков хрупкого разрушения или возникновения текучести. Гипотезы прочности применяют при расчетах по опасной точке (см. стр. 171) при статическом нагружении конструкции, а также — в случаях приведения динамической нагрузки к эквивалентной ей статической (например, при приближенных расчетах на удар). Применяя ту или иную гипотезу прочности, оценку опасности напряженного состояния в исследуемой точке конструкции выполняют путем замены заданного сложного напряженного состояния (двухосного или трехосного) эквивалентным (равноопасным) ему одноосным растяжением. Главное напряжение этого воображаемого (расчетного) одноосного растяжения называют эквивалентным (или приведенным) напряжением. [c.179]

Для оценки статической прочности при сложном напряженном состоянии используют критерии прочности или разрушения, зависящие от напряженного и деформированного состояния, а также механических свойств материала. Эти критерии по" зволяют перенести результаты опытов по разрушению образцов при простых напряженных состояниях на случай сложных напряженных состояний. В курсах сопротивления материалов их называют теориями или гипотезами прочности. [c.589]

Работа, требуемая на образование новых свободных поверхностей трещины, отлична от нуля, следовательно, (5П 0. Поэтому изменение упругой энергии тела при образовании трещины всегда отлично от нуля 5W 0. Согласно (1.35) при SW O величина J отлична от нуля, поэтому гипотеза конечности напряжений может быть использована как допущение, основанное на возможности пренебрежения в некоторых случаях величиной 5W, когда константа материала Зс мала, хотя, строго говоря, Зс О. Авторы теории квазихрупкого разрушения исходили из того, что в концевой зоне трещины материал не подчиняется законам линейной теории упругости и формулировка силового условия возможна на основе связи коэффициента интенсивности напряжения со скоростью освобождения упругой энергии в теле. Вкладом концевой зоны в общее выражение скорости освобожденной энергии, согласно оценкам Ирвина и других, при квазихрупком разрушении можно пренебречь. [c.403]

Перечисленные гипотезы прочности имеют ряд недостатков. Так, гипотеза Сен-Венана дает преувеличенную оценку прочности при плоском двустороннем растяжении-сжатии (а1 = аз, аг = 0) и допускает разрушение материала при всестороннем сжатии, что не согласуется с экспериментом. [c.51]

Приблизительно в сороковых годах начинаются интенсивные исследования сопротивления усталости деталей при переменных в процессе эксплуатации амплитудах нагрузок. В работах С. В. Серенсена (1944), Д. Н, Решетова (1945) и В. М. Бахарева (1945) для оценки долговечности м прочности при переменной во времени амплитуде напряжения анализировалась линейная гипотеза суммирования усталостных повреждений. Были предложены феноменологические трактовки процесса накопления усталостных повреждений при варьируемых амплитудах, которые основываются на анализе свойств вторичных кривых усталости при программном нагружении и отклонений их параметров от условий линейного суммирования повреждений (С. В. Серенсен, Л. А. Козлов, 1953), на использовании энергии гистерезиса, поглощаемой металлом при напряжениях, превышающих предел выносливости (Д. И. Гольцев, 1955), на анализе свойств меры повреждений и введении двух стадий усталостного разрушения (В. В. Болотин, 1959—1963). [c.409]

Таким образом, намечается путь оценки опасности при сложном напряженном состоянии. Сначала совершаем переход от сложного напряженного состояния к эквивалентному ему линейному напряженному состоянию, т. е. находим эквивалентное напряжение, а затем сопоставляем его с экспериментально найденным опасным напряжением при испытаниях на растяжение. Переход от сложного напряженного состояния к эквивалентному осуществляется с помощью критериев прочности, построенных на предположениях о механизме разрушения (или перехода в пластическое состояние) или на гипотезах об ответственности за разрушение (или за переход в пластическое состояние) того или иного физического фактора. Это предполагает существование большого количе- [c.356]

Нарушения слуха при разрушении центральных отделов слуховой системы привлекали и привлекают значительно большее внимание исследователей, чем аналогичные работы при оценке роли ее периферического отдела. В настоящее время это, по всей вероятности, связано с наличием тонких и точных физических методов исследования, позволяющих значительно шире, количественно точно и развернуто оценить деятельность улитковой перегородки внутреннего уха (см. главу 3). Вместе с тем разрушение центральных отделов слуховой системы, позволяя получать новые данные о тех или иных нарушениях деятельности слуховой системы, дает возможность при этом выдвигать гипотезы о роли этих отделов в обнаружении, различении и опознании различных классов звуковых сигналов. [c.137]

Построенные здесь вероятностные модели работы оболочек имели своей целью решение второй задачи проблемы устойчивости. Вместе с этим теория марковских процессов нашла широкое применение для оценки надежности и характеристик усталостного разрушения оболочек, находящихся под действием случайных нагрузок акустического давления двигателей, турбулентной атмосферы и т. д. В этом случае представление о (д) или 1, ф как о марковских процессах может оказаться недостаточным. Приходится использовать другие гипотезы о статистических свойствах [c.347]

Так как в процессе разрушения нарушаются основные гипотезы сопротивления материалов, в частности после появления трещин — гипотеза сплошности, то такой расчет не может дать надежных оценок предельной прочности деталей. В последние полвека быстро развивается новое направление в науке о прочности — механика разрушения. [c.188]

Методы расчета усталостной долговечности по параметру вероятности разрушения до образования трещины основываются на оценке статистических характеристик сопротивления устапости и переменной эксплуатационной нагруженности, на применении гипотез накопления усталостных повреждений и оценке вероятности разрушения до достижения заданной долговечности [4,12, 13, 15]. [c.127]

Следует отметить, что еще раньше вероятностные методы использовались при определении условий перехода металла от упругого состояния в пластическое с учетом разброса пределов текучести его отдельных зерен [270, 271]. При статистических оценках кратковременной прочности материалов наиболее часто применяется гипотеза разрушения по слабейшему звену, которая легла в основу подходов, развитых Я.И. Френкелем и Т.А. Конторовой [71], В.В. Болотиным [18] и другими исследователями, давшими объяснение некоторых аспектов прочности твердых тел в частности масштабного эффекта с вероятностных позиций [170, 194 226 ]. [c.33]

Модель, учитывающая влияние вязкости разрушения матрицы, объемных долей компонентов и наличие слипшихся волокон на развитие процессов разрушения композитов, была разработана С,Т. Милейко [107], Возможность реализации этапа накопления повреждений и возможность развития макроразрушения материала вслед за разрушением отдельных волокон оцениваются при этом подходе путем применения концепций линейной механики разрушения, Хотя статистический аспект проблемы разрушения представлен в несколько опосредованном виде, в работах С.Т, Милейко [107] дается оценка границ применимости гипотезы разрушения по слабейшему звену для композитов, определяются объемные доли волокон, при которых реализуется дробление волокон, и даются рекомендации по увели- [c.34]

Основная, пожалуй, задача, на которой были сосредоточены в последние годы усилия ученых-механиков, занимающихся практическими приложениями механики разрушения к оценке прочности крупногабаритных изделий,— это задача о нахождении условий равновесия или распространения большой трещины в достаточно пластичном материале. Пластическая зона впереди трещины велика настолько, что для нее можно считать справедливыми соотношения макроскопической теории пластичности, рассматривающей среду как сплошную и однородную. Для плоского напряженного состояния модель Леонова — Панасюка — Дагдейла, заменяющая пластическую зону отрезком, продолжающим трещину и не имеющим толщины, оказывается удовлетворительной. В частности, это подтверждается приводимым в этой книге анализом соответствующей упругопластической задачи, которая ре- шается численно методом конечных элементов. С увеличением числа эле-ментов пластическая зона суживается и можно предполагать, что в пределе, когда при безграничном увеличении числа элементов решение стремится к точному решению, пластическая зона действительно вырождается в отрезок. Заметим, что при рассмотрении субмикроскопических трещин на атомном уровне многие авторы принимают гипотезу о том, что нелинейность взаимодействия между атомами существенна лишь в пределах одного межатомного слоя, по аналогии с тем, как рассчитывается так называемая дислокация Пайерлса. Онять-таки, как и в линейной теории, возникает формальная аналогия, но здесь она носит уже искусственный характер, и суждения об относительной приемлемости модели в разных случаях основываются на совершенно различных соображениях степень убедительности приводимой Б защиту ее аргументации оказывается далеко неодинаковой. [c.10]

В книге излагаются основные заиономерности механики замедленного циклического и быстропротекающего хрупкого разрушения материалов в зависимости от условий нагружения, вида напряженного состояния, механических свойств и структуры материала, рассматриваются соответствующие модели процессов деформирования я возникновения разрушения в вероятностной трактовке, а также кинетика развития трещин. Влияние нестационарной атружеяности на разрушение анализируется иа основе гипотез о накоплении повреждения. Предложен расчет а прочность по критерию сопротивления усталостному и хрупкому разрушению в связи с условиями подобия и учетом температурно-временных факторов, дается оценка вероятности. разрушекия. [c.2]

Для проверки высказанной гипотезы были проведены натурные стендовые испытания гидро-цилиндров, имитирующие их нагружение внутренним давлением в эксплуатации [2]. Давление подавалось через штуцер уборка по пульсирующему циклу. При наработке 167000 циклов была обнаружена течь гидрожидкости в месте наклейки тензо-датчиков. Она соответствовала зоне зарождения трещин в эксплуатации в бездефектных гидроцилиндрах. После разборки гидроцилиндра и снятия тензодатчиков была обнаружена сквозная усталостная трещина между полостью уборки и полостью выпуска, а также между полостью уборки и наружной поверхностью. Разрушение внешне было аналогично разрушению гидроцилиндра № 1. Следует подчеркнуть, что при наработке 130000 циклов характер зависимостей напряжений от времени, измеряемых тензодатчиком, изменился — напряжения стали возрастать. Это связано с неоднократно наблюдавшимся эффектом на образцах, в которых одновременно с таким поведением сигналов от тензодатчиков фиксировалось появление и распространение усталостной трещины. Поэтому предварительно была дана оценка длительности распространения усталостной трещины по показаниям тензодатчиков около 37000 циклов. [c.758]

В каждом из слоев многонаправленного слоистого композита возникает сложное напряженное состояние, даже если композит в целом находится под действием одноосного напряжения. Следовательно, и в простейшем случае нагружения композита начало разрушения слоя должно определяться при помощи соответствующего критерия предельного состояния. Предложено много разновидностей критериев прочности однонаправленных композитов, рассматриваемых как однородные анизотропные материалы (см., например, [10] ), в форме, удобной для описания экспериментальных данных. В основу этих критериев положена гипотеза, согласно которой однонаправленный волокнистый композит считается однородным анизотропным материалом. Можно ожидать, однако, что для оценки предельного состояния композита потребуется рассмотрение таких деталей механизма разрушения, которые определяются неоднородностью материала на уровне армирующего элемента. Дело в том, что виды разрушения, вызванные разными по направлению действия напряжениями, имеют принципиально различающиеся особенности. [c.44]

В книге обосновывается гипотеза усталостного износа. Кратко описываются процесс изнашивания, механи )м образования частиц износа, кинетика разрушения металлов ирц многократном цтслическом воздействии. Рассмотрены особенности структуры и свойств поверхностных слоен. Дается оценка структурных изменений при тренин, нх снязь с изнашиванием. [c.2]

Характер разрушения в сплаве Т11,5А11Мп очень сложный, что затрудняет оценку ве. шчииы пластической зоны в вершине трещины. Размер этой зоны можно просто определить на оптическо.л микроскопе, хотя результаты этих измерений не совпадают с расчетами по указанным выше гипотезам. [c.194]

В пользу электрохимической гипотезы коррозионно-механического разрушения говорит большая локальная скорость растворения металла, которая выражается в высокой локальной плотности тока коррозии. По существующим в литературе оценкам ток коррозии ювенильной поверхности составляет 1 — 10 А/см , при наличии на поверхности того же металла оксидных пленок ток снижается до 10" — 10" А/см , т.е. до 9 порядков. Исследование з. ектродных потенциалов различных металлов в процессе образования ювенильных поверхностей непосредственно в электролите показало, что степень разблагораживания потенциала определяется свойствами защитных пленок. Чем выше защитные свойства, тем выше степень разблагораживания. Наибольшее смещение в отрицательную сторону потенциала по отношению к нормальному каломельному электроду отмечено у алюминия в 3 %-ном растворе Na I( до — 1,46 В), у магния — в растворе щелочи (1,19 В — 1,74 В). У железа, никеля и меди в 3 %-ном растворе Na I потенциал смещался соответственно от —0,47 до —0,6 В от — 0,17 до —0,51 В и от — 0,21 ДО —0,44 В. У ряда титановых сплавов нами получено смещение потенциала при зачистке поверхности, непосредственно в коррозионной среде от (—0,75) (— 0,90) В до (—1,24) -ь (-1,27) В. [c.14]

Оценка результатов исследований кризиса при наличии неравномерного распределения тенлового потока позволила предложить гипотезу, согласно которой кризис вызывается разрушением коль-цево11 пленки вследствие образования пузырей или (если этого не происходит) высыханием жидкой пленки вследствие уменьшения расхода жидкости в ней до величины, близкой к нулю. [c.229]

В заключение описания этой гипотезы укажем, что оценка отношения числа циклов до разрушения осуш,ествляется следующим образом. Сначала вычерчиваются кривые зависимости доли пов-режденности от отношения числа циклов для различных уровней напряжения, как показано на рис. 8.3. Каждая из этих кривых может быть описана эмпирическим соотношением вида (8.5). Затем определяется последовательность уровней действующих напряжений и, как на рис. 8.3, вычерчивается траектория повреждаемости путем движения по соответствующим кривым в надлежащем порядке до тех пор, пока поврежденность не станет равной единице. Движение от одной кривой к другой осуществляется вдоль линий равной поврежденности (горизонтальных прямых). [c.246]

Болотин В. В. Стохастические модели разрушения проверка гипотез и оценка параметров. — В кн. Разрушение композитных материалов. Рига Зинатие, 1979, с. 49-56. [c.305]

Выполнен ряд важных работ, посвященных исследованию кинетики образования и развития разрушений в композиционных материалах и оценке их связи с прочностью и долговечностью элементов конструкций (В. В. Болотин, В. А, Ломакин, С. В. Серенсен, В. С. Стреляев и др.). При этом исследования по разрушению композиционных материалов проводились по трем направлениям. В работах, относящихся к оценке разрушения как процессу трещинообразования, условия образования и развития одной наиболее опасной трещины отождествлялись с условиями деформирования и разрушения композиции. В связи с тем, что эксперименты показывают одновременное наличие и развитие множества трещин, во многих работах используется статистическое моделирование неоднородной структуры при сочетании одновременной работы множества неодинаково нагруженных и обладающих различной прочностью волокон, разрушающихся в соответствии с гипотезой слабого звена. [c.9]

В связи с рассмотренными гипотезами о механизме влияния межкристаллитной внутренней адсорбции примесей, ответственных за отпускную хрупкость, на водородное охрупчивание (4 /) — усиление абсорбции атомарного водорода на поверхности металл - электролит (2) - повышение локальной концентрации водорода на границах зёрен с примесями в зоне предразрушения (3) - аддитивное воздействие примесей и водорода на, когезивную прочность границ, интересны результаты [219, 2201. В этих работах рассмотрена кинетика заоождения и роста микротрещин, развивающихся в твердых растворах се-железа с Р, 8 и С без внешних механических напряжений под действием давления молекулярного водорода, заполняющего полость трещин и достигающего по оценкам [220] 1800 МПа. При этом условия ввода водорода в металл (катодное насыщение из N2804 с добавкой промотора наводороживания АвзО,, высокие плотности катодного тока) были такими, что позволяли не учитывать механизм (1), Средняя концентрация Н в твердом растворе в равновесии с в трещинах по оценкам работы [219] составляла (6 — 60) Ю , т.е. была выше локальной концентрации атомов Н 8 зоне предразрушения перед вершиной растущих трещин в сталях, склонных к замедленному разрушению в водороде. Это обстоятельство вместе с отсутствием существенной восходящей диффузии водорода к вершине в мягком железе, позволяло не учитывать при объяснении влияния примесей на сопротивление водородному охрупчиванию и гипотезу (2). [c.180]

Главным В )да.- и разрушения, лимнтирующи.ми вре.мя работы деталей погрузчиков, являются усталость и износ. Преобладающим можно назвать первый вид разрушения, который н должен стать основой количественных расчетов. Используя гипотезу линейного суммирования повреждений как основу для количественной оценки режимов работы элементов погрузчиков, можно в качестве критерия выбрать эквивалентную нагрузку, спектр которой полностью характеризуется коэффициентом долговечности. [c.179]

Энциклопедия по машиностроению XXL

Оборудование, материаловедение, механика и ...