Сопротивление разрушению - Исследования

Таким образом, проведенные исследования позволили установить, что образцы титана марки ВТ1-00 с диффузионным покрытием обладают хорошим сопротивлением разрушению от гидроэрозии и износа. [c.79]

Длительная прочность зависит от большого числа факторов и проявляет высокую чувствительность к условиям изготовления металла (выплавка, ковка и т. п.) и разного рода технологическим операциям, предусмотренным циклом изготовления изделия. Поэтому в пределах марочного состава ст/али наблюдается значительный разброс характеристик прочности и пластичности при длительном разрыве. В этих условиях оценка сопротивления разрушению, как и других характеристик механических свойств, не может базироваться на результатах исследования только одной партии (одной плавки) металла данной марки стали. [c.105]

Дифференциация труб проведением структурной диагностики всех труб паропроводов с привлечением современных неразрушающих методов — очень трудоемкая операция и не может дать полной гарантии достоверности результатов исследования из-за возможных структурных изменений в локальных объемах металла. В сложных деталях элементов турбин такая диагностика еще более затруднена. Поэтому, оценивая работоспособность конструкции, следует учитывать роль объемов металла с пониженным сопротивлением разрушению, т. е. использовать методы вероятностной оценки пределов длительной прочности по результатам анализа испытаний металла многих промышленных партий. [c.106]

В большинстве исследований влияния сложного напряженного состояния на сопротивление разрушению (особенно разрушению в условиях ползучести) опыты проводились в ограниченном объеме при малом количестве испытаний и варьировании вида напряженного состояния в небольших пределах всего трехмерного пространства (испытания тонкостенных трубчатых образцов от чистого сдвига до двухосного растяжения), параллельные опыты на один и тот же режим в большинстве случаев отсутствуют, В связи с этим используются такие методы обработки экспериментальных данных, которые допускают совместный анализ результатов различных исследований, проведенных в разных условиях на материалах разного класса. С этой точки зрения целесообразно использование безразмерных координат, когда все параметры напряженного состояния отнесены к какой-либо характеристике механических свойств материала, например к условному пределу длительной прочности за определенный срок службы или к сопротивлению разрушения при кратковременном разрыве в условиях одноосного растяжения [c.130]

Количественная оценка влияния вида напряженного состояния на сопротивление разрушению зависит от индивидуальных особенностей исследуемого материала. Следовательно, выражения критериев прочности по конструкции должны включать кроме характеристик напряженного состояния параметры, отражающие индивидуальные особенности материала в конкретных условиях испытания. Однако о долговечности материала при том или ином напряженном состоянии часто судят только по величине той или иной характеристики напряженного состояния без достаточного учета комплекса свойств материала. При этом, как правило, в качестве критерия длительной прочности используют одну из характеристик напряженного состояния. В одних исследованиях результатом анализа испытаний выявлена возможность использования в качестве критерия длительной прочности величины максимального нормального напряжения (ст ), в других хорошее соответствие результатов опыта с расчетом получено при использовании в качестве критерия интенсивности напряжений (о/). [c.131]

Совместная обработка результатов исследования чугуна разных марок (в одной группе экспериментов были испытания модифицированного чугуна в условиях трехосного сжатия) показала, что формула (4.1 ) пригодна для оценки сопротивления разрушению разных партий металла при нормальной температуре, [c.141]

Главное, вероятно, в решении задач о сопротивлении разрушению образцов с кольцевыми выточками заключается в определении места расположения опасной зоны и учете фактора неоднородности напряженного состояния. Решение первой части этой задачи состоит в исследовании состояния металла в зоне влияния кольцевого надреза. [c.158]

В результате проведенных исследований установлено, что наиболее тесные корреляционные связи наблюдаются между пределом выносливости и характеристикой сопротивления разрушению [c.186]

Таким образом, косвенный метод определения предела выносливости позволяет быстро произвести ориентировочную оценку сопротивления металла разрушению от воздействия циклических нагружений. На основании исследований установлено, что микроструктура стали оказывает влияние на сопротивление малоцикловому разрушению. Наиболее высоким сопротивлением разрушению при циклическом разрушении обладает сталь с аустенитной структурой, менее высоким — сталь с феррито-перлитной структурой и наименьшим — сталь переходного класса (феррито-мартенситная), что объясняется особенностями их микроструктурных составляющих. [c.187]

С целью сопоставления результатов сопротивления разрушению образцов с выточкой и резьбового соединения выполнены специальные исследования на соединениях М20 X 2,5 (гайка сжатия, высота 0,8 диаметра) изготовленных из тех же материалов. Условия нагружения идентичны условиям нагружения образцов с кольцевым надрезом. [c.389]

Большое развитие получает разработка вопросов сопротивления разрушению в вязкой и хрупкой области при ударном и статическом деформировании, позволившая классифицировать и в значительной мере объяснить природу возникновения двух типов изломов, охарактеризовать температур-но-скоростные зависимости механических свойств, оценить роль абсолютных размеров и напряженного состояния для хрупкого разрушения и предложить предпосылки расчета на хрупкую прочность (Н. Н. Давиденков). Эти работы способствовали решению практических задач выбора материалов и термической обработки для изготовления крупных паровых котлов, турбин, объектов транспортного машиностроения, химической аппаратуры повышенных параметров и других производств, получивших большое развитие в этот период. С этим связано и расширение работ по исследованию усталости металлов, которое сосредоточивается на изучении условий прочности и обосновании соответствующих расчетных предпосылок в зависимости от вида напряженного состояния, качества поверхности и поверхностного слоя, условий термической обработки (И. А. Одинг, С. В. Серенсен), в первую очередь применительно к легированным сталям, производство которых в больших масштабах было организовано для нужд моторостроения, турбостроения, транспортного машиностроения и других отраслей, изготовляющих высоконапряженные в механическом отношении конструкции. [c.36]

Результаты определения величин удельной интегральной работы разрушения (ударной вязкости) металла зон, относящихся к рулонной части кольцевой пробы (рис. 2, а), свидетельствуют о том, что суммарное сопротивление разрушению этих зон в исследованном температурном интервале достаточно велико. [c.368]

Сопротивление разрушению 435 Материалы для моделей при исследовании деформаций 520, 521 [c.547]

Как показано многочисленными исследованиями, в элементах конструкций изготовленных из пластичного материала, находящихся в вязком состоянии и работающих при статических и ударных нагрузках, остаточные сварочные напряжения не отражаются на прочности (сопротивлении разрушению) элементов конструкций. Их влияние в данном случае проявляется лишь в том, что наступление пластических деформаций в отдельных зонах может происходить при более низких нагрузках, чем в элементах, не имеющих сварочных напряжений. В конструкциях из хрупких материалов, а также из материалов пластичных, но находящихся в хрупком состоянии (например, при воздействии объемного напряженного состояния), сварочные остаточные напряжения могут влиять на прочность при статических и ударных нагрузках. [c.60]

Первые систематические исследования сопротивления разрушению при малоцикловом нагружении бьши проведены на элементах авиационных конструкций. Существенная роль циклических перегрузок в инициировании малоцикловых разрушений стала особенно проявляться в годы Второй мировой войны, когда ведение боевых операций значительно увеличило не только уровни статических нагрузок на самолеты, но число вылетов. Вместе с тем эти перегрузки оставались ниже предельных разрушающих нагрузок при однократном нагружении. Опыты Н.И.Марина показали, что увеличение числа циклов нагружения N от 1 до 10" может вызывать снижение разрушающих нагрузок на 30-60% в зависимости от механических свойств материала, концентрации напряжений, частоты нагружения и наличия сварных швов. [c.71]

При исследовании и контроле сталей часто определяют величину не действительного, а наследственного зерна, г. е. величину зерна аустенита после нагрева при определенных условиях (температуре, времени выдержки и скорости охлаждения), указанных в соответствующих стандартах. Наследственное зерно характеризует чувствительность стали к росту зерна при нагреве для термической обработки и оказывает значительное влияние на многие свойства стали, в частности на ее сопротивление разрушению. [c.43]

Для некоторых композиционных материалов с хрупкой матрицей из литого жаропрочного сплава наблюдается растрескивание матрицы при термоциклировании, воспроизводящем условия работы авиационного двигателя. Необходимы дальнейшие исследования для изучения этой проблемы. Матрица должна обладать достаточно высокой пластичностью, чтобы оказывать сопротивление разрушению в результате малоцикловой усталости, вызванной несоответствием температурных коэффициентов линейного расширения матрицы и волокна. Этот вид разрушения редко наблюдается в лопатках, изготовляемых из композиций жара- [c.274]

Отпуск мартенсита при температурах 350—400° С практически не снижает эрозионную стойкость закаленной стали. Выделяющиеся при указанных температурах отпуска карбиды находятся в дисперсном состоянии и прочно связаны с соседней структурной составляющей. При температурах отпуска 400—450° С у выделившихся карбидов происходит нарушение когерентной связи, интенсифицируется рост блоков структурной мозаики, развивается гетерогенность и сопротивление разрушению резко падает. На рис. 91 приведена зависимость эрозионной стойкости закаленных сталей от температуры отпуска. Такое же изменение эрозионной стойкости после отпуска характерно и для других исследованных сталей. [c.140]

Во втором разделе мемуара, представленного Академии в 1843 г., содержалось, как подчеркнула Академическая комиссия, первое исследование деформирования двух- и трехкомпонентных сплавов. Как указал Вертгейм во введении к этому разделу своей работы, единственными сплавами, свойства которых при деформировании исследовались когда либо ранее, помимо, конечно, обычного определения сопротивления разрушению, были латунь и бронза. Для каждого из 64 сплавов, которые во всех случаях Вертгейм получал сам, была произведена проверка процентного содержания компонентов с помощью анализа проб, взятых с обоих концов проволочных образцов. Он писал, что отбросил большое количество стержней, для которых обнаруживалось различие в составе на их концах. Расплавленная смесь заливалась в чугунную форму длиной 50 см, затем стержни вытягивались прежде, чем подвергнуться анализу. Для каждого сплава были определены динамические модули, причем в двадцати случаях с помощью метода продольных колебаний, а в сорока пяти — методом изгибных колебаний. Для восьми сплавов модули были найдены на основе квазистатических испытаний при растяжении тем же способом, который был описан выше, пля чистых металлов. Результаты этих испытаний представлены в табл. 57. [c.307]

В настоящей главе, наряду с рекомендуемой методикой проектирования представлены результаты экспериментальных и аналитических исследований хрупкого разрушения мощных роторных машин. Основу рекомендуемой методики проектирования составляет определение влияния напряжений и деформаций на сопротивление разрушению материалов с дефектами. Для полного понимания процесса инициирования и распространения трещины необходимы дальнейшие исследования ряда факторов и их взаимосвязей. Ниже приведен перечень наиболее важных проблем, по которым необходимо провести дополнительные исследования. Хотя по большинству из них исследования должны носить экспериментальный характер, необходимы также и аналитические обобщения, позволяющие на базе экспериментальных исследований создать единую теорию. [c.141]

Для исследования сопротивления разрушению использовали призматические образцы с поверхностной полуэллиптической трещиной. Часть образцов подвергали растяжению и трехточечному изгибу. Образцы по размерам в поперечном сечении соответствовали стандартным образцам по ГОСТ 25.506-85, используемых для определения вязкости разрушения (табл. 3.2). Усталостные трещины наводили в условиях циклического изгиба (а = О.бОц з, / = 10 Гц, R = 0,2). На образцах разных типоразмеров выращивали подобные трещины с Z/W = 0,08-0,12 и г/2с = 0,38 0,42. [c.95]

Основным аспектом проблемы, рассматриваемым в настоящей статье, является микромеханика распространения и остановки разрушения отрывом и исследование влияния на эти явления температуры и микроструктуры, а именно размера зерна. Эти явления сознательно изучались без учета усложнений, вносимых наличием губ среза, которые часто образуются при распространении и остановке разрушения отрывом. Появление губ среза можно исключить при испытаниях малых лабораторных образцов при очень низкой температуре или их влияние можно свести до минимума при испытании очень толстых образцов при температурах, близких к представляющим практический интерес. Тем не менее в настоящем исследовании выбран другой путь, который основан на использовании небольших надрезанных образцов Шарпи, поверхности которых азотированы для предотвращения образования губ среза, азотированы также и надрезы для исключения начального барьера, что позволяет сосредоточить внимание на явлении распространения. Авторы уже использовали этот способ на образцах Шарпи, разрушаемых при ударных нагружениях, когда процедура предотвращения образования губ среза ведет к существенному уменьшению как энергии удара, так и нормализованной энергии удара [3]. Более того, эти результаты показывают, что динамическое сопротивление разрушению отрывом при данной температуре увеличивается с уменьшением размера зерна, несмотря на то что разрушения по существу на 100% происходили по механизму скола независимо от размеров зерна и температуры испытаний. [c.136]

Стз), не отражающего всех особенностей работы металла в условиях эксплуатации конструкций. Следовательно, прогнозировать влияние того или иного вида напряженного состояния на работоспособность материала приходится на основании очень ограниченной информации. Восполнить этот пробел позволяет привлечение для анализа некоторых экспериментально установленных фактов и представлений о поведении материала в экстремальных точках пространства напряжений. Например, результаты многочисленных исследований поведения материалов в условиях всестороннего давления, а также известные представления о роли межатомных сил связи в процессе разрущения позволяют предположить, что либо при всестороннем равном сжатии разрущение вообще невозможно, либо для развития повреждений в этих условиях требуется гораздо больше усилий, чем при всестороннем равном растяжении. Следует также иметь в виду экспериментально установленный факт в ряде случаев, особенно если исследуемый материал имеет пониженную пластичность, в области двухосных растяжений (ст,>0 02>0 сг =0) сопротивление разрушению меньше, чем при одноосном растяжении, например, испытания [86] стали Х18Н9Т и углеродистой стали при отрицательной температуре [87]. [c.138]

На рис. 6.11 схематически показана типичная ситуация для бесконечной пластины со сквозной трещиной. Понятие R можно использовать как меру роста повреждений в композите, связывая податливость или перемещение от раскрытия трещины, распространяющейся нелинейно, с величиной а. Как отмечено в гл. 3, в настоящее время проявляется интерес к применению этого метода для предсказания устойчивого роста повреждений в композитах. Это значит, что увеличение сопротивления разрушению в композите с ростом нагрузки будет аналогичным увеличению сопротивления разрушению пластинок конечной толщины при изменении вида разрушения от плоского к косому. Если -кривая не зависит от о, то рассматриваемый метод не отличается от подхода, использующего концепцию гипотетической трещины. Однако можно предполагать, что это не совсем так, поскольку метод -кривых еще находится в стадии исследования. Возможно, использование подобного метода позволит довольно просто предсказывать развитие поврел<деннй в конструкциях из слоистых композитов. [c.242]

Таким образом, анизотропия механических свойств стальных листов, вызывающая склонность к слоистому растрескиванию во время сварки конструкции, может приводить к снижению сопротивления конструкции усталостному разрушению. Проведенные исследования показали, что слоистое растрескивание — это не только сварочная технологическая проблема, но и явление, ока.чывающее влияние на безопасность конструкции, которое следует учитывать в прочностном анализе при проектировании конструкции заданной долговечности. [c.270]

Результаты испытаний приведены в таблице, из которой видно, что сопротивление образованию трещин ыалоцикловой усталости и сопротивление разрушению при температуре 813 К мало изменяются после различных режимов термической обработки. Ограниченный предел выносливости но трещинообразованию исследованной ста.ли при этой температуре колеблется в интервале от 300 до 340 МПа, а ограниченный предел выносливости по излому — в интервале 380—440 МПа. При этом различие между указанными пределами при температуре 813 К гораздо меньше, чем при 623 К. Вместе с тем величины пределов по трещинообразованию при 813 п 623 К различаются незначительно. Следовательно, повышение температуры испытаний гораздо больше влияет на развитие трещины мало-цикловой усталости, чем иа ее образование. [c.294]

При решении первой задачи исследуют влияние температуры, скорости деформирования и жесткости нагружающих систем при кратковременном и длительном статическом нагружениях гладких лабораторных образцов, уточняют характеристики сопротивления разрушению при ударном нагружении лабораторных образцов типа Шарпи и Менаже, регламентируют основные метрологические параметры усталостных испытаний (мало- и многоцикловую усталость). При этом больяюе внимание уделяют двум стадиям разрушения — образованию макротрещин и окончательного излома, а также статистической природе характеристик механических свойств. Выполняемые исследования и методические разработки являются основанием для усовершенствования действующих и разработки новых государственных стандартов на механические испытания. [c.18]

Вопрос о влиянии режимов термической обработки на характеристики термоусталостной прочности и термоциклической пластичности наклепанной стали особенно важен для теплоэнергетики ввиду того, что многочисленные разрушения элементов трубных систем происходят при малоцикловых нагрузках в неизотермических условиях. В ЦНИИТМАШе были проведены исследования влияния холодной деформации и режимов последующей термической обработки на сопротивление разрушению и деформированию при термоциклическом нагружении аустенитных сталей 12Х18Н10Т, 12Х18Н12Т и Х16НМ2, широко используемых для изготовления высокотемпературных элементов пароперегревателей мощных энергетических котлов [24, 41 ]. Образцы для исследования были как из пруткового металла, так и из паропере-гревательных труб диаметром 32 мм и толщиной стенки 7 мм. [c.152]

В зависимости от целей испытаний и условий эксплуатации конструкций осуществляют последующее раздельное или совместное исследование ее трещиностойкосга при статическом, циклическом и динамическом нагружении. При этом определяют характерные значения К на стадии затупления трещины, строят ]фивые сопротивления разрушению Kg и кинетические диаграммы разрушения (зависимости скорости роста трещин от параметра Ку), а также устанавливают характерные величины Ку в процессе нестабильного распространения и в момент остановки трещины. [c.285]

Кратко рассмотрим методы косвенной оценки характеристик сопротивления разрушению конструкций с развивающимися трещинами, которые основаны на фрактографи-ческих исследованиях пространственного расположения бороздок усталости и определении размеров зоны вытяжки. Обычно бороздки и зона вытяжки образуются на изломе металлических материалов в процессе усталостного разрушения. Анализ изменений ширины бороздок в сочетании с данными о режиме нагружения позволяет определять скорость роста трещины, вычислять значения параметра и строить диаграмму усталостного разрушения. По ширине и высоте зоны вытяжки можно приближенно установить стартовое значение [c.287]

Применение двух- и многослойных сталей и сплавов, обладающих взаимодополняющими физико-механическими свойствами, позволяет значительно снизить металлоемкость элементов конструкций. Проблема проектирования, создания и эксплуатации биметаллических конструкций повышенного ресурса, в частности высоконагру-женного оборудования АЭС, делает весьма актуальными экспериментальные исследования, направленные на разработку методов оценки несущей способности таких конструкций не только по интегральным характеристикам прочности, но и с учетом наличия трещиноподобных дефектов на стадиях инициации разрущения, а также распространения и остановки трещин. Развитие методов определения критериев сопротивления разрушению и их анализ необходимы для оптимизации свойств биметалла путем правильного выбора сочетания разнородных составляющих соединения, назначения технологического способа его изготовления и определения рационального соотношения толщин основного металла и плакирующего слоя. Кроме того, это необходимо при проведении расчетов на прочность и оценке ресурса биметаллических элементов конструкций, определении допускаемых размеров дефектов, выборе методов и средств дефектоскопии. [c.107]

Предлагаемый читателю первый том справочника Металловедение и термическая обработка стали посвящен изложению методик изучения тонкого строения и структуры сталей и определению их разнообразных свойств (механических, физических, эксплуатационных). Такое построение многотомного справочника представляется правильным, если иметь в виду преимущественно экспериментальный характер науки о металлах. В этом томе, наряду с традиционными методами изучения структуры и свойств (макро- и микроанализ, рентгеновская дифракто-метрия, электронная микроскопия, определение механических свойств при растяжении, ударе, циклическом нагружении и т.п.), рассмотрены развитые в последние годы тонкие методы структурых исследований (спектроскопические, резонансные, микроспектральные и др.) и методы определения сопротивления разрушению в различных условиях нагружения (параметры вязкости разрушения, кавитационное разрушение, износостойкость, сопротивление газовой коррозии) в сочетании с подробным изложением методик фрактографического анализа. Все эти новые разделы отличают настоящее издание от предыдущих. [c.8]

В понимании природы упрочнения, достигаемого в результате термомеханической обработки, определяющим является факт наследственной передачи развитой дислокационной структуры горячедеформирован-ного аустенита образующемуся при дальнейшем охлаждении мартенситу или бейниту. При этом необходимо учитывать особый характер возникающей в горячедеформированном аустените развитой сетки дислокационных субграниц динамической полигонизации, которые представляют собой особый вид полупроницаемых барьеров. Исследования, выполненные в нашей стране, прямо показали, что такие полупроницаемые барьеры сдерживают движущиеся дислокации, т. е. повышают прочность до определенного разумного ее значения при возникновении у этих барьеров опасных с точки зрения создания пиковых напряжений скоплений дислокаций происходят прорыв полупроницаемых субграниц и релаксация напряжений путем передачи деформации в смежные объемы, что уменьшает вероятность образования трещин разрушения. Таким образом, становится очевидной научная основа термомеханического упрочнения при регулировании температуры, скорости и степени горячей деформации в результате динамической полигонизации создаются условия для образования развитой сетки полупроницаемых субграниц. Это и определяет уникальное сочетание свойств, наблюдаемое только после термомеханической обработки, когда наряду с повышением прочности наблюдается и повышение сопротивления разрушению. [c.12]

Анализ разрушения низкоуглеродистой стали по механизму скола показал, что макроскопическое разрушение можно связать с его микромеханизмом и что он в свою очередь зависит от состояния микроструктуры и характеристик текучести материала. В определенных случаях можно воздействовать на микроструктуру и микропроцессы разрушения так, чтобы улучшить макроскопические характеристики металла. Очевидно необходимы дальнейшие детальные исследования микромеханизма разрушения стали для установления технологических пределов сопротивления разрушению более сложных материалов. Некоторые работы этого направления кратко будут освещены в гл. VIII, раздел 10. [c.189]

Если принять, что для всех материалов критическое напряжение разрушения достигается на расстоянии ух диаметров зерен от вершины трещины, то можно использовать эту модель для прогнозирования вязкости разрушения других сталей. Рассмотрим данные для котельной стали, представленные на рис. 74, б. К сожалению, наряду с измерениями вязкости не было проведено исследований микроструктуры. Примем, что максимальное перенапряжение достигается при ТИП. Температура в этом случае выше, чем для стали с азотом, и можно принять п = 0,2. Расчеты по экспериментальным значениям Ki (75 МН/м ) и Оу (530 МН/м ) при ТНП показывают, что расстояние, на котором достигается критическое значение напряжения, составляет около 30 мкм. Значит, размер зерна равен 15 мкм, что представляется реальным для стали соответствующего состава и принятой термической обработки. Локальное значение разрушающего напряжения оказалось равным 2600 МН/м , что значительно превышает значение 1600 МН/м , типичное для нелегированной нормализованной стали с тем же размером зерна (см. рис. 110). Распределение карбидов в котельной стали, однако, гораздо более тонкое, чем в обычной углеродистой стали, а это приводит к повышению критических напряжений. Указанный эффект наблюдал Оутс (см. рис. 109) на крупнозернистой стали с марганцем, имеющей гораздо большее сопротивление разрушению благодаря тонкому распределению карбидов. [c.215]

Наиболее высокое сопротивление разрушению при микро-ударном воздействии оказывает мартенсит (рис. 62). Мартенсит разрушается в результате образования мелких равномерно расположенных по полю шлифа очагов разрушения (рис. 62, а). Пластическая деформация мартенсита вызывает его распад, что приводит вначале к некоторому упрочнению, а затем к р азупрочнению и разрушению. Распад мартенсита с образованием карбидной фазы подтверждают электронно-графические исследования. [c.104]

На ранней стадии исследования было выявлено, что одним из наиболее важных факторов является сопротивление разрушению конструкционного материала при испытаниях образцов с надрезом, особенно в условиях ударного нагружения. Это привело к созданию (60 лет назад) многочисленных методов ударных испытаний образцов небольших размеров, с надрезами различных типов (Изод, 1903 г. Шарпи, 1909 г.). Наиболее широкое распространение получило испытание образца по Шарпи с V-образным надрезом (рис. 1, а). Для выполнения этих испытаний было разработано и стандартизировано оборудование (ASTM, 1961 г. Британский институт стандартов, 1959 г.). Трудность таких испытаний состоит в том, что значение обычно измеряемой энергии разрушения произвольного образца при определенной температуре не может непосредственно быть использовано в инженерном расчете. Полученные результаты необходимо обработать с учетом различий в поведении материала, масштабного фактора и схемы нагру-л ения. [c.212]

Для пояснения он указывает Небольшие обелиск, колонна или иная строительная деталь могут быть установлены без всякой опасности обрушения, между тем как весьма крупные элементы этого типа распадаются на части из-за малейших причин, а то и просто под действием своего собственного веса . Чтобы подтвердить это, он начинает с исследования прочности материалов при простом растяжении (рис. 12) и устанавливает, что прочность бруса пропорциональна плопцади его поперечного сечения и не зависит от его длины. Такую прочность бруса Галилей называет абсолютным сопротивлением разрыву и приводит несколько числовых значений, характеризующих прочность меди. Определив абсолютное сопротивление бруса, Галилей исследует сопротивление разрушению того же бруса в том случае, когда он используется как консоль и нагружен на свободном конце (рис. 13). Он утверждает Ясно, что если призматический брус подвергнется излому, этот излом произойдет в точке В, причем ребро гнезда играет роль оси вращения для рычага ВС, к которому приложена сила толщина В А бруса представляет собой другое плечо, вдоль которого распределяется сопротивление. Это сопротивление препятствует отделению части BD, лежащей вне стены, от части, лежащей внутри ее. Из сказанного следует, что величина силы, приложенной в С, относится к величине сопротивления, обусловленного толщиной призмы, т. е. сцеплением основания В А с примыкающими к нему частями бруса, точно так же, как половина длины ВА относится к длине ВС ). Мы видим, что [c.21]

Итак, изменение взаимосвязи между и при Испытании на усталость, а также значительное рассеяние результатов зксперимен-тальньж исследований может быть обусловлено тем, что определяют по критерию полного разрушения образца без учета, возможности существования нераспространяющихся трещин. Действительно, методика усталостных испытаний, с помощью которой регистрируют только число циклов до разрушения, не дает картины зарождения усталостных поврежд 1ий, возникновения, приостановки и распространения усталостных трещин. В том случае, когда анализ результатов испытаний на усталость проводится с позиций многостадийности процесса, сопротивление разрушению при ци <лическом нагружении определяется только двумя параметрами — пределом выносливости [c.190]

ТОГО, ЧТО ПО данным различных исследователей значение А/С — 40 МПа-i/ir близко к максимальному, а А/С = = 15 МПа д/м к минимальному, в пределах которых реализуется стадия II в титановых сплавах. Данные обобщены на рис. 68, из которого видно, что с ростом размера зерна скорость роста трещины уменьшается. На первый взгляд это кажется противоречащим тому факту, что с уменьшением размера зерна растет число препятствий на пути движения трещины, служащих источником рассеяния энергии. Ёдор и др. [121] связывают полученный результат с тем, что при увеличении зерна увеличивается вклад структурных элементов в сопротивление росту трещины и потому это приводит к снижению роста трещины. Однако вклад структуры в сопротивление росту трещины, как уже отмечалось, зависит от микромеханизма разрушения и поэтому нельзя однозначно связывать влияния структурного параметра на скорость роста трещины, без учета контролирующего микромеханизма разрушения. Так, исследованиями Романива и др. [120] на сталях 40Х, 45ХН2МФА и 60КС было показано, что скорость роста трещины является [c.122]

Основная цель боковых надрезов — это устранение чрезмерного влияния поверхностей. Простое объяснение их влияния состоит в следующем повышение напряжений у верщины боковых надрезов увеличивает К в этой области, а трехос-ность напряженного состояния, возникающая в результате наличия боковых надрезов, может привести к локальному снижению сопротивления разрушению. При соответствующей конфигурации боковых надрезов материал у поверхности может разрушаться почти с той же легкостью, как и в центральной части образца. Слово легкость здесь не имеет точного определения тем не менее имеется возможность оценить эффективность боковых надрезов посредством исследования формы фронта остановившейся трещины. [c.213]

Энциклопедия по машиностроению XXL

Оборудование, материаловедение, механика и ...