Элементы пароперегревателя

Для получения перегретого пара в схему паросиловой установки должен быть введен еще один элемент — пароперегреватель. Принци- [c.429]

Фиг. 69. Схемы элементов пароперегревателей.

Трубы элементов пароперегревателей соединяются между собой приварными колпачками или кузнечной сваркой. Перегреватель-ные коробки выполняются стальными литыми [c.286]

Фиг. 74. Два способа шарового крепления элементов пароперегревателя / — шаровая головка элемента, 2 — скоба 3 — шайба с шаровой поверхностью 4 — шаровая

При сж игании газа и мазута в топках паровых котлов мы встречаемся с наиболее сложными условиями теплообмена. Благодаря большей степени черноты мазутного факела температуры на выходе из топки в этом случае ниже, чем при сжигании газа, что в сопоставимых условиях приводит к снижению тепловосприятия установленных за топкой элементов пароперегревателя. Положение усложняется часто возникающей необходимостью эксплуатировать котел при чистых поверхностях нагрева на газе и при грязных — на мазуте, что дополнительно раздвигает пределы тепловосприятия пароперегревателя. Наконец, приходится учитывать неизбежное повышение температуры перегрева пара при отключениях подогревателей высокого давления и работе с температурой питательной воды 160° С вместо 230 С, а также запас на обычный регулировочный диапазон. [c.198]

Рис. 7- 16. Тепловосприятие элементов пароперегревателя котла ТГМ-94 в зависимости от избытка воздуха при постоянной нагрузке.

С целью улучшения охлаждения элементов пароперегревателя и стимулирования циркуляции в первый период растопки целесообразно устанавливать дополнительную продувку с общим расходом 50% номинальной производительности котла. Расчет ведется на полное давление пара. На растопочном паропроводе, кроме того, должен быть установлен специальный паромер, позволяющий регулировать расход пара на всем протяжении пуска, т. е. при переменных параметрах пара. Наиболее просто задача решается установкой торцового сопла на выходе из продувочного паропровода, давление и температура перед которым однозначно определяют расход пара. [c.306]

Элементы пароперегревателя Я — радиационная часть, Я —потолочная часть liJ l и Ш-2 — l и II ступени ширм К-1 и К 2 — I н II конвективные ступени. [c.168]

Разделив полученное поверхностью нагрева количество тепла на расход топлива, получим изменение энтальпии дымовых газов в пределах данного элемента пароперегревателя [c.183]

К сведению тепловых балансов по элементам пароперегревателя приходится обращаться в случаях, когда парогенератор не обеспечивает расчетного перегрева па- [c.186]

В энергетических установках вообще и паросиловых установках сверхвысоких параметров, в частности, в ряде случаев возникает необходимость стыковки труб из разнородных сталей. Необходимость подобных стыков определяется прежде всего неравномерным распределением температуры в отдельных узлах установки. Так, для паросиловых установок на параметры 580°, 240 ата элементы пароперегревателя, работающие при температурах 620—700°, должны изготавливаться из аустенитной стали, в то время как паропровод по условиям эксплуатации выполняется из перлитной стали. В указанных установках ряд ответственных узлов, работающих в наиболее тяжелых условиях (паровпуск, клапаны автоматического затвора и Др.), может изготавливаться из хромистых жаропрочных сталей, что требует применения стыков перлитной стали с хромистой. [c.168]

С термодинамической точки зрения желательно иметь рабочие тела с малыми отрицательными значениями ds"jdT. В этом случае процесс адиабатного расширения рабочего тела на турбине заканчивается в парожидкостной области диаграммы состояний при высоких значениях относительных массовых паросодержаний. В таком цикле нет необходимости осуществлять регенерацию, а следовательно, и вводить дополнительный элемент-регенератор в технологическую схему установки, что способствует улучшению ее технико-экономических характеристик. Кроме того, при л = 0,95. .. 0,97 появление влаги в проточной части турбины в конце процесса расширения не оказывает заметного влияния на ее КПД и энергетическую эффективность ПТУ в целом. При больших отрицательных значениях производной ds"ldT для достижения значений, близких к единице относительного массового паросодержания потока, в конце процесса расширения на турбине пар в цикле ПТУ приходится перегревать. Введение перегрева всегда выгодно с термодинамической точки зрения, поскольку это способствует увеличению термического КПД цикла. Однако при этом ухудшаются массогабаритные характеристики парогенератора из-за введения в его состав дополнительного элемента — пароперегревателя. В ряде случаев этот фактор оказывает превалирующее влияние на технико-экономические характеристики ПТУ и обусловливает их ухудшение. При положительных значениях производной ds"ldT процесс расширения в турбине заканчивается в области перегретого пара. Это создает весьма благоприятные условия для работы турбины, так как исключает появление конденсата в конце процесса расширения, соответствующие потери энергии, и эрозию лопаток рабочих колес, а также отпадает необходимость в перегреве пара перед подачей его в турбину. Однако температура торможения перегретого пара на вы- [c.9]

Наименование элемента пароперегревателя [c.115]

РАЗМЕЩЕНИЕ ВЫХОДНЫХ ЭЛЕМЕНТОВ ПАРОПЕРЕГРЕВАТЕЛЕЙ [c.119]

Отрицательным моментом данной схемы является невозможность использования впрыска для охлаждения выходных элементов пароперегревателя во время растопки котельного агрегата. [c.158]

Рис. 1-25. Расположение в правой части газохода отдельных элементов пароперегревателя котлов ТП-90 и ТП-100. Вторичный пароперегреватель показан пунктиром.

Влияние тепловой инерции необогреваемых элементов пароперегревателя, участка трубопровода и в особенности измерительного органа становится очень заметным в тех случаях, когда инерционность собственно пароперегревателя сравнительно невелика. Так, например, [c.189]

Передаточная функция необогреваемых элементов пароперегревателей — трубопроводов, коллекторов и т, п. в соответствии с уравнением (6-2) имеет вид [c.195]

Для элементов пароперегревателей с различным расположением коллекторов в пространстве разность потерь статического давления в них, гс/м , должна определяться с учетом изменения нивелирного напора по высоте в вертикальном или наклонном коллекторе [c.67]

Коэффициент тепловой разверки в элементах пароперегревателей определяется по формулам (3-02) п (3-10). Коэффициенты гидравлической и тепловой раз-верок в перегревателях могут определяться путем построения двух зависимостей Рг = /(Р5) по формулам (3-10) и (8-23)—(8-28) при предварительно принятых значениях р, (например. 1,2 1,5 1,8). Отношение средних удельных объемов v fv находится по известным значениям Мэл и = р М л- Пересечение этих двух кривых дает искомые значения р, и рг. [c.69]

Недогрузка паровых котлов при работе блока котел — турбина с полной мощностью особенно велика зимой, когда благодаря снижению температуры циркуляционной воды уменьшается удельный расход пара на производство электроэнергии. В этот период необходимо особо тщательно проверять температуру металла радиационных элементов пароперегревателя и прежде всего при работе блока с неполной нагрузкой. [c.117]

При выборе схемы включения элементов первичного пароперегревателя учитывают более тяжелые условия работы радиационной части пароперегревателя по сравнению с конвективной. Поэтому радиационную часть пароперегревателя нельзя использовать в качестве выходного элемента, где температура пара наивысшая. Радиационную часть обычно включают со стороны насыщенного нара. На рис. 12-7,г показана схема соединения элементов пароперегревателя сверхкритического давления. И здесь головной частью первичного пароперегревателя является радиационная его часть, затем последовательно включены ширмы, потолочные трубы и конвективная его часть. Промежуточный пароперегреватель [c.135]

Рис, 5-27. Крепление элементов пароперегревателя, [c.158]

При наличии вынесенной переходной зоны необходимо учесть, что конец испарительного и начало перегревательного участков будут находиться в переходной зоне. Расчет перепадов давления обычно ведут в направлении, обратном ходу рабочей среды, начиная от последнего элемента пароперегревателя. При этом учитывают потери давления в арматуре, установленной на всем пароводяном тракте. [c.495]

Наиболее простой и часто применяемый метод удаления солевых отложений — общая промывка пароперегревателя без вскрытия лючков у коллекторов. Этот способ, к сожалению, не может гарантировать необходимую полноту освобождения всех змеевиков пароперегревателя от отложений. Общее сечение трубок параллельных змеевиков достаточно велико и по нему практически невозможно создать скорости прохода воды, необходимые для охвата процессом промывки всех элементов пароперегревателя (не менее 0,5 м1сек). Лучщий результат в случае общей промывки следует ожидать от использования для данной цели влажного пара, если скорость последнего не будет ниже 5—10 м сек. [c.180]

В последующие периоды пуска температура стенок труб в основном определяется соотношением форсировки топки и расходов пара. Явления нестационарности процесса сказываются в этом случае значительно слабее и, как правило, создают некоторый запас надежности. Очевидно, что чем больше расход пара, тем лучше при прочих равных условиях охлаждаются элементы пароперегревателя. Так, например, если пренебречь нестационар-ностью процесса, температуру стенки трубы конвектив- [c.295]

В котлах весьма высоких давлений и температур пара перегреватель является одним из важнейших элементов. Пароперегреватели основные и промежуточные в современных котлах сверхкритических давлений воспринимают значительную долю тепла, выделяемого топливом — при одном промежуточном перегреве до 65% и при двух до 75% от всего тепла, исспользуемого в котельном агрегате. Такая большая доля тепла не может быть передана пару только в конвек- [c.108]

В случае выполнения выходных элементов пароперегревателя из перлитной стали, естественно, напрашиваются размещение их в конвективной части котельного агрегата в области относительно охлажденных газов, па-раллелшоточная схема включения выходной ступени и возможно меньшее приращение энтальпии пара в ней. В частности, только при этих условиях можно ожидать, что расчетная температура стенки выходной ступени перегревателя котла сверхкритического давления (255 kFJ m , 585° С) будет равна около 610° С. [c.119]

На электростанции Леверкузен (160 ата, 610° С) элементы пароперегревателя, работающие при температуре более чем 520° С, изготовлены из стали состава (%) С = 0,04- 0,08 [c.129]

При еще более коротком простое турбины (6—8 ч) в котле сохраняется давление ( 25—35 ат), паропровод и элементы пароперегревателя остывают больше, чем массивные, хорошо изолированные детали паровпускной части турбины. В таких случаях при пуске блока главная паровая задвижка перед турбиной, peгyлиpyющиe И стопорные клапаны турбины в течение 20—30 мин оставались закрытыми, а пар из котла, пройдя перегреватель и главный паропровод, направлялся в конденсатор. После повышения температуры пара до уровня, обеспечивающего отсутствие большой температурной разности при прогреве паровпускных элементов турбины, подача пара в иее (и повышение числа оборотов) производятся через пусковой обвод. Нагрузка турбины сначала noAHnMaeT H благодаря открытию регулирующих клапанов при почти по- стоянном давлении пара в котле. Когда же клапаны откроются полностью, [c.186]

Характерное отличие этих схем заключается в том, ЧТО 1пр.и луске котла через выходные элементы пароперегревателя свежего пара вначале проходит лишь часть растопочного расхода рабочей среды. С этой целью в растопочный сепаратор, встроенный в рассечку перегревателя, после дросселирования вводится из первой части перегревателя все количество рабочей среды, циркулирующей при растопке. Пар из сепаратора поступает щ выходную часть перегревателя, охлаждает ее и с требуемыми параметрами направляется в турбину. С такой схемой в G P работают все блоки с прямоточными котлами на 140 ата. [c.199]

В котельных агрегатах с температурой пара 540° С и особенно 570° С практически уже трудно с помощью одной ступени регулирования решить задачи уменьшения инерции системы и надежной защиты от чрезмерного перегрева йсех элементов пароперегревателя, расположенных как до, так и после этой ступени. Для таких котлов устройство двух ступеней регулирования перегрева пара неизбежно. [c.121]

При высоких параметрах пара современных энергетических установок отдельные элементы пароперегревателя выполняются из различных по качеству сталей. Каждая из них в своей рабочей области температур и давлений используется наиболее полно и имеет малый запас проч1ности. Этим самым достигается снижение общей стоимости пароперегревателя за счет сокращения веса высококачественных и наиболее дорогих марок сталей. [c.71]

Рис. 5 6. Расположение в правой части газохода отдельных элементов пароперегревателя котлов ТП-90 и ТП-100. Элементы вторичного паролерегревателя показаны условным пунктиром, а —схема б — данные ОРГРЭС, характеризующие зависимость средней конечной температуры перегретого пара от давления в барабане (при работе котла с полной нагрузкой и сжигании природного газа).

Элементы пароперегревателя и экономайзера. Во всех котлах ТКЗ ширмы и радиационные трубяые панели относятся к первичному пароперегревателю. Первичный пар охлаждает и настенные панели конвективных газоходов, которые в котлах с негерметичным экранирова-нпем устанавливают не столько для поглощения тепла дымовых газов, сколько для защиты обмуровки и увеличения длительности ее работы. Промежуточный пароперегреватель, как правило, весь состоит из конвективных трубных пакетов. Из описания отдельных типов котлов (см. гл. 2) можно видеть, что пролмежуточный перегрев пара осуществляется только в котлах производительностью не менее 500 т/ч. [c.164]

Несмотря па наличие большого числа различных схем и конструкций, условия размещения в котле основных элементов пароперегревателя и экономайзера настолько жестки, что последовательность их расположения по пути дымовых газов почти одинакова в большинстве котлов. Как правило, в радиационных трубных панелях, в зоне активного горения топлива, трубы имеют гораздо более высокую тепловую нагрузку, чем во всех остальных частях первичного пароперегревателя, вследствие чего температура наружной поверхности этих труб может превышать температуру проходящего в них пара на несколько десятков градусов. В такие панели целесообразно направлять наименее нагретый пар в барабанных котлах — насыщенный, а в прямоточных оверх-критического давления — непосредственно после получения его из воды. [c.164]

Снизить значения средних температур пара по элементам пароперегревателя удалось лишь путем изменения распределения газовых струй по сечению горелочной амбразуры. При этих условиях горение газа происходило в растянутом светящемся факеле, отдельные языки которого затягивались в междутруб-ное пространство ширмового пароперегревателя. Поверочный расчет заводской конструкции горелки, выполненный по методике Ю. В. Иванова (см. гл. 10), выявил, что глубина проникновения газовых струй составляет всего 40 мм, при толщине воздушного потока 265 м.м.. [c.218]

Вопрос о влиянии режимов термической обработки на характеристики термоусталостной прочности и термоциклической пластичности наклепанной стали особенно важен для теплоэнергетики ввиду того, что многочисленные разрушения элементов трубных систем происходят при малоцикловых нагрузках в неизотермических условиях. В ЦНИИТМАШе были проведены исследования влияния холодной деформации и режимов последующей термической обработки на сопротивление разрушению и деформированию при термоциклическом нагружении аустенитных сталей 12Х18Н10Т, 12Х18Н12Т и Х16НМ2, широко используемых для изготовления высокотемпературных элементов пароперегревателей мощных энергетических котлов [24, 41 ]. Образцы для исследования были как из пруткового металла, так и из паропере-гревательных труб диаметром 32 мм и толщиной стенки 7 мм. [c.152]

Энциклопедия по машиностроению XXL

Оборудование, материаловедение, механика и ...