Микронеровности твердой поверхности

Микронеровности твердой поверхности 17 --- среднеквадратичная высота выступов 162 [c.235]

Механическая адгезия. Известно, что рельеф твердой поверхности, а следовательно, н ее суммарная площадь существенно влияют на адгезию пленок лакокрасочных покрытий. Необходимо использовать всю поверхность. Для этого жидкий лакокрасочный материал должен обладать следующими свойствами хорошо смачивать поверхность, заполнять макро- и микронеровности твердой поверхности, вытесняя при этом абсорбированный воздух и влагу. Воздух и влага, находящиеся в микротрещинах и порах поверхности, если их не вытеснить, могут значительно снизить общую площадь эффективного контакта лакокрасочного покрытия. [c.89]

Внешнее трение твердых тел сопровождается деформированием и разрушением выступов микронеровностей соприкасающихся поверхностей с отделением частиц их материала. При этом происходит необратимое изменение формы, размеров и свойств трущихся поверхностей, т. е. их износ. При трении весьма гладких поверхностей с малым давлением на них величина сил трения зависит главным образом от сил молекулярного взаимодействия, при этом нагрев и износ поверхностей почти отсутствуют. [c.77]

При трении поверхностей в условиях гидродинамического режима смазки нормальная нагрузка передается через слой смазки. Обеспечение устойчивого смазочного слоя, способного нести нагрузку, является оптимальным решением задачи повышения механического к. п. д. и снижения износа сопряженных деталей. При разделении трущихся деталей слоем смазки износ деталей все же возможен. Разрушение поверхностного слоя происходит при попадании в контакт твердых частиц, превышающих по размеру толщину смазочного слоя, а также при местных разрывах масляной пленки вершинами микронеровностей сопряженных поверхностей. Тонкие слои смазки, разделяющие трущиеся поверхности, препятствуют молекулярному взаимодействию материалов, что резко снижает силы трения. Защитой от внешнего механического воздействия такие слои служить, конечно, не могут. Формирование этих защитных пленок является важной составной частью процесса изнашивания при граничной смазке. [c.117]

Если трущиеся поверхности твердых тел разделены сплошным слоем смазки и выступающие микронеровности на поверхности одного из них при относительном движении не задевают за микронеровности поверхности другого тела, непосредственное соприкосновение этих тел отсутствует. В таких условиях сухое трение исключается, вместо него наблюдается трение в самом слое смазки, называемое жидкостным. Благодаря этому механический износ тел теоретически отсутствует, что удлиняет срок службы скользящих тел. Помимо того, при жидкостном трении достигается значительная экономия энергии, так как силы трения в слое смазки, при прочих равных условиях, намного меньше сил сухого трения при скольжении непосредственно соприкасающихся твердых тел. Снижение потерь на трение в условиях смазки объясняется иной сущностью этого трения. Сопротивление движению в таких случаях состоит из сопротивления вязкому сдвигу отдельных слоев жидкости по отношению друг к другу и из сопротивления сдвигу тех слоев жидкости, которые непосредственно соприкасаются с поверхностями твердых тел. В соответствии с этим различают внутреннее трение, т. е. трение [c.213]

Изменение шероховатости при приработке в случае контактирования мягкого металла с твердым обусловлено подстройкой шероховатости поверхности мягкого материала под шероховатость твердого. Это вызвано пропахиванием поверхности мягкого материала внедрившимися микронеровностями твердого материала [c.11]

Чистота обработанной поверхности значительно улучшается при увеличении температуры. Увеличение скорости резания оказывает меньшее влияние на чистоту обработанной поверхности. При увеличении подачи и глубины резания чистота обработанной поверхности ухудшается. Температура обрабатываемой детали оказывает значительно большее влияние на чистоту обработанной поверхности, чем на стойкость инструмента. Причиной изменения шероховатости обработанной поверхности, главным образом, являются вибрации. Даже если бы удалось ликвидировать вибрацию, обусловленную элементами системы СПИД, то осталась бы вибрация, вызванная твердыми включениями встречающимися в срезаемом слое обрабатываемого материала. При нагреве поверхности обрабатываемой детали твердость этих включений уменьшается и, следовательно, уменьшаются вибрация и высота микронеровностей обработанной поверхности [8]. [c.161]

Приработочный износ в начальном периоде работы зубчатой передачи заключается в сглаживании рабочих поверхностей зубьев вследствие пластических деформаций и истирания имеющихся на них микронеровностей (следов обработки) до тех пор, пока они не перестанут превышать толщину масляной пленки и задевать друг за друга. Приработочный износ улучшает состояние рабочих поверхностей и увеличивает фактическую площадь контакта. При этом происходит частичное выравнивание нагрузки по ширине зубчатых колес, т. е. снижение начальной концентрации нагрузки вследствие более интенсивного износа в местах концентрации нагрузки. Если сопряженные поверхности резко различны по твердости, то процесс приработки и сглаживания более твердых поверхностей может протекать длительное время и сопровождаться значительным износом более мягкой поверхности. [c.76]

Диффузионная сварка входит в группу способов сварки давлением, при которых соединение проходит за счет пластической деформации микронеровностей на поверхности свариваемых заготовок при температуре ниже температуры плавления. Отличительной особенностью является применение повышенных температур при сравнительно небольшой остаточной деформации. Ее технологическая характеристика бьша предложена Н.Ф. Казаковым и принята Международным институтом сварки в следующей формулировке Диффузионная сварка материалов в твердом состоянии - это способ получения неразъемного соединения, образовавшегося вследствие возникновения связей на атомарном уровне, появившихся в результате сближения контактных поверхностей за счет локальной пластической деформации при повышенной температуре, обеспечивающей взаимную диффузию в поверхностных слоях соединяемых материалов . [c.511]

Внешнее трение сопровождается истиранием, изнашиванием трущихся поверхностей. При трении твердых тел происходит местное сваривание и обрыв микронеровностей трущихся поверхностей. Сваривание выступов происходит во время относительного движения при их соударении за счет мгновенного повышения температуры, а продолжающееся движение тел приводит к разрыву сварившихся неровностей Это явление играет большую роль в процессе изнашивания и является начальной стадией заедания тру- [c.182]

При шлифовании происходит резание металла твердыми абразивными зернами. Каждое абразивное зерно, соприкасаясь с обрабатываемой поверхностью, царапает ее и снимает тонкую стружку. Шлифование происходит при большой скорости резания и при малой нагрузке на каждое зерно, поэтому поверхность после шлифования имеет мелкие штрихи в направлении врашения шлифовального круга. На фиг. 189 показана фотография микронеровностей шлифованной поверхности, снятая на интерференционном микроскопе при увеличении 630. По изгибу интерференционных полос [c.286]

Пользование номограммами. Номограммы представлены на рис. 4—5. Оптимальную вязкость определяют следующим образом на рис. 4 по шкале твердости НВ откладывают твердость по Бринелю менее твердой из контактирующих поверхностей, затем проводят горизонтальную линию / до пересечения с наклонной линией в правом верхнем квадранте. От точки пересечения опускают вертикаль 2 до встречи с линией, соответствующей наибольшей высоте микронеровностей [c.743]

Поверхности деталей, работающих при высоких циклических нагрузках, следует обрабатывать с максимальной, экономически приемлемой степенью чистоты. Все виды отделочных операций (полирование, притирка и т.д.), сглаживая микронеровности, остающиеся на поверхности после предыдущей, более грубой механической обработки, способствуют повышению усталостной прочности, особенно для деталей, изготовленных из высокопрочных и твердых материалов. [c.60]

Аналогом капилляра в данном случае служит устье поверхностной впадины, т.е. в формуле (6.47) соответствует характерному размеру шероховатости твердой стенки. При = 1—10 мкм соотношение (6.47) дает для воды при высоких давлениях Dq 0,3—0,6 мм, что удовлетворительно согласуется с опытными данными, полученными на поверхностях нагрева, имеющих характерные размеры микронеровностей порядка единиц микрометров. [c.275]

Трение скольжения. Прижатые друг к другу поверхности твердых тел имеют микронеровности и соприкасаются лишь своими выступами, поэтому действительная площадь касания их составляет лишь очень малую долю (от 10 до Ю ) общей (номинальной) площади всей поверхности. Вследствие этого даже при небольших нагрузках на участках действительного соприкосновения тел возникают очень большие удельные давления. [c.77]

Абразивное изнашивание является результатом срезания и пластического деформирования микронеровностей (шероховатостей) твердыми посторонними частицами при относительном перемещении сопряженных поверхностей. Эти частицы являются обычно минеральными и имеют неметаллические атомные связи, что и обуславливает сравнительную простоту физических процессов этого вида изнашивания. Отделение частиц при изнашивании происходит при однократном или многократном воздействии абразивного тела. В результате изнашивание идет в форме процесса микрорезания, либо в виде усталостного повреждения (малоциклового — при упругопластическом деформировании, собственно усталостного — при многоцикловом воздействии). [c.266]

В реальных условиях поверхность твердого тела не является абсолютно однородной, в частности гладкой. Даже при обработке по 7— 11-му классам чистоты среднеквадратичная величина микронеровностей составляет 0,05—1,5 мкм. При этом значения местных радиусов микронеровностей могут изменяться в широких пределах. [c.287]

Следует отметить, что предположение 3 относится к частному случаю задачи о контактировании деформируемой мягкой поверхности с твердой шероховатой. В более общем случае контактирования двух твердых шероховатых поверхностей учитываются деформации их микронеровностей и механические свойства двух поверхностей [19, 20]. [c.54]

При дальнейшем относительном смещении тел оттесняемый твердыми неровностями материал начинает формироваться п стружку (рис. 28,6). Однако ее образованию препятствует поверхность контртела. Оттесняемый материал заполняет пространство между микронеровностями, что может привести к росту размеров отдельных пятен касания. В зоне контакта материал будет более прочным, чем лежащие ниже слои за счет упрочнения материала. Поэтому при последующих смещениях тел пластическая деформация будет возникать на некоторой глубине от зоны контакта в еще неупрочненных слоях. [c.90]

Уменьшение сил трения при тонком слое смазки объясняется не только защитной ролью пленки смазки, равномерно распределяющей давление, но и пластифицированием тонкого поверхностного слоя — эффектом П. А. Ребиндера. В процессе трения и износа металлов происходят упругое и пластическое деформирования микронеровностей и пластическое течение в твердых поверхностных слоях, приводящее к пластическому износу, т. е. изменению размера трущихся тел без заметного разрушения их поверхности повторные микропластические деформации при периодических встречах микронеровностей, приводящие к усталостному разрушению поверхностей изменение механических и физических свойств поверхностных слоев металла вследствие пластической деформации. [c.192]

Для сильно нагруженного подшипника громадное значение имеет тщательность отделки трущихся поверхностей (особенно шипа). Их шлифуют и подвергают сверхчистой доводке (суперфинишу). Высота микронеровностей, остающихся после тщательной приработки, в подшипниках из твердой бронзы составляет от 1 до 3 микрон, а на шейках стальных валов — от 2 до 4 микрон. А если применяются относительно мягкие подшипниковые сплавы (например, свинцовистая бронза), то высота микронеровностей, остающихся после приработки, практически может быть доведена до 1 микрона. [c.126]

Установлена возможность измерения ультразвуковыми методами давления температуры или толщины слоя жидкости (масла), заключенного между двумя твердыми средами, при неизменных параметрах последних. При этом контроль осуществляется без изменения конструкции узла трения и без непосредственного контакта с жидкостью. Отмечается, что термообработка поверхностей трения изменяет картину распространения ультразвука на границах раздела сред, а рассеяние на микронеровностях тем больше, чем ближе их размер к длине волны. [c.436]

Слишком чисто обработанная поверхность не сможет УДер живать устойчивую масляную пленку, необходимую для смазки уплотняющей кромки, особенно в тех случаях, когда материал вала не обладает пористостью. Для удаления острых микронеровностей, которые могут сыграть роль абразива, целесообразно полировать шлифованные поверхности. Чтобы на поверхности вращающихся валов не появлялось канавок и бороздок у валов с возвратно-поступательным движением, рекомендуется применять вязкий нехрупкий материал с твердостью R 50—60. Лучшим материалом в контакте с защитным уплотнением является сталь, но если вал должен быть стойким по отношению к коррозии, то применяют твердое хромирование валов, нержавеющие стали или другие сплавы и металлы. [c.46]

Чистота обработки чрезвычайно сильно влияет на несущую способность упорного подшипника, на возможность работы с минимальной толщиной масляного слоя /г . Притиркой поверхности гребня, шабровкой или притиркой колодок можно свести микронеровности на гребне к 0,5—0,8 мк, на колодке — к 0,6—1,0 мк. Это соответствует 10—11 классу чистоты обработанной поверхности по ГОСТ 2789—59. При больших нагрузках такая чистота поверхности необходима и должна сохраняться в процессе эксплуатации, когда происходит некоторый неизбежный износ поверхностей колодок и гребней твердыми частицами, содержащимися в масле. С этой точки зрения желательно иметь не меньше 0,04—0,05 мм или принимать меры по поддержанию повышенной чистоты масла, в частности путем постоянной сепарации его во время работы турбины. [c.171]

Износ. Механизм износа эластомерных уплотнений весьма сложен и определяется комплексом физико-механических свойств и геометрическими характеристиками фрикционной пары. По И. В. Крагельскому [26, 52] характер и интенсивность износа зависят от вида нарушения фрикционных связей. В зависимости от прочности возникающей между эластомером и твердым телом связи различают пять видов нарушения единичных адгезионных связей, из которых вытекают три основных вида износа 1) адгезионный, приводящий к своеобразному скатыванию или намазыванию поверхностного слоя эластомера 2) абразивный, вызванный микрорезанием эластомера острыми выступами поверхности или частицами загрязнений 3) усталостный, вследствие многократного деформирования поверхностных слоев эластомера выступами неровностей контртела. При скольжении в эластомере перед выступом микронеровности возникает зона сжатия, а позади него — зона разрежения. Если относительное внедрение hir велико h — глубина внедрения г — радиус неровности), происходит микрорезание. Если hIr мало, происходит многократная деформация поверхностных слоев эластомера, приводящая к постепенному усталостному износу. Это основной вид износа уплотнений при трении по хорошо обработанным поверхностям и наличии смазки. Износ материалов оценивается следующими основными характеристиками удельным износом i и интенсивностью износа У, связанными [c.79]

Распространено мнение, что при слишком чистой обработке трение уплотнительного кольца повышается, поскольку наличие микронеровностей поверхности с более грубой обработкой способствует удержанию смазки. Однако испытания показали, что в распространенном на практике диапазоне чистоты обработки у 9—у12 качество поверхности на трение и износ влияния практически не оказывают. Хорошие результаты в работе уплотнения достигнуты хонингованием цилиндров из закаленной стали с твердым никелированием рабочей поверхности (зеркала), а также твер- [c.525]

Общие сведения. Отделочная обработка на токарных станках производится в основном в тех случаях, когда необходимо уменьшить шероховатость обработанной поверхности при невысоких требованиях к точности. Это достигается тонкой пластической деформацией поверхности детали, в результате сглаживаются гребешки микронеровностей и образуется наклепанный слой металла глубиной до 0,02 мм, который обеспечивает повышение твердости поверхности детали примерно на 30 %. Тонкая пластическая деформация поверхностного слоя металла может быть получена обкатыванием вращающимися роликами или шариками, а также выглаживанием инструментом из твердых или сверхтвердых материалов. Для достижения высокой точности размеров детали и снижения шероховатости поверхности применяется метод притирки (доводки). [c.177]

Рассмотрим контакт двух твердых тел, одно из которых будем считать абсолютно твердым и шероховатым. Относительно другого контактирующего тела предположим, что оно имеет идеально ровную плоскую поверхность и упруго деформируется под нагрузкой. Под ненасыщенным контактом понимают ° такой вид взаимодействия, при котором число контактирующих микронеровностей п, значительно меньше числа микронеровностей на контурной площади касания А . [c.169]

Сложность процессов, протекающих в зоне контакта, обусловила возникновение различных теорий внешнего трения. Наиболее полно силовое взаимодействие твердых тел объясняет молекулярно-механическая (адгезионно-деформационная) теория трения, которая исходит из дискретности контакта трущихся поверхностей. Из-за шероховатостей соприкосновение поверхностей возникает в отдельных пятнах касания, образующихся от взаимного внедрения микронеровностей или их пластического смятия. Взаимодействие скользящих поверхностей в этих пятнах согласно теории имеет двойственную природу — деформационную и адгезионную. Деформационное взаимодействие обусловлено многократным деформированием микрообъемов поверхностного слоя внедрившимися неровностями. Сопротивление этому деформированию называют деформационной составляющей силы трения д. Адгезионное взаимодействие связано с образованием на участках контакта адгезионных мостиков сварки. Сопротивление срезу этих мостиков и формирование новых определяет адгезионную составляющую силы трения Таким образом, сила трения так же, как и другая важная фрикционная характеристика — коэффициент трения /, по определению равный отношению силы трения F к нормальной нагрузке N f = F/N, определяются как сумма двух составляющих [c.328]

Сущность их состоит в том, что под давлением твердого металлического инструмента (шар, ролик) выступающие микронеровности обрабатываемой поверхности пластически де<[юрмиру-ются—сминаются, при этом шероховатость поверхности уменьшается. Металл выступов исходных неровностей перемещается в обоих направлениях от места контакта с деформирующим элементом, к которому приложено определенное усилие, и /затекает в смежные впадины. При этом металл из впадин выдавливается вверх, т. е. как бы происходит процесс, обрат1шш накатыванию резьбы. Образуется новая поверхность с неровностями, высота, форма и шаг которых определяются основными параметрами режима обкатывания. [c.129]

Схватывание контактирующих микронеровностей с образованием мостиков сварки по Боудену и Тейбору [117], разрываемых в слабом месте при движении поверхностей. Слабым местом может быть плоскость стыка (если трущиеся поверхности имеют одинаковую твердость и одинаковые, притом положительные, градиенты механических свойств по глубине поверхностного слоя) или более мягкая поверхность трения, из которой возможно вы-)ывание материала с переносом на более твердую поверхность. Материал разорванных мостиков при движении поверхностей в последующем обычно отделяется на основе одного из рассмотренных выше механизмов истирания. Этот вид адгезионного микроизноса в макромасштабе превращается в задирание адгезионного типа ( макросхватывание ). [c.175]

Проведенные авторами исследования по определению рациональных значений геометрических параметров режущей части цилиндрических твердосплавных фрез были выполнены на консольно-фрезерном станке мод. 6Н81 однозубой цилиндрической фрезой диаметром О = 225 мм, оснащенной сменным ножом из твердого сплава ВК4. Обрабатывались заготовки электротехнического гетинакса марки Г по ГОСТу 2718-54 размером 480 X 120 X 12 мм. Все опыты были проведены при попутном фрезеровании при постоянных V = 670 м мин = 0,317 мм1зуб t = 2 мм. В процессе стойкостных испытаний определялись оптимальные значения переднего и заднего углов, угла спирали зуба, упрочняющей фаски на передней поверхности и цилиндрической ленточки на задней поверхности зуба фрезы. Во время опытов производились наблюдения за изнашиванием инструмента, характером стружкообразования, качеством и микронеровностями обработанной поверхности. Продолжительность основных опытов была равна 200 мин, что соответствует при выбранном режиме резания износу задней поверхности ножа из твердого сплава ВК4 на величину кз = 0,12 0,14 мм, которая была принята критерием затупления. [c.87]

Трение без смазки представляет собой трение двух твердых тел при отсутствии на поверхности трения введенного смазочного материала всех видов. При трении без смазки сила трения возникает вследствие сопротив-лёния соприкасающихся микронеровностей сопряженных поверхностей и происходящего при этом молекулярного сцепления. [c.166]

В настоящее время имеется несколько гипотез, объясняющих влияние предварительного упрочнения на износоустойчивость. По данным работы [37], предварительное упрочнение уменьшает износ за счет деформации смятия и за счет истирания микронеровностей на контакте. Как считают авторы [43] и [101], предварительное упрочнение пластической деформацией способствует диффузии кислорода воздуха в металле и образованию в нем твердых химических соединений РеО, РегОз, Рсз04 в результате окислительного изнашивания, происходящего с ничтожно малой интенсивностью. Согласно гипотезе [109] упрочнение поверхностного слоя рассматривается как средство повышения жесткости поверхностных слоев и уменьшения взаимного внедрения при механическом и молекулярном взаимодействии. На этот счет существуют и другие теории. Так, например, по мнению А. А. Маталина [64], главным фактором, определяющим износоустойчивость, является величина остаточных напряжений после приработки изделий. Между микротвердостью поверхностного слоя и его износоустойчивостью имеется определенная связь в процессе изнашивания микротвердость поверхностных слоев после приработки стремится к оптимальному значению однако в силу одновременного влияния разнообразных факторов (шероховатость поверхности, напряженное состояние поверхностного слоя и пр.) эта связь имеет только качественный характер и не может быть использована для практических расчетов. [c.14]

Молекулярное взаимодействие, обусловленное взаимодействием атомов на сближенных участках поверхностей гребешков микронеровностей, приводит к нарушению термодинамического равновесия кристаллических решеток на контактирующих участках и наиболее полно проявляется при схватывании твердых тел. В этих условиях в полной мере проявляется механизм, объясняемый адгезионно-деформационной теорией [26]. Очаги микросхватывания в режиме ИП развиваются в более мягком, чем материал чугунного или хромированного кольца, тонком слое меди, не вызывая глубинного повреждения основного металла. Вновь образуются активизированные пластической деформацией участки поверхности они свободны от разделяюш,их пленок при наличии смазки и пульсирующих нагрузок при контактировании с микронеровностями контртела. Возникают площадки с высокой температурой и микрогальванические пары, активизирующие диффузионные и электрохимические процессы. Это способствует молекулярному переносу и миграции ионов меди на ювенильные поверхности. Обогащение тонких слоев поверхности трения медью создает особую структуру граничного слоя, обеспечивающего при определенных режимах минимальные износ и коэффициент трения, а также способствующего реализации правила положительного градиента по глубине материала [2]. [c.163]

В зонах фактического касания поверхности сближаются на такие расстояния, при которых между частицами (атомами, ионами, молекулами), входящими в состав твердых тел, проявляются микроскопические межатомные, межмолекулярные, а также макроскопические (силы Лившица) взаимодействия. Можно считать, что эти силы имеют электрическое происхождение. В результате их действия в зонах фактического касания могут образоваться межатомные (ковалентная, ионная, металлическая) или меж-молекулярная связи, обусловленные дисперсионными, ориентационными или индукционными силами. Обычно связи возникают не между самими контактирующими твердыми телами, а между пленками, покрывающими их поверхности. Строение этих пленок, появляющихся в результате физической адсорбции и хемосорбционных процессов, сложное. При относительном скольжении образованные связи разрушаются и возникают вновь. Генерируемое при этом сопротивление относительному скольжению называют молекулярной составляющей силы трения. Общая сила трения будет равна сумме сил трения, возникающих на единичных микроконтактах. Л1олеку-лярную составляющую силы трения, возникающую в зоне касания произвольной микронеровности, вычислить теоретически невозможно вследствие сложности строения и химического состава пленок, покрывающих поверхности твердых тел. Ее приближенно определяют следующим образом [c.190]

При определении коэффициента внешнего трения необходимо исходить из напряженного состояния в зонах фактического касания. В общем случае вследствие распределения вершин микронеровностей по высоте микроиеров-ности в зависимости от глубины внедрения могут деформировать материал поверхности менее жесткого тела упруго, упругоиластнчески или пластически. Границы между каждым из Ердов деформирования определяют, решая соответствующие контактные задачи теорий упругости и пластичности. Однако в ряде случаев (например, при трении резин, а также металлов при небольших контурных давлениях) в зонах касания возникают упругие деформации. Как показывает анализ, при внедрениях, соответствующих пластическим деформациям, в зонах касания поверхностей с наиболее распространенными Б инженерной практике параметрами шероховатостей основные силовые взаимодействия приходятся ia микронеровности, деформирующие материал поверхностного слоя менее жесткого тела пластически. Поэтому в настоящее время принято оценивать взаимодействие твердых тел при упругих и пластических деформациях в зонах касания. Теория взаимодействия твердых тел ири упругопластических деформациях пока ещё не разработана. [c.192]

Однако этот метод недостаточно точен вследствие случайности выбора участков поверхности. Кроме того, игла профилометра-профилографа, как пра- вило, скользит не по вершинам микронеровностей, а по их боковым поверхностям, а малый радиус кривизны иглы огрубляет профилограмму. Этих недостатков лишен расчетно-экспериментальный метод. В этом методе пользуются расчетными зависимостями коэффициентов внешнего трения нокоя / и расстояний h между поверхностями детали и контр-образца от контурного давления рс и искомых параметров шероховатости в условиях пластического не[1асыщенного и нась(щенного контактов. Из всех физико-механических характеристик контактирующих тел, используемых при определении параметров шероховатости- поверхно-стн, необходимо знать лишь твердость НВ менее твердого образца и обеспечить заведомо меньшую HjepoxoBaTO Tb его поверхности по сравнению с более твердым образцом. [c.224]

Продукты взаимодействия — твердые частицы, пары воды и газы — проникают в тело отливки, оттесняются к поверхности и фиксируются там при кристаллизации металла в виде неметаллических и газовых включений. В период охлаждения жидкого металла под действием ферростатического давления капиллярных сил и интенсивного смачивания формы жидкий металл просачивается в поры, трещины и другие несплошности форм на глубину до 1,5 мм. Такое просачивание оказывает расклинивающее действие и обусловливает образование микронеровности (шероховатости) на поверхности и неметаллических включений в теле отливки. [c.91]

При УЗРО деталей из твердого сплава и закаленной стали происходит упрочнение поверхностного слоя и возникают сжимающие остаточные напряжения. Поверхностный слой хрупких неметаллических материалов содержит трещиноватый слой, глубина которого примерно в 4 раза больше высоты микронеровностей поверхности. Основные параметры качества обработки отверстий представлены в табл. 18. [c.745]

В производственных условиях перед контролером часто возникает вопрос о возможности применения того или иного ш,упового прибора для измерения шероховатости поверхности изделий из мягких материалов. Профилометрам и профилографам присущи определенные погрешности, объясняемые природой контактного метода измерений. Основными пара-.метрами прибора, которые в первую очередь определяют величину искажений при ощупывании поверхности, являются, как указывалось выше, радиус закругления щупа г и усилие Р. Если радиус закругления иглы. можно рассматривать на определенном отрезке времени как величину постоянную для данного прибора, то измерительное усилие, в зависимости от динамических характеристик ощупывающей системы, скорости ощупывания и характера профиля контролируемой поверхности, может сильно изменяться- Это обстоятельство учитывается при конструировании приборов, В современных профилометрах и профилографах, благодаря рациональной конструкции датчиков, а также уменьшению скорости ощупывания добиваются значительного снижения доли динамической составляющей Р,) в общей величине усилия Р. Если радиус закругления иглы у большинства профилометров принят равным 10—15 мк. то измерительное усилие колеблется в весьма широких пределах и достигает в некоторых конструкциях 1—2 гс. Естественно, что при таких уси- лиях на поверхности контролируемого изде.лия, в зависимости от меха нических свойств, и в первую очередь, от твердости материала, будут оставаться более или менее глубокие царапины. Царапание, как следует из анализа, приводимого в главе VI, может по-разному сказаться на показаниях щуповых приборов. Когда размеры впадин велики по сравнению с размерами щупа (при пологом профиле с большим шагом неровностей), а перепад усилия ощупывания на дне впадины и на выступе характеризуется небольшой величиной, погрешности измерения незначительны. При узких микронеровностях, вследствие различных условий деформаций материала на гребешке и во впадине, происходит сглаживание профиля и соответствующее уменьшение измеренной высоты. Это уменьшение тем значительней, чем мягче материал контролируемого изделия и чище его поверхность. На фиг. 115 схематически показаны общие соотношения мелкду данными, получающимися при ощупывании, поверхности иглами с радиусами закруглений г= 10 мк при измерительных усилиях — 2 с С и показаниями оптических бесконтактных приборов. По оси абсцисс графика отложены классы чистоты, установленные с помощью оптических приборов по оси ординат — классы, получающиеся при ощупывании иглами, имеющими указанные выше г и Р. Кривая Т относится к теоретической поверхности абсолютно твердого тела с весь ма пологими неровностями кривая Л4 —- к поверхности изделий с твердостью Ял <20 кгс1мм и углом раскрытия впадин 100°. Между этими двумя кривыми располагаются кривые, относящиеся к поверхностям изделий из стали (С), бронзы (б) и т. п. При контроле профилометрами, имеющими значительные усилия ощупывания чистых поверх- [c.154]

На протяжении почти всей истории развития науки о трении твердых тел основной тенденцией являлось увеличение твердости материа.тюв триботехнического назначения или их поверхностных слоев. Эта тенденция соответствовала законам трения и эмпирическим закономерностям [83 ]. Увеличение твердости контактирующих поверхностей приводит к уменьшению площади фактического контакта трущихся материалов и снижению макроскопических [шпряжений сопротивления относительному перемещению. Вместе с тем напряжения и энергия, рассеиваемая на отдельных микронеровностях, могут возрастать. Для материалов, близких по типу структурного упорядочения и характеру межатолмных взаи.модействий, возрастание твердости является косвенным, но надежным признаком уменьшения химической и адгезионной активности. Усиление связей между атомами твердого тела затрудняет подстройку его кристаллической решетки, необходимую для установления когерентной границы и образования новых межатомных связей при адгезионном взаимодействии. [c.4]

Энциклопедия по машиностроению XXL

Оборудование, материаловедение, механика и ...