Жесткость — Расчет Изгибающий момент

Очевидно, что в рамках математической модели, используемой в расчетах, при достаточно жесткой прослойке в конструкциях с совмещенными швами изгибающие моменты распределяются в слоях пропорционально их цилиндрическим жесткостям, а суммарный изгибающий момент и прогибы покрытия соответствуют параметрам, полученным при рассмотрении изгиба однослойной плиты. [c.247]

Расчет тела червяка производят на прочность и на жесткость. Нагрузки на червяк и эпюры изгибающих и крутящих моментов показаны на рис. 11.11. Максимальный изгибающий момент от силы Fi [c.239]

Предварительный расчет валов. Для выполнения расчета вала необходимо знать его конструкцию (места приложения нагрузки, расположение опор и т. п.). В то же время разработка конструкций вала невозможна без предварительной оценки его диаметра из условия прочности вала на кручение по известному крутящему моменту. Допускаемые напряжения принимают пониженными, поскольку не учитывается влияние изгибающего момента. Кроме того, установлено, что при расчете валов на жесткость их диаметры получаются больше, чем при расчете на прочность, и рабочие напряжения оказываются невысокими. [c.311]

В расчете прямого бруса, при сочетании изгиба и растяжения (сжатия), когда жесткость бруса невелика, принцип независимости действия сил неприменим, и необходимо учитывать влияние осевых сил на величину прогибов, также дополнительные изгибающие моменты от осевой нагрузки, обусловленные деформацией бруса. [c.46]

Подчеркнем, что наличие третьего слагаемого в формуле (10-15) отражает одну из особенностей расчета на продольно-поперечный изгиб действительно, для бруса большой жесткости прогиб (и), а следовательно, и дополнительный изгибающий момент (5о) весьма невелики и величина максимального напряжения с достаточной точностью выражается первыми двумя слагаемыми формулы (10-15). [c.262]

Для часто встречающихся видов нагрузки и опорных устройств прямоугольных пластинок составлены таблицы коэффициентов, которые необходимы для расчета на прочность и жесткость. Таких таблиц в справочной литературе достаточно. Для примера в табл. 19 приведены четыре схемы пластинок с разными опорными устройствами. Приведены также коэффициенты k и для вычисления максимального прогиба и наибольшего изгибающего момента при равномерно распределенной нагрузке р соответственно по формулам [c.509]

К сложному сопротивлению относятся виды деформаций бруса, при которых в его поперечных сечениях одновременно возникает более одного внутреннего силового фактора. Исключением является прямой поперечный изгиб, который не принято рассматривать как случай сложного сопротивления, хотя при этом в сечениях и возникают два внутренних силовых фактора изгибающий момент и поперечная сила. Этот вид деформации рассматривается как простой потому, что в подавляющем большинстве случаев расчеты на прочность и жесткость ведутся без учета влияния поперечных сил, т. е. по одному силовому фактору — изгибающему моменту. [c.355]

При балке, жесткость которой невелика, влияние силы S на изгибающие моменты и прогибы балки может быть весьма существенным и пренебрегать им при расчете нельзя. В этом случае балку следует рассчитывать на продольно-поперечный изгиб, понимая под этим расчет на совместное действие изгиба и сжатия (или растяжения), выполняемый с учетом влияния осевой нагрузки (силы 5 ) на деформацию изгиба балки. [c.498]

Изучая материал предыдущих лекций, вы, конечно, оценили и поняли то особое место, которое занимают внутренние усилия в расчетах прочности и жесткости стержневых систем. Продольные и поперечные силы, крутящий и изгибающий моменты тем или иным образом входят во все соотнощения для напряжений и упругих перемещений. [c.105]

Косой изгиб в случае чистого косого изгиба в поперечном сечении возникают два внутренних силовых фактора изгибающие моменты и Му. При поперечном косом изгибе в поперечных сечениях бруса одновременно с изгибающими моментами возникают поперечные силы и Qj.. Однако влиянием касательных напряжений от поперечных сил Q в расчетах на прочность и жесткость обычно пренебрегают. Нормальные напряжения в любой точке поперечного сечения с координатами у и z можно определить по (17.4), положив N = 0 [c.168]

Рассмотрим для определенности нагружение конструкции усилием затяга шпилек, при котором не требуется учет продольной жесткости шпилек. Уточненные расчеты показывают, что изгибной жесткостью шпилек можно пренебречь ввиду большой длины шпилек. Распределенные по окружности радиуса Ящ осевые усилия Р вызывают сжатие фланца крышки и верхней части нажимного кольца, а также изгиб всех элементов конструкции. Внешние изгибающие моменты, вызванные внецентренным приложением осевых усилий, определяются в сечениях как произведение осевого усилия на соответствующее плечо. Например, в сечении, проходя- [c.131]

Увеличение жесткости подкрепляющего элемента приводит к понижению уровней прогибов, усилий, изгибающих моментов при мгновенном нагружении, снижает интенсивность процесса деформирования на большей части рассматриваемого временного интервала (О кр) и существенно влияет на устойчивость оболочек при ползучести. Это видно из сопоставления результатов расчета оболочки, подкрепленной на внутреннем контуре кольцом квадратного поперечного сечения кк=Ьк—5ко и находящейся под действием нагрузки q=223 (рис. 47), с результатами предыдущего примера, где Лк=Ьк=3 о (см. рис. 46). [c.81]

Отсутствие жесткой связи лопаток по телу увеличивает прогибы диафрагмы и требует принятия специальных конструктивных мер для повышения ее жесткости. В рассматриваемой конструкции это достигнуто за счет соединения диафрагм двух ступеней кольцевым швом по ободу. В этих условиях расчету подлежит рамная конструкция, обладающая заметно большей жесткостью, чем одиночная диафрагма. Сварной кольцевой шов может быть рассчитан по формулам для бесконечной оболочки, нагруженной изгибающим моментом, распределенным вдоль окружности. Как показали расчеты, применительно к диафрагмам турбины ГТ-25-700, напряжения в кольцевом шве, соединяющем ободья между собой, являются малыми. [c.149]

Расчеты на прочность, жесткость, долговечность, нагрев и т. д., если они нужны, являются неотъемлемой частью процесса конструирования. Их выполняют параллельно с вычерчиванием и разработкой компоновок. Например, для расчета вала, нагруженного поперечными силами, необходимо построение эпюры изгибающих моментов, для чего, в свою очередь, прежде всего нужно определить взаимное расположение опор вала и находящихся на нем деталей, передающих нагрузку. Следовательно, необходим чертеж, для выполнения которого нужны данные, определяемые расчетом (размеры подшипников, ширина шкивов и венцов шестерен, соответствующие размеры крышек, уплотнений и т. д.) поэтому в процессе конструирования вычерчивание и расчеты на прочность, жесткость и долговечность надо выполнять параллельно. Вначале делают предварительные ориентировочные расчеты, а окончательные результаты часто получают путем последовательного приближения. Только в отдельных случаях расчеты несколько опережают вычерчивание. На окончательной стадии может быть уточнена марка материала детали. [c.144]

Расчетные и экспериментальные данные приведены в табл. 24. Из этой таблицы следует, что для двух последних схем расчетные значения частоты примерно на 2Q% ниже экспериментальных. Как уже указывалось, это объясняется тем, что в расчете не учитывалось увеличение жесткости за счет изгибающих и крутящих моментов, возникающих в системе при ее колебании. Связанная с этим погрешность ведет к занижению расчетной частоты по сравнению с истинной и для ориентировочных расчетов является допустимой. [c.219]

Влиянием изгибающего момента, возникающего в месте соединения стенки с фланцем вследствие различной их жесткости, при практических расчетах пренебрегают. [c.381]

Расчет на устойчивость колец жесткости, подкрепляющих обечайку, находящуюся под совместным действием наружного давления, осевого сжатия и изгиба (или под действием совместных нагрузок, предусмотренных п. 2. 5. 3), производится согласно табл. 7. Влияние осевой сжимающей силы и изгибающего момента при этом не учитывается. [c.425]

В работе [6] с целью преодоления указанного затруднения все искомые в сопряжениях элементов перемещения и усилия разделены на две части на величины, непрерывные в сопряжениях либо меняющиеся при переходе через сопряжение на заданную величину, и величины, претерпевающие в сопряжении разрыв на неизвестную величину. Первые неизвестные (их число в рассматриваемых конструкциях может превосходить 40—60) весьма удобно определяются с использованием рекуррентных формул метода начальных параметров по заданным краевым условиям путем сведения исходной краевой задачи к задаче с начальными данными. Вторые неизвестные (число неизвестных разрывов обычно не превосходит пять — восемь) определяются при помощи дополнительных условий, по которым в разрывных сопряжениях некоторые из искомых величин либо известны (нанример, изгибающий момент в идеальном шарнире), либо связаны линейными зависимостями с неизвестными разрывами (например, связь опорной реакции с прогибом упругой опоры). Для этого должны быть известны дополнительные коэффициенты местной жесткости конструкции или податливости присоединенных к ней упругих элементов, которые задаются при расчете в виде диагональной матрицы, каждый диагональный коэффициент которой характеризует одно из разрывных сопряжений независимо от остальных. [c.76]

Таким образом, в любом поперечном сечении призматической пружины сжатия внутренние силы приводятся к равнодействующей Р, которая в расчетах пружин на прочность и жесткость во внимание не принимается, и к моменту, дающему при разложении изгибающий момент в касательной плоскости (нейтральная ось п), [c.193]

На величину внутренних усилий в шпангоуте и в цилиндрической оболочке значительное влияние оказывает упругость сферической оболочки. Однако степень этого влияния зависит от соотношения действующих радиальных и осевых внешних нагрузок и соотношения изгибных жесткостей сечения шпангоута. Величины меридионального усилия в цилиндрической оболочке Т и изгибающего момента в шпангоуте Mz с учетом упругости сферической оболочки тем меньше, чем больше радиальная нагрузка рп. Если же радиальная нагрузка отсутствует (p —0), то влияние сферической оболочки определяется величиной х , которая при средних значениях угла 6с в основном зависит от величины отношения изгибных жесткостей сечения шпангоута в плоскости и из плоскости / /7 Если Ix h, то величина Кп и, следовательно, am малы. Поэтому влиянием упругости сферической оболочки в этом случае можно пренебречь и в расчетах пользоваться более простой формулой для меридионального усилия в цилиндрической оболочке [c.117]

В 1924 г. А. Н. Верещагин предложил правило вычисления интеграла Мора графо-аналитическим способом для определения перемещений (прогиба и угла поворота сечений) балки постоянной по всей длине жесткости BJ. Достоинство правила Верещагина состоит в том, что все расчеты заменяются простейшими геометрическими вычислениями, производимыми над эпюрами изгибающих моментов. Строятся две эпюры одна—от заданной нагрузки (нагрузок), другая—от единичной нагрузки, приложенной по направлению искомого перемещения. Единичная нагрузка может быть или сосредоточенной силой (при определении прогиба), или сосредоточенным моментом (при определении угла поворота сечения). Единичная сила прикладывается в том сечении балки, в котором определяют прогиб, а единичный момент — в сечении балки, в котором определяют угол поворота сечения. Прогиб и угол поворота сечения балки определяют по формулам [c.200]

В опасном сечении балки прямоугольного поперечного сечения высоты 26 и ширины Ь действует изгибающий момент М, изменяющийся по симметричному циклу. Определить предельное значение М в двух вариантах 1 — плоскость изгиба балки совпадает с плоскостью максимальной жесткости сечения 2 — плоскость изгиба балки перпендикулярна плоскости максимальной жесткости сечения. В расчетах принять п = 3, 6 = 3 см материал — сталь 45 (gb = 600 МПа, Gt = 360 МПа, g i = 250 МПа). [c.469]

Во всех случаях жесткости несущих слоев принимались равными. На первом этапе расчета стыковые соединения представлялись идеальными шарнирами. Результаты расчета приведены в табл. 7.1, где представляет собой коэффициент снижения изгибающих моментов при наличии стыковых соединений в сравнении с изгибающими моментами при отсутствии стыков. [c.226]

Величина допускаемого напряжения [т], = 200 -ь 500 кГ см . Большие значения принимают при расчетах участков валов, в поперечных сечениях которых возникают небольшие изгибающие моменты, а также при невысоких требованиях к жесткости вала. [c.309]

При балке, жесткость которой невелика, влияние силы 5 на величины изгибающих моментов и прогибов балки может быть весьма существенным, и пренебрегать им при расчете нельзя. В этом случае балку следует рассчитывать на продольно-поперечный изгиб, понимая под этим расчет на совместное действие из- [c.574]

При поперечном косом изгибе (как плоском, так и пространственном) в поперечных сечениях бруса возникают четыре внутренних силовых фактора поперечные силы и и изгибающие моменты Л1х, и Му. При чистом косом изгибе поперечные силы отсутствуют. Для расчетов на прочность и жесткость практически безразлично, будет ли изгиб чистым или поперечным, так как влияние поперечных сил, как правило, не учитывают. [c.334]

Для предварительного расчета определяют изгибающие моменты Мх (го) и Му г ) и напряжения в корневом сечении лопатки, причем учитывают только изгиб относительно оси наименьшей жесткости (ось ). Моменты считают положительными, когда они направлены против часовой стрелки, если смотреть с положительного направления соответствующей оси (см. рис. [c.283]

Проверка ца изгиб поперечного сечения остова носит условный характер, так как при этом не учитывается жесткость фундамента. Если двигатель установлен на жестком фундаменте (например, стационарные двигатели) и связан с ним жесткими креплениями, то внутренние изгибающие моменты в остове не имеют места, расчет в этом случае выполняется без учета опорных реакций и служит для сравнительной оценки [c.242]

Более совершенна схема консольного изгиба в плоскости листа плоских образцов с глубоким надрезом (рис. 86, в). При такой установке образец и.меет большую жесткость па изгиб. Изгибающий момент можно легко регулировать по величине. Измерение деформации по величине и во времени также не представляет затруднений. Надрез иск.тючает влияние концентрацин напряжений в заделке. Усталостная трещина определенной величины, предварительно получаемая в основании надреза на вибростенде, существенно повышает чувствительность этого вида испытаний к хрупкому состоянию, существовавшему до начала нспытаний или возникшему во время испытаний [217]. Существенный недостаток этой схемы испытаний — отсутствие надежного теоретического расчета, позволяющего достаточно точно определить величину напряжений, возникающих в устье трещины. Обычная методика расчета иа изгиб не учитывает пластического состояния н возможной пластической деформации в устье трещины. [c.185]

Под действием внутренних упругих сил, вызывающих момент М, изгибаются одновременно подложка- и покрытие. Сопротивление изгибу будет определяться жесткостью составного сечения такой бипластины. Для расчета изгибающего момента М необходимо найти положение нейтральной линии пп составного сечения (рис. 4.13). Если рассечь бипластину плоскостью I—I (см. рис. 4.11) и отбросить правую часть, то для сохранения равновесия левой части необходимо приложить к ней напряжения, действующие в этом сечении. Эпюра напряжений будет иметь вид,- [c.151]

Во всех этих случаях в поперечных сечениях стержня под действием нагрузки возникло только одно внутреннее усилие (продольная или поперечная сила, крутящий или изгибающий момент). Исключением явился лищь общий случай плоского изгиба (поперечный изгиб), при котором в поперечных сечениях стержня возникают одновременно два внутренних усилия изгибающий момент и поперечная сила. Но и в этом случае при расчетах на прочность и жесткость, как правило, учитывалось лишь одно внутреннее усилие — обычно изгибающий момент. [c.236]

Ведут расчет фланцев. Определяют по (VI 1.6) коэффициент А, по (VI 1.7)— приведенную осевую силу, по (VII.8) — коэффициент р, по (VII.5) определяют напряжения изгиба в сечении 2—2, по (VI 1.9) — напряжения кручения, по (VII. 11) — приведенные напряжения. При расчете тонкостенных валов (б с < O.lSdj), кроме того, находят по (VII.14) коэффициенты к и г), по (VII.13)— изгибающий момент, по (VII.15) — напряжения изгиба в сечении 3—3, по (VII. 16)— изгибающий момент, по (VII. 17)—напряжения изгиба, по (VII. 18)— приведенные напряжения в сечении 2—2. Толщину фланца выбирают в соответствии с условием равнопрочности и достаточной жесткости. [c.200]

Рассмотрим вначале случай применения стальных винтовых пружин. Хотя эта задача является достаточно старой и известной, но она была удовлетворительно решена только недавно. Основу расчета разработал Р. Граммель [86], а правильные результаты получил Дж. А. Харингс [91]. Оба автора исходили из предположения, что цилиндрическая пружина относительно длинная обладает свойствами упругого стержня, эквивалентная жесткость которого при сжатии, изгибе и сдвиге вычисляется по произведенной работе деформаций. При одном витке пружины, которая находится под действием осевой силы Р, изгибающего момента М и поперечной силы Q (фиг. 86) Р. Граммель получил следующее выражение работы деформации [c.205]

Учет продольной жесткости шпилек в затянутом фланцевом соединении. Выше рассматривался расчет конструкции на затяг фланцевого соединения, для которого усилия в шпильках были заданными, и потому податливости шпилек могли не учитываться. Напряженное и деформированное состояние от затяга шпилек считается начальным состоянием для последующих расчетов на внешнюю нагрузку, например затяг нажимных винтов узла уплотнения, внутреннее давление в корпусе, нагрузки от неравномерного нагрева конструкции. При действии этих нагрузок в шпильках возникают дополнительные неизвестные усилия АР, а контактные сопряжения становятся зависимыми аналогично сопряжениям (см. рис. 3.2). В сопряжениях А к В кв точке С имеются неизвестные разрывы AQ , А и АР. Осевое усилие АР создает в точке С неизвестный внешний изгибающий момент ДЛ1 =ЛРбк> вызванный переносом осевого усилия с радиуса / ш на радиусЛд. При выводе формулы (3.2) было показано, что для определения неизвестных разрывов А , Ад , AAf должны рассматриваться зависящие от них величины Af и Здесь И к - радиальное перемещение нажимного кольца в точке А от распорного усилия AQ , момента АМ , вызванного дополнительным усилием АР в шпильках, и внешней нагрузки . Л/ — изгибающий момент, возникающий после указанного выше переноса усилия АР и равный [c.138]

В практике судостроения широкое распространение имеют конструкции, выполненные в виде тонкостенных труб или барабанов цилиндрического либо конического образования, подверженных действию сил, приложенных по периметру поперечного сечения трубы (барабана) и расположенных в плоскости, перпендикулярной к оси конструкции. Примерами таких конструкций могут служить барабаны, которые ставятся под вращающиеся части различных установок для их подкреплений, дымовые трубы и т. п. Отличительной особенностью их является относительно малая местная жесткость тех сечений, где приложена внешняя нагрузка. Без соответствующего подкрепления, исключающего возникновенгте значительных деформаций сечений, использовать достаточно большую прочность всей конструкции нельзя. В связи с этим б статье излагаются основания для расчета местной прочности и жесткости тонкостенных труб и барабанов. Они применяются к двум наиболее частым случаям нагрузки сосредоточенной силой или распределенной равномерно по периметру сечения (когда внешняя нагрузка передается от подвижной части установки через шары или катки). В обоих случаях применение методов теории упругости позволяет определить изгибающий момент, срезы- [c.172]

Представленная схема вычислений, состоящая в последовательном интегрировании и двух пересчетах перемещений и углов поворотов для каждого из рассматриваемых поперечных сечений при установке изогнутого вала на опоры , реализует известный в вычислительной математике так называемый способ прогонки . При этом необходимые для оценки жесткости перемещения оказываются определенными по ходу расчетов и не требуют дополнительных вычислений. Однообразные этапы вычислений при любом количестве участков ступенчатого вала легко алгоритми-зуются, что и было выполнено при разработке для компьютера программы расчета перемещений, получившей название в СПбГПУ VAL (автор Мансырев Э. И.). Интегрирование в этой программе проводится численно по формуле Симпсона. Это обеспечивает получение точного решения при кусочно-линейных эпюрах изгибающих моментов. [c.501]

Таким образом, программа предусматривает расчет конструкций из элементов коротких цилиндрических, сферических, конических, эллиптических оболочек постоянной толщины, цилиндрических оболочек линейно-переменной толщины, нолубесконечных оболочек, круглых и кольцевых пластин и различных кольцевых деталей (табл. 2) при различных (с учетом разработанной классификации) видах и упругих характеристиках разрывных сопряжений (сы. табл. 1), при краевых условиях в усилиях, смещениях, смешанных, а также при краевых условиях в виде сопряжения оболочек с упругими элементами заданной жесткости. Типы нагружения — силовые нагрузки в виде усилий затяга шпилек фланцевых соединений, затяга винтов узлов уплотнения, равномерного, линейно-переменного давления, распределенных по параллельному кругу изгибающих моментов и перерезывающих усилий, осевых усилий, центробежных сил температурные нагрузки в виде краевых температурных коэффициентов влияния — перемещений для элементов, рассматриваемых как свободные (при температуре, постоянной по толщине и изменяющейся вдоль меридиана) либо усилий для элементов, рассматриваемых как часть бесконечных оболочек (при переменной по толщине температуре). [c.85]

Определение краевых перемещений. При расчете распорного узла шпангоута с примыкающими к нему конструктивно-ортотроп-ными оболочками необходимо учитывать параметры подкрепления. При достаточно частом расположении ребер оболочку можно рассматривать как имеющую различные жесткости на растяжение — сжатие от мембранных усилий и на изгиб от изгибающих моментов. Если принять постоянным и одинаковым для всех направлений нормальный модуль упругости, то можно считать, что оболочка имеет толщину бэ для расчета деформаций растяжения — сжатия и бпр — для расчета деформаций изгиба. [c.242]

Мягкими называют оболочки с весьма малой изгибной жесткостью, не воспринимающие поэтому заметных изгибающих моментов и сжимающих усилий. Таким образом, мягкие оболочки в отличие от жестких могут находиться исключительно в безмомент-ном состоянии. Если в мягкой оболочке нормальные усилия положительные (растягивающие), то ее расчет ничем не отличается от расчета жесткой безмоментной оболочки. Напряженное состояние с положительными нормальными усилиями называют двухосным. [c.151]

Мягкими называют оболочки с весьма малой изгибной жесткостью, не воспринимающие поэтому заметных изгибающих моментов и сжимающих усилий. Таким образом, мягкие оболочки в отличие от жестких могут находиться исключительно в без-моментном состоянии. Если в мягкой оболочке нормальные усилия положительны (растягивающие), то ее расчет ничем не отли- [c.205]

П р и м е р 7.23. Определить упругую линию и изгибающие моменты замкнутого кругового кольца, опертого в верхней точке и нагруженного сосредоточенной силой в нижней (рис. 7.29 а). В расчетах принять изгибная жесткость в плоскости кольца EJz= onst точка приложения силы может перемещаться только по вертикали. [c.288]

Цель расчета параметров напряженно-деформированного состояния двухслойных покрытий из плит с прослойками различной жесткости состоит в определении соотношения между изгибающими моментами, возникающими при центральном нагружении конструкции с толщинами слоев, равными толщинам нлит, и моментами при различных вариантах нагружения конструкции. [c.255]

Расчет на прочность и жесткость. Балочные (коробчатые и трубчатые) и шпренгельные стрелы портальных кранов рассчитывают на совместную нагрузку от продольных и поперечныд сил. Расчет выполняют деформационным методом (см. п, III.3). Прогибы балочных стрел определяют по формуле Мора с учетом переменности сечений по длине и влияния изгиба от собственного веса. Изгибающие моменты от собственного веса и от сосредоточенного поперечного усилия Р(. на конце стрелы действуют в одну сторону или в разные стороны в зависимости от направления Р . Прогиб fu на конце стрелы от усилия Рс в плоскости качания стрелы (рис- 1П.4.10) [c.503]

К сложному сопротивлению относятся те виды деформаций, при которых в поперечных сечениях бруса одновременно возникает не менее двух внутренних усилий. Исключение составляет прямой поперечный изгиб, так как расчеты на прочно<й ь и жесткость в большинстве случаев ведутся только по изгибающему моменту без )Гчета поперечных сил. [c.157]

Рассматриваются только брусья большой жесткости, при расчете которых на изгиб с продольной силой применим принцип независимости действия сил, т. е. влИЯ нием деформации на величину изгибающ,их моментов можно пренебречь. Расчет на прочность ведется только по нормальным напряжениям, обусловленным действием продольной силы N и изгибающих моментов Му н М. , действующих в главных плоскостях бруса (рис. 6.5). Опасное сечение находят по эпюрам Ы, Му и Мг как сечение, -в котором эти внутренние усилия одновременно достигают максимума. Если наибольшие значения этих усилий соответствуют разным сечениям, то опасное сечение находится из нескольких, как соответствующее наиболее невыгодному сочетанию изгибающих моментов и продольной силы. Суммарное нормальное напряжение в любой точке (с координатами у и г) данного сечения определяется по формуле [c.161]

После того как реакция отброшенной связи определена, расчет балки ведется обычным путем для основной системы, нагруженной заданными силами и теперь уже известной реак-циейдополнительной связи, строят эпюры поперечных сил и изгибающих моментов и производят расчет на прочность (а иногда и на жесткость) в соответствии с условиями задания. [c.323]

Энциклопедия по машиностроению XXL

Оборудование, материаловедение, механика и ...