Трубы с низкой турбулентностью

С дальнейшим уменьшением числа Q кавитационные пузырьки становятся крупнее и впереди кавитационной области начинается отрыв потока. При еще меньших значениях Q пузырьки сливаются в общую полость, которую и можно назвать каверной . На обычных фотографиях таких каверн (рис. 4, а) их поверхность выглядит ровной и матовой ввиду того, что за время экспозиции пузырьки успевают переместиться на расстояние, во много раз превышающее диаметр пузырька (например, на 2,5 мм за 0,02 сек). Скоростная фотосъемка >°) (с выдержкой порядка 10 сек) обнаруживает в этом случае пенистый турбулентный характер поверхности каверны (рис. 4,6). Течение в каверне обычно имеет резко выраженный градиент давления. При еще меньших числах кавитации (например, при Q = 0,10), особенно в случае обтекания хорошо отполированных препятствий с острыми краями в гидродинамических трубах с низкой турбулентностью и малым содержанием воздуха, поверхность каверны становится ровной, прозрачной, действительно стационарной поверхностью. [c.17]

Трубы с низкой турбулентностью [c.25]

Для уменьшения разницы в величинах аэродинамических коэффициентов, определенных во время летных и трубных испытаний (что объясняется неодинаковыми значениями начальной турбулентности), созданы специальные конструкции труб, обеспечивающие потоки с низкой турбулентностью, близкой к атмосферной. Снижение турбулентно- [c.25]

При рассмотрении процессов турбулентного течения в трубах особое внимание следует уделить струйкам жидкости, которые движутся непосредственно вблизи стенок. Как следует из анализа эпюры распределения скоростей (линия В на рис. 5.3, в), около стенок их значения невелики. Поэтому вдоль стенки образуется особый слой с низкими скоростями, который принято называть вязким подслоем. [c.52]

Эти выводы справедливы лишь для непрерывных труб. Для ламинарного течения влияние аксиального изменения ( о—tm) и (или) д"о выражено вполне отчетливо. Для турбулентного течения общие выводы остаются прежними, но эффект аксиального изменения температуры и плотности теплового потока значительно слабее. Исключение составляют течения жидкостей с очень низкими числами Рг (причины станут ясны в дальнейшем). [c.175]

Одним из важных условий успешной эксплуатации химической аппаратуры является хорошее обтекание отдельных элементов. При ламинарном потоке электролит не вызывает разрушения защитных пленок на металлах, как это наблюдается при механическом воздействии турбулентного потока. При этом исключаются также кавитационные явления, коррозия в углах, застойных местах и облегчается чистка аппарата от отложений, способствующих развитию щелевой и питтинговой коррозии. В связи с этим при штамповке сложных аппаратов следует избегать резких переходов, трубопроводы не должны иметь резких изгибов и сужений, узких клапанов, стыковых соединений. Недопустимы полости, в которых могут скопляться продукты коррозии, твердые осадки и грязь. Днища и сливные отверстия должны исключать возможность скопления осадков на поверхности металла. Для этого необходимо предусмотреть хорошую завальцовку труб, не допускать выступающих частей внутри аппарата, вывод жидкостей предусмотреть в самых низких точках рабочих зон аппарата. Некоторые виды неудачных (рис. 240, а) и удачных (рис. 240, б) конструкций элементов, иллюстрирующие высказанные выше соображения, представлены на рис. 240. [c.431]

Экспериментально установлено, что критическое число Рейнольдса, при котором коэффициент сопротивления шара резко уменьшается (см. рис. 1.5) ), сильно зависит от степени турбулентности в аэродинамической трубе. Это критическое число, лежащее в пределах от VD/v) = 1,5 10 до 4 10 , тем меньше, чем больше степень турбулентности. С физической точки зрения это вполне понятно, так как высокая степень турбулентности внешнего течения вызывает переход течения в пограничном слое из ламинарной формы в турбулентную при более низких числах Рейнольдса, вследствие чего точка отрыва перемещается вниз по течению, что в свою очередь приводит к сужению мертвой зоны за телом и к уменьшению сопротивления. [c.515]

Поскольку парообразование связано с увеличением объема, скорость пароводяной смеси возрастает и с некоторого момента пленка воды будет срываться со стенок труб в виде капель, которые за счет турбулентности потока распределяются по всему объему (рис. 4-2,г). При таком характере движения пароводяной смеси температура металла труб будет зависеть от количества капель жидкости, попадающих и испаряющихся на стенке. Температура металла может стать значительной по достижении определенной степени сухости пара, при низких его скоростях и высоких тепловых нагрузках. [c.166]

Гидравлический расчет горизонтальных газопроводов низкого давления (до 0,05 кгс/см ) производится с учетом режима течения газа. Различают три режима течения газа ламинарный (Re 2000), критический (20004000). Каждому режиму отвечает определенная величина коэффициента гидравлического трения к, зависящая от относительной эквивалентной шероховатости стенок трубопроводов kg/d (где kg — абсолютная эквивалентная шероховатость стенок труб, см d — внутренний диаметр газопровода, см) и числа Рейнольдса Re. [c.46]

Литье по выплавляемым моделям — Понятие 197 — Последовательность технологических операций 198, 199 — Расчет параметров для стальных отливок 204, 205 Литье под всесторонним газовым давлением — Влияние повышенного газового давления на форму 330 — Время затвердевания отливок 330 слитков 331 — Заполняемость форм 329—331 — Особенности литья сплавов алюминиевых 331, 332 магниевых 332 медных 332, 333 никелевых 334 стали 334, 335 — Природа используемого газа 330 — Способы 328, 329 — Сущность процесса 328 Литье под давлением — Гидродинамические условия удаления газов из полости формы 260 — Движение струи 253, 254 критические скорости ламинарного движения, максимальная скорость заливки 254 расчетное значение устойчивой длины струи 253 — Заполнение формы 254 — 256 — Номенклатура отливок, шероховатость их поверхности 251 — Область применения 249 — Параметры, влияющие на качество отливок 248 — Скорости впуска расплава и прессования 272, 273 — Скорости и давления при дисперсном и турбулентном потоке 256 при ламинарном потоке 257 — Удар впускного потока в стенку формы 254, 255 — Критическая скорость впуска 254, 255 Литье под низким давлением 287, 288 — Организация производства 316, 320 — Подготовка жидкого металла 295 — 297 — Преимущества 288 — Разновидности процесса 320 — Расчет теплосиловых параметров формирования отливки 297—299 — Технико-экономические показатели 316 Литье полунепрерывное вертикальное труб из серого чугуна 557 — Литейные свойства чугуна 557 — Недостатки 557 — Основные и технологические параметры 560 — Предельные усилия срыва и извлечения труб из кристаллизатора 558, 559 — Преимущества 557 — Производительность процесса 560 — Режимы вытягивания заготовки 558, 559 движения кристаллизатора 557 — Тепловые параметры 558 — Технологические основы 557, 558 Литье при магнитогидродинамическом воздействии — Физические основы 423 — 426 Литье с использованием псевдоожиженных [c.731]

Анализ гидродинамики парового потока в тепловых трубах по ряду причин связан со значительными трудностями. Вследствие испарения и конденсации теплоносителя приходится рассматривать поток переменной массы, возникает необходимость учитывать наличие как осевой, так и радиальной составляющей скорости. Вдув при испарении и отсос при конденсации приводят к изменению коэффициента трения на стенке тепловой трубы, число Рейнольдса осевого потока переменно. Изменение давления по ходу потока пара обусловлено не только влиянием трения, но и в значительной мере инерционными эффектами. Разгон пара в зоне испарения создает дополнительный отрицательный градиент давления, а торможение пара в зоне конденсации — положительный градиент давления. При рассмотрении работы трубы в области низких давлений пара, когда мощность трубы близка к звуковому пределу и, соответственно, скорость пара близка к звуковой, необходимо учитывать сжимаемость пара. Если в зоне конденсации достигаются сверхзвуковые скорости, то возможно возникновение скачка уплотнения в этой зоне. Течение пара по длине трубы из-за переменности расхода может иметь зоны с ламинарным, переходным и турбулентным режимами. [c.41]

В трубах с низкой турбулентностью обязательна тщательная отделка внутренних поверхностей каналов,- по которым движется газ, а также установка детурбулизирующих сеток. Снижению турбулентности в значительной мере способствует также отсос пограничного слоя от стенок сопла, так как удаление этого слоя исключает его отрыв и, как следствие, препятствует вихреобразованию, обусловливающему турбу-лизацию. Перечисленные меры позволяют создать трубы, начальная турбулентность в которых не превышает величины 8=0,1 %. [c.26]

Пульсации квазистационарного потока передаются от низких частот к высоким, где полностью диссипируют. Следовательно, турбулентные пульсации потока занимают широкий спектр частот, начиная от крупномасштабных (низкочастотных) и заканчиваясь мелкомасштабными (высокочастотными). Такое представление турбулентного потока позволяет раздельно исследовать спектральные (спектральная модель) и квазистационарные (квазистационар-ная модель) характеристики турбулентного потока. На рис. 1 приведена принципиальная схема измерений спектра турбулентных пульсаций во входном (в—в) и выходном (О—0) сечениях патрубка. Воздух из бака (акустического фи.льтра) следует ко входному измерительному устройству в сечении в—в, затем проходит через исследуемый патрубок, выходное измерительное устройство в сечении О—О и через подпорную трубу с сеткой выходит в атмосферу. В измерительных устройствах установлены датчики, соединенные с регистрирующими нрЕборами. При исследовании спектральной модели датчиками являются зонды термоанемометра 7, перемещающиеся с помощью координатника 2, а регистрирующими приборами — вольтметры 4 та 5, соединенные с датчиками через процессор 3. При исследовании квазистационарной модели датчиками являются пневмометрические зонды, а регистрирующими устройствами — батарейные микроманометры. [c.99]

Обработка опытных данных о теплообмене при турбулентном течении в трубах некруглого сечения с использованием в качестве характерного размера гидравлического диаметра показала, что при высоких и умеренных числах Прандтля эти данные с достаточно высокой точностью обобшаются расчетными уравнениями для круглой трубы. В гл. 6 отмечалось, что аналогичное обобщение справедливо и для коэффициента трения. При низких числах Прандтля получить обобщенные зависимости для труб различной геометрии >не удается вследствие того, что термическое сопротивление, как и при ламинарном течении, не осредоточено в пристеночной области. Следует ожидать, что теплообмен в призматических трубах с острыми углами (например, в трубе треугольного сечения, когда один из углов треугольника очень мал) при использовании Dr также не будет обобщаться зависимостью для круглой трубы. Причина состоит в том, что в области острого угла толщина подслоя становится большой по сравнению с расстоянием между прилегающими сторонами угла. В остальных случаях использование гидравлического диаметра и решений для круглой трубы оказывается весьма эффективным и позволяет рассчитывать теплообмен и сопротивление в прямоугольных трубах и трубах другой формы. [c.222]

Отсутствие достаточно обоснованных представлений о механизме турбулентного переноса тепла в значительной степени задерживает теоретическое исследование теплообмена при турбулентном течении теплоносителя. Это замечание в первую очередь касается теплообмена в потоке теплоносителей с высоким значением коэффициента молекулярной теплопроводности, где наибольший перепад температуры приходится на турбулентное ядро потока. Основным методом теоретического исследования в настоящее время является использование гипотезы об аналогии переноса тепла и количества движения с теми или иными эмпирическими поправками. Так, например, в работах [Л. 1—3] при расчете коэффициента теплообмена при течении в трубе расплавленного металла отношение коэффициентов турбулентной диффузии количества движения и тепла (турбулентное число Прандтля Ргт= т/а,. предполагается постоянным по току и определяется затем путем сравнения расчета с результатами экспериментального исследования. К- Д- Воскресенский [Л. 4], Дженкинс и Дейсслер [Л. 5] развили далее полуэмпи-рическую теорию Прандтля применительно к теполносителям с низким значением числа Прандтля. При этом входящая в расчетное соотношение константа также может быть определена лишь путем сравнения расчета с результатами экспериментального исследования. [c.315]

Ряд опытов на воде проводился при низких значениях скорости, когда числа Re были ниже критического. При таких числах Re полностью исчезают турбулентные пульсации температуры. Однако в центральной части потока продолжают происходить слабые колебания температуры очень низкой частоты. Такие колебания температуры можно объяснить влиянием естественной конвекции в жидкости, при увеличении тепловой нагрузки они возрастают. Колебания температуры отсутствуют в достаточно широкой пристенной области и в стенке трубы. С возрастанием скорости при достижении числа Re 2 300 начинают появляться турбулентные пульсации температуры с малой частотой и амплитудой. При более высоких числах НеягШ пульсации принимают вид, характерный для развитого турбулентного потока. Изменение средней частоты пульсаций температуры в потоке жидкости и в стенке трубы три возрастании чисел Re приведено на рис. 9. Средняя частота пульсаций резко возрастает от нулевых значений при [c.327]

Близкое к нулю напряжение трения означает, что пограничный слой, оставаясь присоединенным к поверхности, находится на грани отрыва. Так как конвективная теплоотдача тесно связана с поверхностный трением, в. этих условиях можно ожидать очень низкого теплового потока из пограничного слоя. Создавая такой специфический пограничный слой в устройствах типа диффузора, можно при заданном начальном пограничном слое и заданном коэффициенте восстановления давления максимально сократить длину диффузора. Стрэтфорд спроектировал диффузор аэродинамической трубы с контуром, удовлетворяющим условию нулевого напряжения трения 1181. Как уже упоминалось в гл. IX, форма передней кромки крылового профиля очень важна так, благодаря отгибу вниз носка можно предотвратить или затянуть отрыв ламинарного слоя от передней кромки при соответствующем отклонении закрылка. Если предотвращение или затягивание отрыва является главной целью, то желателен переход ламинарного течения в турбулентное, так как турбулентный [c.203]

Низкочастотные вихревые возмущения набегающего потока существенно влияют на ламинарно-турбулентный переход в пограничном слое. Проникая в пограничный слой, они порождают полосчатую структуру - вытянутые в направлении потока полосы с повышенной и пониженной скоростью, которые появляются и исчезают с относительно низкой частотой [1]. При повышенной степени турбулентности (0,1% < возмущения скорости в полосчатой структуре достигают 10-20% скорости потока Моо и непосредственно приводят к ламинарно-турбулентному переходу [2]. В малотурбулентных аэродинамических трубах, где степень турбулентности потока меньше (е7-< 0,1%), амплитуда этих возмущений составляет всего несколько процентов и , однако и этого оказывается достаточно для ускорения перехода вследствие увеличения скорости роста волн Толлмина - Шлихтинга [3]. Особенно сильное влияние малая турбулентность внешнего потока оказывает на ламинарно-турбулентный переход на скользящем крыле [4]. [c.111]

Равномерное распределение скорости в сечении аэродинамической трубы достигается за счет профилированного по формуле Витошинского входного устройства 2, а низкая степень турбулентности потока установкой сотового устройства (хонекомба) 3 и сеток 4. Скорость воздущного потока регулируется с помощью диафрагмы, установленной на выходе пз вентилятора. [c.153]

В конденсаторах с воздушным охлаждением, а также в аппаратах высокого давления конденсация пара обычно проиавбдится внутри вертикальных труб. Причем для практики наибольший интерес представляет область пара(метров, характеризующаяся сравнительно низкими тепловыми нагрузками, при которых режим течения конденсата сохраняется ламинарным и лишь в отдельных случаях на сравнительно небольших по длине участках переходит в турбулентный. Режим течения пара в основном турбулентный. К сожалению, процесс конденсации в данной области теоретически и экспериментально изучен недостаточно. Практически отсутствуют достаточно строгие методы расчета местных значений коэффициентов теплообмена и гидравлического сопротивления при конденсации в вертикальной трубе, что не позволяет разработать методику детального расчета конденсаторов с воздушным охлаждением. Последние отличаются резким изменением тепловой нагрузки по рядам труб и их длине. Так как трубы объединены верхними и нижними коллекторами, различие в тепловых нагрузках приводит к различным скоростям и гидравлическим сопротивлениям труб, перетоку пара по нижнему коллектору с возникновением подъемного движения в нижней части первых (по ходу охлаждающего воздуха) рядов труб и другим отклонениям, которые чрезвычайно усложняют расчет процесса конденсации в аппарате. [c.144]

Зенз [Л. 717] дает наглядное и довольно правдоподобное качественное объяснение явления захлебывания при пневмотранспорте. Предположим, что в восходящем газовом потоке образована суспензия с очень низкой концентрацией твердых частиц. Пусть частицы удалены друг от друга на расстояние, равное приблизительно 100 диаметрам частицы, каждая из них вызывает образование позади себя (внизу) вихревой зоны длиной 20 диаметров. Несколько уменьшив скорость потока среды, увеличим концентрацию частиц в суспензии так, чтобы среднее расстояние между ними стало меньше 20 диаметров. Тогда каждая из частиц будет попадать в вихревой след ближайшей вышерасположенной частицы. Обычно турбулизация потока около частицы уменьшает коэффициент лобового сопротивления, т. е. для взвешивания частицы в вихревой зоне необходима более высокая скорость. Поэтому частицы, попавшие туда, начнут выпадать вдоль турбулентного следа. При этом они будут приходить в контакт с соседними. Две частицы, находящиеся одна над другой в контакте, будут иметь больший эффективный диаметр, так что скорость потока будет, очевидно, недостаточной для поддержания сус пензии и твердый материал, содержащийся в трубе, упадет в ее нижнюю часть. В пользу подобной схемы свидетельствуют давно бпубликованные данные Л. М. Мороза и Я. И. Френкеля [Л. 174] о том, что облачко суспензии в чистой дисперсионной среде падает во много раз быстрее, чем падали бы отдельные зерна суспензии. Имеется в виду, конечно, случай, когда облачко не заполняет собой все поперечное сечение аппарата. В противном случае эффект коллективного падения был бы [c.140]

На основании визуальных наблюдений через стеклянные окна на входе и выходе потока из трубы было установлено три типа режимов течения смеси. По мере увеличения паросодержания возникают следующие типы течений расслоенное, кольцевое течение с паровым ядром и течение в виде тумана. При расслоенном течении смеси пар, образовавшийся в результате кипения жидкости на поверхности нагрева, отделяется от жидкости и течет вдоль верхней части канала. Этот тип течения наблюдался при низком паросодержании или небольшом суммарном расходе смеси. Поверхность контакта пара и жидкости была слегка волнистой, но жидкость была прозрачной и в ней не наблюдалось газа, увлеченного жидкостью. При отсутствии подвода к потоку дополнительного количества тепла установившееся на входе расслоенное течение смеси продолжало суш ествоБать по всей трубе, но на выходе поверхность жидкости была несколько более волнистой, чем на входе. По-видимому, каждая из фаз, которые выходили из камеры смешения с одинаковыми скоростями, по мере продвижения потока на некоторое расстояние от камеры смешения начинали проскальзывать относительно друг друга вдоль поверхности контакта фаз, что вызывало турбулизацию. При подводе тепла поток становился еш е более турбулентным, а граница раздела между жидкостью и паром оказывалась не такой отчетливой, как прежде. В то время как основная часть жидкости все еще оставалась внизу трубы, некоторая часть жидкости разбрызгивалась, омывая при этом верхнюю стенку трубы. Часть жидкости могла достигать верхней точки стенки горизонтальной трубы. [c.257]

Уравнения (9-21) и (9-22) хорошо согласуются с опытными данными при числах Прандтля от 0,5 до 30 в широком диапазоне чисел Рейнольдса. По рассмотренным причинам эти уравнения неприменимы при очень малых числах Прандтля. При высоких числах Прандтля уравнения дают заниженные по сравнению с опытными данными значения числа Нуссельта (по причинам, которые (будут рассмотрены ниже). Прежде чем обсуждать различные уточнения изложенного метода анализа, полезно несколько подроб нее исследовать полученное решение. Заметим, что Nu = = Ф(КеРг), а не постоянное ЧИСЛО, как в соответствующей задаче при ламинарном течении. Рассмотрим безразмерные профили температуры, построенные на рис. 9-4 по уравнениям (9-14), (9-15) и (9-19). При высоких числах Прандтля эти профили -почти прямоугольные , тогда как при низких числах Прандтля они более пологие и напоминают профили температуры при ламинарном течении. Выясним, в какой области потока в каждом из этих случаев сосредоточено основное термическое сопротивление. При высоких числах Прандтля оно сосредоточено преимущественно в подслое, тогда как при низких числах Прандтля термическое сопротивление распределено по всему сечению потока. Причину этого различия можно понять, если рассмотреть член уравнения энергии, определяющий полный перенос тепла, (ет/v) + (1/Рг). Ясно, что относительная роль турбулентного и молекулярного переноса тепла непосредственно зависит от числа Прандтля. Член уравнения энергии, определяющий молекулярный перенос тепла, 1/Рг не изменяется по радиусу трубы. Величина 8t/v, определяющая турбулентный перенос, напротив, изменяется от большого значения в ядре потока до нуля на стенке трубы. Форма профилей температуры и характер теплообмена при турбулентном течении зависят от [c.200]

В предыдущем разделе отмечалось, что полученное замкнутое решение неприменимо при очень низких числах Прандтля, так как при выводе уравнения мы пренебрегали молекулярным переносом тепла в турбулентном ядре. Но при низких числах Прандтля молекулярный перенос становится весьма существенным. Впервые решение уравнения теплообмена при турбулентном течении в трубе распространил на низкие числа Прандтля Мар-тинелли [Л. 5]. Он просто включил в исходное уравнение энергии член, учитывающий молекулярный перенос тепла, и провел численное интегрирование. Однако расчеты Мартинелли дают завышенные по сравнению с опытными данными для жидких металлов числа Нуссельта. Можно полагать, что модель теплообмена при турбулентном течении, основанная на аналогии Рейнольдса, является все же слишком упрощенной. [c.201]

Жидкие металлы существенно отличаются по физическим свойствам от неметаллических жидкостей. Oihh имеют высокие температуры кипения при низких давлениях являются термически устойчивыми характеризуются высокой теплопроводностью, плотностью, а следовательно, и большой интенсивностью теплоотдачи. В отличие от неметаллических жидкостей в жидких металлах процессы молекулярной теплопроводности приобретают важную роль не только в пристеночной области, но и в турбулентном ядре потока. В предельном случае, когда X— оо, а числа Рг— 0, молекулярная теплопроводность становится основным способом переноса тепла, так как интенсивность конвективного теплообмена оказывается ничтожно малой. Температурное поле по поперечному сечению турбулентного -потока в жидких металлах имеет профиль, характерный для течения неметаллических жидкостей при ламинарном режиме в трубах (см. рис. 3-1). Поскольку в жидких металлах Рг -<1, то они характеризуются большой толщиной теплового пограничного слоя, см. уравнение (3-4)] и малой длиной начального участка тепловой стабилизации по сравнению с длиной начального участка гидродинамической стабилизации [см. уравнение (3-6)]. Малая длина участка тепловой стабилизации означает, что в жидких металлах наблюдаются значительные аксиальные температурные градиенты, которые могут иметь порядок величин, одинаковый с радиальными температурными градиентами, что в неметаллических жидкостях не имело места. Поэтому появляется необходимость учета переноса тепла за счет продольной молекулярной теплопроводности в жидких металлах при проведении как теоретических, так и экспериментальных исследований. [c.212]

На рис. 212 приводятся кривые равных скоростей (изотахи) вблизи такого пузыря, образовавшегося за точкой минимума давления на сравнительно толстом, восемнадцатипроцентном крыловом профиле при нулевом угле атаки ). Опыты проводились в аэродинамической трубе низкой степени турбулентности. Число Рейнольдса, построенное по длине хорды с, равнялось 1,7 -10 . Границе замкнутой отрывной области на рисунке соответствует изотаха с отметкой нуль. [c.541]

На рис. 228 приводятся кривые равных скоростей (изотахи) вблизи такого пузыря , образовавшегося за точкой минимума давления на сравнительно толстом, восемнадцатипроцентном крыловом профиле при нулевом угле атаки ). Опыты проводились в аэродинамической трубе низкой степени турбулентности. Число Рейнольдса, построенное по длине. хорды с равнялось 1,7-Ю . Границей замкнутой отрывной области на рисунке соответствует изотаха с отметкой нуль. Аналогичные замкнутые отрывные зоны наблюдались в окрестности передней кромки крыловых профилей при сравнительно больших углах атаки ) и на поверхности эллиптического цилиЕдра ). Следует отметить, что образование пузыря наблюдалось только в трубах малой турбулентности. [c.684]

Другим практически интересным методом создания искусственной шероховатости является применение в качестве турбулизаторов стальной проволочной сетки. В приводимых ниже опытах Мигая для указанных целей использовалась стальная сетка с квадратной ячейкой, которая относительно дешева и широко используется в промышленности. На девятирядном шахматном пучке были испытаны три стальные сетки с разными размерами проволоки (сетка № 1 — диаметр проволоки 0.3 мм, размер ячейки 1.4x1.4 мм, № 2 — соответственно 0.8 и 6x6, № 3 — 1.0, 10x10). Пучок был набран из трубок диаметром =25 мм с шагами iS j =1.48 и 6 2=1.6. Каждая из трубок обертывалась той или иной сеткой, и отдельные проволки сетки располагались параллельно и перпендикулярно образующим. Результаты опытов показаны на рис. 1.33. Данные по теплообмену в случае применения сеток изображены усредняющими кривыми без нанесения экспериментальных точек. Число Nu для гладкого пучка совпадает с приведенными в работе [18] для пучка с такой же ориентацией. Максимальное гидравлическое сопротивление (рис. 1.34) оказалось у сетки № 1, минимальное — № 3. Сетка № 1 характеризуется еще и наиболее низким теплообменом. Как показано в [58], при интенсификации конвективного теплообмена в трубе кольцевыми вставками-турбулизаторами важное значение имеет расстояние между кольцами. Поток, оборвавшийся от препятствия, должен Прилипнуть к гладкой поверхности таким образом, полезно используются поВышенная турбулентность и условия начального участка пограничного слоя. Параметры l h I — расстояние между проволоками) и hid являются определяющими в этих явлениях. Для сеток № 1, 2, 3 параметр Uh имеет соответственно значения 4.67, 7.5, 10. Для сетки № 1 высокое сопротивление и низкий теплообмен объясняются, по-видимому, малым значением Uh. [c.44]

Таким образом очевидно, что характер обтекания гладких цилиндров потоками в натурных и лабораторных условиях значительно различается, безотносительно к тому, является ли набегающий поток плавным или турбулентным. Однако, как отмечается в [9.341, несмотря на неточности (связанные с влиянием числа Рейнольдса), которые возникают при экстраполяции результатов моделирования на прототип, проведение испытаний в аэродинамической трубе сооружений, имею-Ш.ИХ закругленные очертания, во многих случаях представляется целесообразным. Например, испытание моделей цилиндрических сооружений, по-видимому, окажется полезным при изучении аэродинамических устройств, предназначенных для уменьшения их колебаний. Широко распространено мнение, что такие устройства будут одинаково эффективными как для потоков воздуха в атмосфере, так и при более низких числах Рейнольдса, п )еобладающих в аэродинамической трубе [9.341. [c.266]

Неустойчивость, связанная с колебаниями. На автоколебания давления большое влияние оказывают длина тр трубо-проводой, аэрация и низкая вязкость масла, большие температуры и расход смазочного материала (турбулентный режим истечения). Наиболее опасны низкочастотные (8. ..20 Гц) колебания, вызванные волновыми явлениями в трубах длиной 5... 15 м. Например, такие колебания возникали при применении регуляторов (см. рис. 38) и параметрах системы масло И5-А, тр=15 м, /=43°С и масло И8-А, тр=19 м, /=29°С. [c.52]

Энциклопедия по машиностроению XXL

Оборудование, материаловедение, механика и ...