Прямоугольные трубы

Экспериментальные исследования показывают, что пульсационные составляющие скоростей меняются с расстоянием от стенки. На рис. XII.24 показано изменение продольной (и ) и поперечной (и у) пульсационных составляющих скорости по данным измерений в прямоугольной трубе, причем обе составляющие отнесены к динамической скорости и. Непосредственно на стенке обе составляющие пульсаций равны нулю. [c.198]

XII. 10. Найти минимально допустимое отверстие модели безнапорной дорожной водопропускной прямоугольной трубы, если в натуре оно равно 4 м напор перед трубой —2 м, пропускаемый расход 10 м /с, [c.299]

Течение в прямоугольной трубе. Рассмотрим стационарное, полностью развитое течение электропроводной жидкости в прямо- [c.427]

Значения при 1<1кр следующее при плавных входных оголовках == 0,75... 0,80 при неплавных входных оголовках г з= =0,80... 0,85. При 1<1кр в прямоугольных трубах 1з=Ло/Акр, в непрямоугольных трубах г з = ао/с(кр. [c.114]

Указание. См. задачу 9-36 для прямоугольной трубы с А/6 = [c.259]

Указание. См. задачу IX-36 для прямоугольной трубы с h b - 0,1, 84,7 [c.259]

Следует отметить, что кинематическая структура потока в некруглых трубах имеет свои особенности. На рис. 102 показаны циркуляционные течения, возникающие в прямоугольных трубах. Эти движения в плоскостях, нормальных к оси потока, называют поперечной циркуляцией. В прямых круглых трубах достаточной длины поперечная циркуляция не возникает. Причина таких вторичных течений еще до сих пор четко не выяснена. Можно допустить, что из тех мест, где касательные напряжения больше, жидкость вследствие механизма турбулентности переносится в середину трубы (канала), а оттуда течет к местам с меньшими касательными напряжениями, в частности, в углы рассматриваемых сечений. Это приводит к тому, что в местах с большими касательными напряжениями скорость немного уменьшается, а в местах с меньшими касательными напряжениями, наоборот, немного увеличивается. В результате касательные напряжения у стенок выравниваются. Иначе говоря, динамическая структура потока в прямоугольных трубах в целом не отличается от осесимметричного течения в круглых трубах. [c.179]

В случае прямоугольных труб с соотношением сторон поперечного сечения, лежащем в пределах от 0,5 до 2,0, величина X может определяться также по приведенному графику или по формулам (4-81) и (4-82) здесь только под D надо понимать так называемый гидравлический диаметр [c.167]

В практике обычно величину С принято определять по специальным формулам (см. ниже 4-13) вообще же говоря, значение С для случая круглых и прямоугольных труб можно находить и по формуле (4-96). [c.172]

Экспериментальные графики на рис. 4-34 и 4-35, заимствованные из [4-5], даются здесь для случая круглоцилиндрических труб. Однако этими графиками можно пользоваться и при расчете прямоугольных труб но тогда при определении по графикам коэффициента входящего в формулу (4-150), под величиной D2 следует понимать гидравлический диаметр соответствующего водовода (D,)2 [см. зависимость (4-83)]. [c.192]

Рис. 4-42. Задвижка простая на прямоугольной трубе

При плавном повороте трубы указанные отрывы струи могут отсутствовать. В этом случае местные потери напора в значительной мере обусловливаются имеющимся на повороте парным вихрем (винтовым движением, вызванным действием сил инерции). Такое винтовое движение, характеризуемое наличием так называемой поперечной циркуляции (иначе вторичными течениями ), показано на рис. 4-51, где для примера изображена прямоугольная труба. На этом чертеже показана эпюра давления на стенку трубы, ограниченная кривой аЬс. Как видно, в центральной части внешней стенки трубы давление оказывается наибольшим (в связи с большими скоростями и в этой части трубы). Такое положение и обусловливает движение жидких частиц влево и вправо (вдоль внешней стенки) от центральной части к периферии. [c.204]

Г. Напорная горизонтальная труба. Перепад восстановления. Аэрация напорного потока. Рассмотрим здесь, в порядке исключения, не круглую, а прямоугольную трубу весьма большой ширины. Будем считать, что с [c.224]

Величина А=0, если профиль скоростей) на входе в канал установившийся. Для плоского профиля скоростей на входе к = 1,16 для круглой трубы, к =0,63 для плоской щели, к = 1,1-г2,02 для прямоугольной трубы при ЫЬ = 0,125- - 1,0. [c.18]

Прямоугольные трубы 61 Пудра алюминиевая 81 Пузыри газовые 6 Пульвербакелит 173 Пушечная смазка 311 Пылевидный кварц 277 [c.344]

Очевидно, что при большом количестве горелок на котле регулировать расход воздуха на каждую горелку весьма затруднительно. Поэтому на некоторых мазутных котлах ЗиО количество горелок на корпус котла было сокращено до четырех вместо 10 (котлы ПК-47-5 и П-56). В этом случае подвод вторичного воздуха к горелкам был осуществлен индивидуальными коробами сразу от воздухоподогревателя. Для измерения расхода вторичного воздуха на коробах были установлены прямоугольные трубы Вентури. Для того, чтобы усилия от короба вторичного воздуха не передавались на горелочные устройства, между фланцами горелок и подводящими коробами были установлены компенсаторы. [c.27]

Зависимость коэффициента формы к от для прямоугольной трубы [c.469]

Поток ламинарный в прямоугольной трубе 469 [c.539]

При - >1 прямоугольная труба может [c.626]

Имеющиеся в настоящее время данные по установившемуся теплообмену при турбулентном течении в поперечном магнитном поле [37, 45, 48, 49, 50—52] касаются в основном течений в круглых и прямоугольных трубах и в плоскопараллельном канале. Однако малочисленность этих данных по каждому виду течений, а также сильная зависимость получаемых результатов от конкретных условий проведения экспериментов затрудняют их количественное сопоставление. [c.82]

Круглые трубы целесообразно применять для изготовления деталей, работающих на кручение и сжатие. При работе на плоский изгиб детали из круглых труб менее прочны, чем из квадратных и прямоугольных труб. [c.442]

Для прямых квадратных и прямоугольных труб экспериментальные значения близки к таковым для круглых труб. Для гнутых круглых труб с уменьшением радиуса гиба трубы значение Re . [c.89]

Расчеты проведены для установившегося ламинарного течения при постоянных физических свойствах жидкости. Ь сущности расчет представляет собой обобщение соответствующего решения для круглой трубы. Усложнение возникает лишь вследствие более сложной геометрии системы. Исходное уравнение энергии для кольцевого канала остается тем же, что и для круглой трубы. Изменяются только граничные условия. В уравнении энергии для прямоугольной трубы вместо двух появляются три пространственные переменные, а в остальном оно остается прежним. Мы приведем лишь окончательные результаты расчетов для этих случаев. Для кольцевых каналов возможно большое число различных граничных условий, из которых будут представлены только наиболее важные. [c.160]

Прямоугольная труба. Единственным представителем семейства труб прямоугольного сечения, исследованным достаточно полно, является канал между двумя параллельными плоскими пластинами [Л. 4, 8—10]. Произошло это по той простой причине, что такой канал геометри- [c.160]

Точки сняты на рабочем участке с / =0,5 мм. Все остальные точки на прямоугольной трубе сняты при = 1,0 мм. [c.109]

На рис. 1,а—д приведены частные зависимости, полученные в опытах с треугольной и прямоугольной трубами, в сопоставлении с опытными данными при течении воды в круглых трубах диаметрами 8 X I и 10 X 1 мм длиной 200 и 400 мм (диаметр и длина трубы в этих пределах не влияют на И]) [c.110]

Входные оголовки прямоугольных труб. Были исследованы эллиптические входные оголовки прямоугольных водоспусков с очертаниями границ по уравнению (4-9) со значениями полуосей эллипсов /1 и Ь по табл. 4-1 с заменой О на высоту трубы йо при одинаковых очертаниях потолка, дна и боковых стенок (рис. 4-4,й). Эти оголовки соответственно обозначены через 5-1, 5-2, 5-3 и-5-4. [c.84]

Рис. 4-5. Схема входного оголовка прямоугольной трубы водоспуска с различными очертаниями потолка, пола и боковых стенок.

Прямоугольная труба с отношением сторон прямоугольника hjb 3,72 5,08 [c.165]

Простейший пример конструирования детали пересечением исходной заготовки в ввде прямоугольной трубы плоскостью приведен на рисунке 6.8. В этом случае деталь — волновод изготавливают, отрезая часть заготовки по плоскости R (Л ). Другой пример конструирования устойчивой подставки в виде усеченной пирамиды показан на рисунке 6.9. Наклонная площадка AB D образована срезом верхней части пирамиды фронтально-проецирующей плоскостью S (б" ). Фронтальные проекции а, Ь, с, точек находятся на фронтальном следе 6 , плоскости, а фронтальная проекция площадки AB D совпадает со следом S ,. Профильная a"b" "d" и горизонтальная [c.77]

Рис. XII.24. Распределение турбулентных пульсаций скорости и касательных напряжений в потоке (измерепия Рейхардта в гидравлически гладкой прямоугольной трубе)

Авторы [Л. 647] нашлк также профили скоростг при истечении материала из прямоугольной трубы 232X 100 мм, а для получения данных, характеризующих изменение средней плотности слоя в результате перехода его в состояние движения, онь провели дополнительные опыты с технически гладкими трубами диаметром от 50 до 232 мм и длиной 3 ООО мм при умеренных скоростях движения слоя (0,1—0,7 м/мин). В условиях опытов средняя плотность движущегося слоя отличалась от средней плотности загруженного неподвижного слоя небо-лее чем на 3—5%. Разрыхление происходило по всему объему нижней части движущегося слоя [c.41]

На рис. 6-4 приведены коэффициенты трения при полностью развитом течении для всего семейства прямоугольных труб, начиная от трубы квадратного сечения и кончая каналом между двумя на-заллельными пластинами Л. 1]. На рис. 6-5 даны соответствующие коэффициенты трения для течения в кольцевых каналах из концентрических круглых труб [Л. 2], на рис. [c.81]

Обработка опытных данных о теплообмене при турбулентном течении в трубах некруглого сечения с использованием в качестве характерного размера гидравлического диаметра показала, что при высоких и умеренных числах Прандтля эти данные с достаточно высокой точностью обобшаются расчетными уравнениями для круглой трубы. В гл. 6 отмечалось, что аналогичное обобщение справедливо и для коэффициента трения. При низких числах Прандтля получить обобщенные зависимости для труб различной геометрии >не удается вследствие того, что термическое сопротивление, как и при ламинарном течении, не осредоточено в пристеночной области. Следует ожидать, что теплообмен в призматических трубах с острыми углами (например, в трубе треугольного сечения, когда один из углов треугольника очень мал) при использовании Dr также не будет обобщаться зависимостью для круглой трубы. Причина состоит в том, что в области острого угла толщина подслоя становится большой по сравнению с расстоянием между прилегающими сторонами угла. В остальных случаях использование гидравлического диаметра и решений для круглой трубы оказывается весьма эффективным и позволяет рассчитывать теплообмен и сопротивление в прямоугольных трубах и трубах другой формы. [c.222]

Первые опыты показали, что кризис в кипении происходит всегда вверху — на выходе воды из рабочего участка и обязательно в углу. В связи с этим хромель-алюмелевая термопара (работавшая в комплекте с быстродействующим электронным потенциометром), по которой фиксировалось наступление кризиса в кипении, приваривалась снаружи треугольной трубы в углу (15°) или в одном из углов прямоугольной трубы на 4—5 мм ниже верхнего токоподвода. В последнем случае фик- сирование кризиса по электронному потенциометру сопровождалось одновременно и визуально по покраснению стенки, так как не всегда кризис в кипении происходил в том углу, где приваривалась термопара. Следует отметить, что, по нашим наблюдениям, фиксирование кризиса по точности практически не отличается от фиксирования по потенциометру в комплекте с термопарой. [c.107]

В настоящей работе проведено исследование критических тепловых нагрузок в каналах треугольной и прямоугольной формы. Опыты были проведены в интервале давлений 60—170 ата для треугольной трубы и 60—150 ата для прямоугольной трубы в интервале скоростей воды для обоих каналов примерно 1—6 м1сек и недогревах А — 2—50° С. Опытные данные по критическим тепловым нагрузкам в трубах прямоугольной и треугольной формы приведены в табл. 1. [c.107]

Энциклопедия по машиностроению XXL

Оборудование, материаловедение, механика и ...