Треугольные трубы

Рис. XII.20. Вторичные течения в треугольной трубе

Уравнение энергии для течения в прямоугольных и треугольных трубах удобно записать в декартовой системе координат (рис. 4-11) [c.57]

Прямоугольные и треугольные трубы. Решения уравнения энергии для труб прямоугольного и треугольного сечения получают по существу теми же методами, что и для круглых труб. Исходное дифференциальное уравнение энергии является частным случаем уравнения (4-34) [c.147]

Составляя обращающееся в нуль на контуре сечения треугольной трубы произведение [c.384]

Секундный объемный расход сквозь сечение треугольной трубы и средняя по сечению скорость равны [c.384]

Определить из условий прочности и жесткости допускаемую величину крутящего момента для стальной треугольной трубы заданного сечения. [Тк]= =70 н/жж2 [ф ] = 1,9-10-2 рай/л. [c.70]

Рис. И- . К задаче о теплообмене в треугольной трубе.

Рис. 14-2. Распределение местных значений Ыи по стороне треугольной трубы.

Треугольная труба. Для трубы с сечением в виде равностороннего треугольника распределение теплоотдачи по периметру выражается уравнением [c.273]

Для транспорта капельных жид остей и газов в ряде случаев используются трубопроводы некругового сечения (например, в вентиляции, в охлаждающих устройствах и пр.). В таких трубах возникают так называемые вторичные течения, которые легко можно наблюдать, например, с помощью подкрашивания потока. На рис. XII.19 показаны линии равных скоростей в турбулентных потоках треугольного сечения. [c.191]

Из пруда, который схематически можно представить как треугольную пирамиду (рис. III.25), вода вытекает через трубу диаметром d = 1,5 м. Определить уровень воды в пруде через 2 ч после открытия [c.80]

Рассмотрим сначала истечение в атмосферу через отверстие с острой кромкой (рис. 6.32). Как и при входе в трубу, наблюдается сжатие струи за отверстием. Причиной этого является инерционность жидких частиц, двигающихся к отверстию из резервуара по радиальным направлениям. Они, стремясь по инерции сохранить направление движения, огибают кромки отверстия и образуют поверхность струи на участке сжатия. За сжатым сечением струя незначительно расширяется, а при достаточно большой скорости истечения может распадаться на отдельные капли. Если отверстие не круглое, а, например, квадратное или треугольное, то наблюдается явление инверсии струи, т. е. изменение формы ее поперечного сечения по длине. Например, струя, вытекающая из квадратного отверстия, приобретает на некотором расстоянии крестообразную форму, что объясняется действием поверхностного натяжения и инерции. [c.176]

Уравнение (XI. 12) было решено и для труб с эллиптическим, прямоугольным и треугольным поперечными сечениями. Приведем без доказательства некоторые формулы для ламинарного стабилизованного движения Б трубах эллиптического и прямоугольного сечений. [c.250]

По формуле (27.8) можно рассчитывать теплоотдачу для гладких труб любой формы поперечного сечения круглого, квадратного, прямоугольного, треугольного, кольцевого .. ЪЗ), щелевого (а/6 = 1... 40) и других и для всех упругих и капельных жидкостей при 1 Re/ 5 -10 и 0,6 <Рг< 2500. За определяющий размер в (27.8) принят эквивалентный, или гидравлический, диам-етр [c.317]

Коэффициент Л=7.Ре / для гидравлически гладкой трубы с поперечным сечением в форме равнобедренного треугольника изменяется в зависимости от угла 2а (рис. 4.34). При 2сс 40° значение А для треугольного сечения отличается от значения А для круглого сечения (при одинаковых с/з) всего на 5 7о, но при а=15° —уже примерно на 15 %. [c.194]

Рис. 4.34. Коэффициенты гидравлического трения при равномерном турбулентном движении в трубах треугольного сечения (кружками обозначены экспериментальные данные для чисел Рейнольдса 5 000 и 10 000)

Трубная резьба треугольного профиля (ГОСТ 6357—73) применяется для соединения труб, арматуры трубопроводов и фитингов. [c.184]

Коэффициент теплоотдачи при турбулентном течении жидкости в каналах квадратного, прямоугольного и треугольного се ений и при продольном омывании пучка труб можно определить по формуле (27.5), принимая за определяющий линейный размер эквивалентный диаметр [c.343]

Поставленная задача решена для многих контуров, например, для труб круглого, треугольного, прямоугольного, эллиптического поперечных сечений, для труб, поперечное сечение которых ограничено двумя концентрическими и неконцентрическими окружностями, и т. д. [c.238]

Авторы работы [214] провели опыты, с трубкой диаметром 8 мм общей длиной 2670 мм. В середине трубки был вварен участок с шероховатой поверхностью. Длина обогреваемой части гладкой поверхности равна 706 мм, а шероховатой — 404 мм. Шероховатая часть трубки была выполнена в виде однозаходной треугольной резьбы с высотой выступов 45 мкм и шагом 450 мкм. На рис. 12.18 показаны распределения температуры наружной поверхности стенки трубы по длине обогреваемого участка при р = [c.339]

Рис. 8-17. Теплоотдача при турбулентном течении жидкости в круглых шероховатых трубах (rf=16,7 мм, вода шероховатость выполнена в виде резьбы треугольного профиля). д a/d=0,0063 —a/d=0,0n Q -=0,038.

Рис. 4.31. Линии постоянных скоростей (изотахи) в треугольной трубе (по Никурадзе)

Однако такое упрощение неприемлемо для каналов с острыми углами, например для труб треугольного сечения с одним или двумя малыми углами, так как в этом случае толщина подслоя становится большой то сравнению с расстоянием между образующими угол поверхностями. Пределы применимости понятия гидравлического диаметра для треугольных труб обсуждали Карлсон и Ирвайн [Л. 15]. Хартнетт, Кох и Мак Комас нашли, что при использовании гидравлического диаметра соотношения для круглых труб прекрасно аппроксимируют данные для каналов прямоугольного сечения Л. 16]. [c.98]

Первые опыты показали, что кризис в кипении происходит всегда вверху — на выходе воды из рабочего участка и обязательно в углу. В связи с этим хромель-алюмелевая термопара (работавшая в комплекте с быстродействующим электронным потенциометром), по которой фиксировалось наступление кризиса в кипении, приваривалась снаружи треугольной трубы в углу (15°) или в одном из углов прямоугольной трубы на 4—5 мм ниже верхнего токоподвода. В последнем случае фик- сирование кризиса по электронному потенциометру сопровождалось одновременно и визуально по покраснению стенки, так как не всегда кризис в кипении происходил в том углу, где приваривалась термопара. Следует отметить, что, по нашим наблюдениям, фиксирование кризиса по точности практически не отличается от фиксирования по потенциометру в комплекте с термопарой. [c.107]

В настоящей работе проведено исследование критических тепловых нагрузок в каналах треугольной и прямоугольной формы. Опыты были проведены в интервале давлений 60—170 ата для треугольной трубы и 60—150 ата для прямоугольной трубы в интервале скоростей воды для обоих каналов примерно 1—6 м1сек и недогревах А — 2—50° С. Опытные данные по критическим тепловым нагрузкам в трубах прямоугольной и треугольной формы приведены в табл. 1. [c.107]

Рис. 2-4. Схемы вторичных течений а— в прямоугольной трубе 6—в равностороууей треугольной трубе

На основе проведенной работы по внедрению в конструкции машин полых профилей ВИСХОМом разработан и Комитетом стандартов утвержден ГОСТ 3294-53 на прямоугольные, квадратные я треугольные трубы. [c.86]

Это уравнение дает распределение местных значений предельных чисел Ыи по стороне треугольной трубы. На рис. 14-2 показано отно- [c.263]

На рис. 14-3 значения чисел Ыи, рассчитанные по уравнению (14-15), сопоставлены с опытными данными [,Л. 1] по теплоотдаче в треугольных трубах. Можно отметить удовлетворительное соответствие расчетных и опытных значений 2. Там жeJ aнe eнa кривая для круглой трубы. Как и следовало ожидать, число Nu в треугольной трубе за счет низкой теплоотдачи в углах оказалось ниже, чем в круглой. [c.264]

Повреждение наружной поверхности металла в результате однократного динамического взаимодействия поверхносги с перемещающимся относительно нее твердым телом ( индентором ), имеющим острые края. При образовании ца-рахшны контактные напряжения достигают разрушающих значений. Форма поперечного сечения царапины близка к треугольной или трапециевидной и может изменяться по длине. Направление относительно продольной оси аппарата (трубы) -произвольное. Форма царапины на поверхности обечаек корпуса аппарата (трубопровода) может быть прямолинейной, криволинейной и полигональной [c.128]

Обратимся к решению (3.59) при Ь = 0. Среди прочих течений вязкой или идеальной жидкости оно позволяет воспроизвести один из типов разрушения вихря. Это явление описано Верле [18] и послужило предметом многочисленных исследований. Обзоры работ по изучению этого вихревого образования можно найти в [19-24]. Там же и в альбоме Ван Дайка [25] представлены фотографии явления при обтекании под углом атаки треугольного крыла с острой передней кромкой, а также в трубах с закрученным вокруг оси потоком. На фотографиях течений в статьях Лейбовича [21] и Эскудиера [23] видна структура вихревых образований. Вихревая система утолщения ( пузыря ) включает либо один сомкнувшийся на оси кольцевой вихрь [23], либо два, один из которых вложен в другой [21, 23]. В работах [19-23] проведена аналогия между вихревым образованием и отрывом потока вязкой жидкости от [c.212]

Л=ЛКе для гидравлически гладкой трубы с поперечным сечением в форме равнобедренного треугольника в зависимости от угла 2а. При 2ал 40° значение А д.чя треугольного сечения отли-чается от аналогичного значения Л для круглого сечения (при одинаковых da) всего на 5%, но прп а= 15°уже примерно на 15%. [c.193]

По формуле (10.3) можно рассчитывать теплоотдачу для гладких труб любой формы поперечного сечения круглого, квадратного, прямоугольного, треугольного, кольцевого (djd щеле- [c.189]

Все эти трубы объедршяет одинаковое D, = 25 мм и одинаковый наружный диаметр d = 33,5 мм, следовательно, на всех этих трубах можно нарезать одинаковую трубную резьбу G1 (см. табл. П2.4), у которой d = 33,249 мм, т.е. меньше наружного диаметра трубы на 0,251 мм, что соответствует притуплению вершин треугольного профиля резьбы. На чертеже эта разница в диаметрах никак не отражается. А Dy в этом случае обозначают в дюймах, что в нашем примере соответствует Г. Трубам присваивают условное обозначение. [c.37]

Резьбы делят по следующим признакам. По форме поверхности, на которую наносится резьба, — на цилиндрическую и коническую резьбу. Наиболее распространена цилиндрическая резьба. Коническую резьбу обьино применяют для плотных соединений труб, масленок, пробок и т. п. По форме профиля — на треугольные, трапецеидальные, круглые и др. По направлению винтовой линии — на правую и левую резьбу. Болты с правой резьбой вывинчивают против часовой стрелки, а ввинчивают - по часовой. Наиболее распространена правая резьба. Левую резьбу применяют только в особых случаях (например, в стяжках). Если по параллельным винтовьпи линиям перемещают два или несколько рядом расположенных профилей, они образуют многоза-ходную резьбу. По числу заходов - на одно-, двух- и многозаходные. [c.226]

Метод расчета теплоотдачи с помощью йэкв является приближенным. Точные границы возможности применения этого метода не установлены. Однако, как показывают некоторые экспериментальные исследования, во многих случаях такой приближенный расчет дает удовлетворительные результаты. По рекомендациям М. А. Михеева [Л. 124] при турбулентном движении жидкости расчет теплоотдачи в каналах прямоугольного (отношение сторон а/Ь = - 40) и треугольного сечений и при продольном омывании пучка труб можно производить с помощью эквивалентного диаметра. [c.218]

Энциклопедия по машиностроению XXL

Оборудование, материаловедение, механика и ...