Течение газа ламинарное

Коэффициент теплоотдачи зависит от многих факторов, наиболее существенными из них являются вид движения газа (естественное или вынужденное), режим течения газа (ламинарный или турбулентный), скорость газа, теплофизические характеристики дымовых газов (плотность, теплопроводность, теплоемкость, коэффициент кинематической вязкости), геометрические размеры трубы, наличие фазовых переходов. Из уравнений (7.1) и (7.2) следует [c.114]

Гидравлический расчет горизонтальных газопроводов низкого давления (до 0,05 кгс/см ) производится с учетом режима течения газа. Различают три режима течения газа ламинарный (Re 2000), критический (20004000). Каждому режиму отвечает определенная величина коэффициента гидравлического трения к, зависящая от относительной эквивалентной шероховатости стенок трубопроводов kg/d (где kg — абсолютная эквивалентная шероховатость стенок труб, см d — внутренний диаметр газопровода, см) и числа Рейнольдса Re. [c.46]

Для установления закономерностей ламинарного течения газа со скольжением в трубе круглого сечения следует прежде всего составить баланс сил, приложенных к цилиндрическому [c.140]

Коэффициент вязкости. Рассмотрим ламинарное течение газа вдоль оси х, когда по оси у существует градиент скорости (рис. 15), так что скорость течения и имеет компоненты [c.148]

Вблизи поверхности теплообмена течение газа носит ламинарный характер, поэтому перенос теплоты к стенке конвекцией может не приниматься во внимание. В этих условиях теплота передается в направлении стенки путем теплопроводности qy, и вместе с диффундирующим веществом [c.362]

Существуют два режима течения жидкости (газа) ламинарный и турбулентный. Ламинарное течение является упорядоченным слоистым течением все частицы во время движения остаются в своем слое и не перемешиваются с соседними. Как показывают опыты, ламинарный режим течения соответствует достаточно малым значениям числа Рейнольдса. [c.40]

При ламинарном течении газа коэффициент X вычисляют по формуле (49.2) [c.288]

Если число Рейнольдса в потоке уменьшилось и стало меньше Ре, то наблюдается явление обратного перехода турбулентной формы течения в ламинарную, которое носит название вырождения турбулентности. Вырождение турбулентности происходит также при трансзвуковых течениях газа [73]. [c.439]

При каких значениях критерия Рейнольдса режим течения газа в трубе является ламинарным, переходным и турбулентным [c.153]

Следовательно, при течении газа вдоль пластины в турбулентном пограничном слое поля температуры и скорости подобны. То же можно сказать и о ламинарном пограничном слое. [c.116]

Рис. 3-8. Зависимость коэффициента сопротивления f от критерия Рейнольдса Re для изотермического течения газов и жидкостей в круглых трубах [Л. 988]. я —область ламинарного течения / — ламинарный поток в круглых трубах, /= 16/Re 2 — промышленные стальные и чугунные трубы 3 — гладкие трубы типа стеклянных, медных.

Рис. 3-8. Зависимость <a href="/info/5348">коэффициента сопротивления</a> f от <a href="/info/18260">критерия Рейнольдса</a> Re для <a href="/info/26756">изотермического течения</a> газов и жидкостей в <a href="/info/63693">круглых трубах</a> [Л. 988]. я —область <a href="/info/639">ламинарного течения</a> / — <a href="/info/384132">ламинарный поток</a> в <a href="/info/63693">круглых трубах</a>, /= 16/Re 2 — промышленные стальные и <a href="/info/231312">чугунные трубы</a> 3 — <a href="/info/27750">гладкие трубы</a> типа стеклянных, медных.

Режим течения жидкости ламинарный, а газа турбулентный (ламинарно-турбулентный поток). [c.135]

Режим течения жидкости турбулентный, а газа ламинарный турбулентно-ламинарный поток). [c.135]

ЛАМИНАРНОЕ ТЕЧЕНИЕ ГАЗА В ТРУБАХ [c.313]

ЛАМИНАРНЫЙ ПОГРАНИЧНЫЙ СЛОЙ ПРИ ВНЕШНЕМ ТЕЧЕНИИ ГАЗА [c.318]

Для ламинарного пограничного слоя такой способ расчета, несомненно, не точен. Однако мы убедились, что влияние температурного фактора на теплообмен при ламинарном течении газа невелико и точность поправки на изменение свойств не имеет существенного значения. [c.348]

Рассмотрим стационарный ламинарный пограничный слой с небольшим поперечным потоком (рис. 1). Принимаем, что основной поток газа со скоростями и°(х, у), v x, у) находится в области постоянного давления р . После небольшого возмущения течение газа в пограничном слое определится параметрами [c.27]

Характер течения газа (турбулентный, ламинарный), конечно, сказывается на интенсивности переноса массы и тепла, что учитывается соответствующей зависимостью коэффициентов массо- и теплообмена от критерия Рейнольдса. [c.251]

Распределение статического давления газа вдоль потока на измеряемом участке канала № 2 имеет прямолинейный характер. Вид полученной закономерности Р = Р(2)является характерным для ламинарной формы течения газа по цилиндрической трубе. [c.517]

Ламинарное течение газа в начальном участке рассмотрено только для одного простого случая — цилиндрической трубы [8]. [c.353]

Требования к конструкциям сопел и характеру течения газа при сварке неплавящимся электродом такие же, как при сварке плавящимся электродом, однако отсутствие брызг жидкого металла позволяет широко применять керамические сопла и газопроницаемые вкладыши 3 (газовые линзы) для получения ламинарного потока газа, наиболее эффективного для обеспечения качественной газовой защиты. [c.169]

УСТОЙЧИВОСТЬ ЛАМИНАРНОГО РАЗДЕЛЕННОГО ТЕЧЕНИЯ ГАЗО-ЖИДКОСТНОЙ СМЕСИ [c.53]

В гл. 2 было показано, что при ламинарном расслоенном режиме течения газо-жидкостной смеси приведенный коэффициент сопротивления существенно зависит от критерия [о,. При турбулентном режиме течения смеси также прослеживается определенное влияние критерия [1 на коэффициент гидравлического сопротивления, что экспериментально доказано для расслоенной структуры потока. [c.169]

Абсорбция и десорбция NH3 в лабораторных условиях в режиме противотока в трубках с орошаемыми стенками изучались в работах [77, 155, 234—236]. Размеры трубок и скорости потоков газа и жидкости в указанных выше работах суммированы в табл. 10.3, где также указаны интервалы изменения параметров е и lle для двух режимов течения газа ламинарного (Rer 2300) и турбулентного (Rer > 2300). Сравнение параметров и lle в таблице и на рис. 10.2.4 показывает выполнение во всех опытах для ламинарного потока газа условия, что сопротивление массопередаче сосредоточено в газовой фазе, следовательно, расчет массопередачи следует проводить на основании уравнения типа Гретца—Пикфорда, которое позволяет проводить расчет массопередачи, если сопротивление последней сосредоточено только в газовой фазе. [c.194]

Однако для анализа пределов и характера влияния давления и других факторов на скорость начала псевдоожижения классификацию частиц, вероятно, следует производить, исходя из данных, характеризующих режим течения. Так, например, согласно [21, 34] (рис. 2.1), ламинарным можно считать течение при Reo<10, Tw6y-лентным —при Reo>200 и переходным при 10течения газа в зернистом слое, [c.43]

Аз рисунков видно, что наибольший разброс точек и наибольшие расхождения между экспериментальными и расчетными величинами наблюдаются в области малых чисел критерия Архимеда, ламинарной области течения газа, где расчетные соотношения должны быть наиболее адекватными. Возможные причины несоответствия экспериментальных данных, полученных различными авторами, рассмотрены в работах [18, 20 и др.]. Можно добавить лишь, что дисперсные материалы с широким гранулометрическим составом нсевдоожижаются при меньших скоростях газового потока, чем узкие фракции с тем же средним размером частиц, вследствие тенденции к снижению порозности полидисперсного слоя. В [35] отмечается, что скорость начала псевдоожижения, определяемая традиционным путем, как точка пересечения гори- [c.45]

Таким образом, все факторы, рассмотренные в 8-2 и влияющие на истинную концентрацию падающего слоя, сказываются и на интенсивности его теплообмена. В частности, увеличение расхода и удельной нагрузки канала (массовой скорости частиц), а также уменьшение относительной длины канала и размера частиц способствуют усилению теплообмена. Для лучшего сравнения с флюидным потоком данные также обработаны в принятой автором манере Nun/N u = /(P). Оценка скорости и расхода газа по данным, приведенным в 8-2, позволила определить число Рейнольдса для газа, эжектируе-мого падающими частицами. Во всех случаях оказалось, что Re<2 300 (у = 0,05 2,4 м1сек). Поэтому число Nu оценено по формуле ламинарного режима течения газа. Для тех же условий, для которых получена зависимость (8-21), но с более значительной погрешностью, вызванной неточностью оценки расхода газа, получено Л. 96, 286] [c.266]

Число Рейнольдса является определяющим параметром не только для количественных характеристик пограничного слоя, но и для самого характера течения. При небольших числах Рейнольдса движение частиц газа имеет упорядоченный слоистый характер, такое течение называется ламинарным. При больших числах Рейнольдса движение частиц газа становится беспорядочным, возникают неравномерные пульсации скорости в продольном и поперечном направлениях, такое течение называется турбулентным. Переход ламинарного течения в турбулентное происходит при определенном значении числа Рейнольдса, называемом критическим. Критическое число Рейнольдса не постоянно и в очень сильной степени зависит от величины начальных возмущений, т. е. от интенсивности турбулентности на-бегагощего потока. [c.281]

Дифференциальные уравнения пограничного слоя при больших скоростях течения газа отражают изменение плотности в зависимости от температуры и давления, а также зависимость других теплофизических параметров от температуры. Кроме того, они учитывают взаимное превращение тепловой и кинетической энергий и выделение теллоты за счет работы сил давления. Система дифференциальных уравнений плоского ламинарного пограничного слоя состоит из [c.380]

Тогда даже при турбулентном течении всего потока газожидкостной смеси относительно стенок аппарата в рассматриваемом случае (стационарный тепло- и массообмен при ламинарном, слоистом, течении газа вдоль оси х), когда в других направлениях (по оси у и z) согласно принятому представлению слои не перемешиваются и пульсации отсутствуют, поперечные составляющие скорости равны нулю Wy = Wz 0. Также равны нулю соответствующие члены субстанциональной производной, кроме одного Wxdpn,o/dx. Однако мы рассматриваем насыщенный паром слой газа, который всегда имеется на поверхности жидкости независимо от режима течения (ламинарного или турбулентного) в ядре потока и гидродинамическом пограничном слое и который тоже является пограничным слоем между газом и жидкостью. Вследствие малой толщины этого слоя по сравнению с его про-тял<енностью продольные конвективные составляющие по сравнению с поперечными можно считать равными нулю [49], т. е. (9рп. о/5л = 0. Вот теперь уравнение (1-14) принимает вид (1-15). [c.29]

Значения по данным исследований различных авторов, обработанных И. П. Ишкиным и М. Г. Каганером [193], для слоя сферических частиц приведены на рис. 170 и для слоя сыпучих с шероховатой поверхностью — на рис. 171. На тех же графиках для сравнения приводятся данные о коэффициенте сопротивления при течении газа по прямым трубам в условиях ламинарного режима. Обработка данных рис. 170 позволяет получить следующие соотношения [c.317]

Режим течения жидкости и газа ламинарны (ламинарноламинарный поток). [c.135]

Когда режим течения обеих фаз турбулентный, отклонение расчетной величины от экспериментальных данных не ировы-шает 13%. Для ламинарного течения жидкости и турбулентного течения газа отклонения лежат в пределах от —14 до +21 и. Для ламинарного течения обеих фаз отклонения лежат в пределах от —21 до +16%. Для случая турбулентного течения жидкости и ламинарного течения газа данные отсутствуют. [c.136]

В работе Петухова Б. С. и Ройзена Л. И. Теплоотдача при турбулентном течении газа в трубах кольцевого сечения , Изв. АН СССР, сер. Энергетика и транспорт , 1967, № 1, стр. 103 показано, что для определения Nu< и Nu как при ламинарном, так и при турбулентном течении в кольцевых каналах достаточны лишь три величины из четырех, приведенных в табл. 8-1 (Nu<<, NUoo, в , В о), [c.145]

Расчеты теплообмена и сопротивления при установившемся течении между параллельными пластинами, проведенные автором по методу Дайсслера, привели к тем же значениям коэффициента трения, что и при соответствующих условиях в круглой трубе. Однако расчетные числа Нуссельта для канала между параллел ,-ными пластинами существенно отличаются от данных для круглой трубы. Из этого можно сделать вывод, что при ламинарном течении газов с переменными свойствами форма поперечного сечения существенно влияет на теплоотдачу, тогда как данные о коэффициентах трения круглых труб можно использовать для гидравлического расчета каналов некруглого поперечного сечения. [c.314]

Автомодельные решения уравнений пограничного слоя сжимаемого газа н.меют важное значение, поскольку они позволяют получить точные данные о трении, теплообмене и других характеристиках пограничного слоя. Кро.ме того, такие решения нсиользуются для сопоставления и проверки достоверности приближенных методов расчета. Однако автомодельные решения относятся к определенному классу течений, что не позволяет распространить их па все практически важные случаи течения газов с большими скоростями. В связи с этим разработаны многочисленные приближенные методы расчета ламинарного пш раничиого сжимаемого слоя при любом законе изменения скорости внешнего потока.. Многие из этих методов основаны иа нснользовапнп интегральных уравнений импульсов и энергии. [c.150]

Одно из допущений, принимаемое при исследовании трехмерного ламинарного пограничного слоя, состоит в том, что скорость поперечного потока считается малой по сравнению со скоростью основного потока. Общее решение для данного случая было получено в работе [1]. Это решение показывает, что скорость поперечного потока оказывает существенное влияние на характеристики трехмерного пограничного слоя, что представляет большой интерес для инженеров-аэродинамиков. К сожалению, даже при принятых допущениях решение поставленной задачи является достаточно сложным. Поэтому для производства быстрых вычислений желательно иметь упрощенные методы расчета. Существует ряд других задач расчета пограничного слоя, которые могут являться злободневными при конструировании турбомашин. Например, представляет интерес случай, когда толстый ламинарный пограничный слой подвергается внезапному боковому возмущению под действием градиента давления или в результате поперечного перемещения обтекаемой поверхности. В турбомашинах такие условия имеют место, например, когда поток газа с толстым ламинарным слоем поступает на лопатки ротора. Поперечное течение газа начинается не на передней кромке, а в той точке, где возникает боковое возмущение. Таким образом, имеем две характерные постановки задачи, заслуживающие внимания. [c.27]

Рассматриваются четыре характерные структуры двухфазного потока а) режим течения жидкости и газа турбулентный б) режим течения жидкости ламинарный, а газа турбулентный (ламинарно-турбулентный) в) режим течения н<ид-кости турбулентный, а газа — ламинарный (турбулентно-ламинарный) г) режим течения жидкости и газа ламинарный (ламинарно-ламинарный). Показатели для указанных четырех режимов нриведе-ны в табл. 2.2. [c.64]

В зависимости от характера течения (ламинарное или турбулентное) и конкретного типа задачи система уравнений дополняется соотношениями для касательных напряжеипй т и тепловых потоков q, начальными и граничными условиями для искомых функций, а также соотношениями по теплофизическим характеристикам потока, коэффициентам турбулентного переноса и уравнениям состояния. Решения всех практически важных задач вязкого течения газов и жидкостей в пограничном слое получают с помощью числеипых методов, которые можно объединить в две группы, [c.184]

Численный алгоритм. Приведенная выше система уравнений решалась численно с использованием программы FNAS2D. Эта программа основывается на процедуре установления по времени для получения стационарного решения и на модифицированной версии [6] схемы С.К. Годунова [7], предложенной ранее для невязких и вязких ламинарных течений газа, обобщенной в последующем [8] на случай сложных турбулентных режимов течения. [c.392]

В исследовании Н. И. Семенова и А. А. Точигина [44] на основании точного решения для расслоенного ламинарного течения газо-жидкостной смеси доказано, что критерий Re не влияет на истинное газосодер кание. Из-за того, что получить точное решение невозможно для турбулентного течения смеси, влияние критериев н Re на истинное газосодержание может быть оценено только экспериментальным путем. [c.140]

Энциклопедия по машиностроению XXL

Оборудование, материаловедение, механика и ...