Тепло — Поток через поверхность

В присутствии кислорода увеличение теплового потока через поверхность корродируемого металла приводит к усилению катодного контроля коррозионного процесса. Этому способствует не только уменьшение концентрации кислорода около поверхности металла, воспринимающей тепло, но и увеличение числа анодных пор (разрушение защитных пленок), обусловленное самостоятельным действием теплового фактора. [c.29]

Тепло — Поток через поверхность 138 Тепловое расширение 15 Тепловой поток — Плотность 116, 138 [c.551]

Однако в принятой выше записи формула (2) непригодна для расчета теплообмена при кипении в условиях недогрева. Это связано с тем, что при кипении в условиях недогрева само понятие суммарного коэффициента теплоотдачи к двухфазному потоку становится в достаточной мере неопределенным, так как в этих условиях недостаточно ясно, что выбрать за определяющий температурный перепад А< ед = ( ст—U или его часть В связи с этим обстоятельством, а также учитывая тот факт, что введение самого понятия коэффициента теплоотдачи является, хотя и весьма удобным, но формальным приемом, служащим для расчета реальной величины теплового потока, целесообразно представить формулу (2) в виде зависимости полного удельного теплового потока через поверхность q от отдельных его составляющих, вызванных различными механизмами переноса тепла. [c.196]

Тогда прираш ение количества тепла ва единицу времени в нашем элементе объема, обусловленное тепловым потоком через поверхность dS, равно [c.20]

Одной из особенностей явного метода численного интегрирования является простота определения плотности тепловых потоков как при переходе тепла через поверхность к твердому телу, так и при распространении тепла в твердом теле. Если тепловыделение (теплопоглощение) на поверхности отсутствует, то плотность теплового потока через поверхность может быть представлена в форме закона Ньютона — Рих-мана [c.91]

Q — общий поток тепла, вт, проходящий через поверхность F, м средний температурный напор между стенкой и жидкостью [c.152]

При неравномерном обогреве по периметру канала плотность теплового потока через поверхность, на которой происходило основное тепловыделение, определялась с учетом растечек тепла по периметру канала за счет теплопроводности. Количество тепла, переданное теплопроводностью от основной тепловыделяющей поверхности, рассчитывалось как теплопередача через ребра по методике, приведенной в работе [31. [c.45]

Применяя метод контрольного о б ъ е м а вместо наблюдения за перемещением частицы, мы рассматриваем фиксированный контрольный объем в жидкости, который может быть взят в виде элементарного объема с размерами Ах, Ау, Аг около точки х, у, г, что позволяет получить в пределе характеристики течения в этой точке. При этом подходе законы переноса можно вывести, сопоставляя соответствующие потоки через поверхность контрольного объема и скорости накопления количества движения, тепла или массы внутри контрольного объема. [c.71]

Число центров подсчитывалось не для всей поверхности кипения диаметром 51 мм, так как ее температура не была одинаковой. Наличие круглого ребра по периферии поверхности кипения создавало радиальный тепловой поток через ребро, в результате чего край поверхности кипения был несколько холоднее. На поверхности раздела ребро — жидкость происходила только свободная конвекция, благодаря чему радиальный тепловой поток был мал по сравнению с тепловым потоком через поверхность кипения. Анализ взаимосвязи между теплоотдачей через поверхность ребра и теплоотводом через поверхность кипения показывает, что температурный профиль по диаметру внутреннего круга 38 мм был при А/ = 28° С плоским в пределах 0,3° С. Эти расчеты основаны на использовании уравнений для ребра и электрической аналогии, как это делалось в работе [9]. Расчеты ще показывают, что около 10°/о всего количества тепла, [c.312]

XIX. Ограниченный полый цилиндр О < z < I, а < г < Ь. Количество тепла, выделяемое в единицу времени единицей объема, постоянно и равно Ао- Тепловой поток через поверхность г == а отсутствует. На других поверхностях температура равна нулю. [c.221]

Подобные задачи можно рассматривать следующим образом. Предположим, что поверхность г = а обтекается жидкостью, характеризуемой удельной теплоемкостью с и температурой V, и что количество М. этой жидкости, уходящей в единицу времени, заменяется тем же количеством жидкости с нулевой температурой, причем сама жидкость все время хорошо перемешивается. Тогда количество тепла, уносимое жидкостью, составляет M V, что должно равняться /д, т. е. величине теплового потока через поверхность г — а, z < I. Учитывая это и используя (3.37) и (3.20), получим решение для v. [c.221]

В соответствии со второй гипотезой предполагается существование вектора теплового потока q = q(x t), с помощью которого рассчитывается количество тепла dQi, проходящего через поверхность рассматриваемого тела в единицу времени как поток этого вектора через поверхность тела. [c.113]

Поверхность выреза соприкасается с жидкостью, имеющей температуру Т а = 20, и обменивается с ней теплом, коэффициент теплоотдачи h = 7,5. Остальная закругленная граница теплоизолирована, а через плоскую поверхность тела поступает равномерный тепловой поток плотностью q = 50. Теплопроводность к и теплоемкость Ср равны 1,9 и 4,1 соответственно. Вычислите суммарный тепловой поток через поверхность выреза (который должен быть равен суммарному тепловому потоку через плоскую поверхность тела). [c.171]

Закон Фурье (12-1) определяет все количество тепла Q, прошедшее через поверхность Р за время т. Если количество тепла отнести к единице времени и к единице поверхности, то будет получена поверхностная плотность теплового потока, которую обозначают буквой д [c.101]

Условие (12.10) возможно потому, что на границе двух однотипных сред, разделенных поверхностью Ф = 0, температуры бывают одинаковыми и условие (12.10) означает непрерывность температуры па Ф = 0. Условие (12.11), если только на поверхности Ф = 0 не образуется тепло, аналогично можно рассматривать как требование непрерывности потока через поверхность, если же тепло образуется (например, за счет трения двух тел на поверхности Ф = 0), то правая часть (12.11) будет состоять из теплообразования дфт и потока тепла от внешнего тела. Поток дфт часто считается пропорциональным разности температуры тела Т на Ф = 0 и температуры внешнего тела Тф [c.170]

В первом из этих уравнений утверждается, что радиальные перемещения ил = дФ дН равны нулю в начале координат в силу центральной симметрии волнового движения. Второе условие означает, что тепловой поток через поверхность шара радиуса / равен (при / ->0) количеству тепла, выделенного точечным источником. [c.739]

Тепловые коэффициенты и сопротивления, кондуктивный перенос тепла. На рис. 2-5 изображено сечение сплошного тела и показаны следы двух изотермических поверхностей S,-, S , имеющих температуры в данный момент времени t , Линии, перпендикулярные к изотермическим поверхностям, являются, как известно, линиями теплового потока, или, короче, линиями тока на рис. 2-5 эти линии обозначены стрелками. Через единицу площади изотермической поверхности проходит тепловой поток q, который называется удельным тепловым потоком, или плотностью теплового потока например, плотности тепловых потоков через поверхности I и / равны [c.34]

Тепло — Поток через поверхность 2—138 Тепловое расширение 2—15 Тепловой баланс резания 5 — 274 Тепловой поток 2 — 116, 138 Тепловой эквивалент работы 2 — 40 Тепловые насосы 2—105 Тепловые свойства — см. под наименованием предметов, например. Ацетилен— Тепловые свойства Вода — Тепловые свойства [c.479]

Приложение равных и противоположных по знаку растяжений освободит поверхность от растягивающих напряжений и позволит ей исказиться. Как следует из уравнения (12.13), поверхностные смещения будут такими же, которые были бы вызваны поверхностным давлением р х, у), пропорциональным распределению поверхностной температуры 6(л , у). Таким путем с использованием методов, изложенных в книге ранее, можно найти стационарное распределение температурных деформаций полупространства, если распределение температуры на поверхности задано. Однако в большинстве контактных задач обычно предполагается, что тепло не передается через поверхность вне области контакта граничные условия, следовательно, более удобно формулировать в терминах теплового потока, а не температуры. [c.432]

Условие (13.10) возможно потому, что иа границе двух однотипных сред, разделенных поверхностью Ф=0, температуры бывают одинаковыми и условие (13.10) в этом случае означает непрерывность температуры на Ф = 0. Условие (13.11), если только на поверхности Ф = 0 не образуется тепло,- аналогично можно рассматривать как требование непрерывности теплового потока через поверхность, [c.143]

Теплообмен всего дисперсного потока с поверхностью нагрева реализуется в тех случаях, когда одна из сред находится под повышенным давлением, когда необходим теплообмен без прямого контакта охлаждающей (греющей) среды и дисперсного материала либо при теплоотводе от тел с внутренним источником тепла. Часто дисперсный поток является промежуточным теплоносителем. Исключение — одноконтурные схемы атомных установок с пропуском запыленных потоков через турбину [Л. 380] либо технологические установки, в которых дисперсный поток является непосредственно греющим (охлаждаемым) веществом, В ряде случаев при разработке пароперегревателей, регенераторов газотурбинных и т. п. установок целесообразно выполнять камеру нагрева насадки по регенеративному принципу (рис. [c.385]

Рассмотрим передачу тепла излучением через пространство пор. В первом приближении теплопередачу излучением можно представить следующей схемой [102]. Ввиду наличия градиента температуры в покрытии оболочку поры можно рассматривать как две поверхности, расположенные нормально к тепловому потоку. Тогда передача тепла излучением между этими поверхностями выразится уравнением [128] [c.160]

На границе можно также задать поток тепла через поверхность тела [c.78]

Последнее условие означает, что поток тепла теплопроводностью при переходе через поверхность раздела фаз не испытывает скачка. [c.53]

Поскольку деформация е пропорциональна Т, этот интеграл пропорционален количеству тепла, проходящего за единицу времени через дугу единичной длины, вырезанную из кривой, соединяющей точки и 2. Если эта кривая замкнутая, разность (<0 )2 —( o )i должна обращаться в нуль, и следовательно, должен быть равен нулю и общий поток тепла, пересекающий эту кривую Н. Если поток тепла направлен от внутренней поверхности трубы к внешней или, наоборот, это условие не выполняется, и формулы (г) для напряжения будут некорректны. [c.476]

Из рассмотрения второго случая видно, что как тепловой поток через трубу (потеря тепла), так и температура наружной поверхности [c.306]

Стягивая объем V к поверхности frp и принимая во внимание, что i"—i =r, получим условие сохранения потока тепла прн переходе через границу раздела фаз [c.14]

К круглому стержню диаметром 2 присоединено полукруглое ребро толщиной 0,3 с внешним радиусом 3,5 (рис. 8.23). Поверхность стержня имеет постоянную температуру 250. Ребро теряет тепло в окружающую среду, имеющую температуру = 27, коэффициент теплоотдачи равен 12. Съем тепла сребра происходит с плоских концов / и 2, полукруглого торца 5, верхней и нижией поверхностей 4 w 5. Теплопроводность материала ребра равна 3,7. Изменение температуры по толщине ребра пренебрежимо мало. Подготовьте подпрограмму ADAPT для получения стационарного распределения температуры в ребре. Обеспечьте вывод на печать значений суммарного теплового потока через поверхность ребра. [c.173]

В тонкой пластине существует тепловой поток через поверхность в окружающую среду. Этот отток тепла характеризуется коэффициентом поверхностной теплопередачи h. Если поверхность не изолирована, то существует распределенный сток тепла. Мощность этого стока пропорциональна температуре в рассматриваемой точке, Q = —Ш. Так как диск тонок, то можно ввести в уравнение теплопроводности (4.1) среднюю величину оттока. Поле температуры становится двумернам, и основное уравнение принимает вид [c.169]

Сжатый воздух (теоретически может быть и другой газ), нагретый в нагревателе до заданной температуры, поступает в турбину, где, расширяясь до некоторого противодавления, совершает работу. По выходе из турбины воздух, имеющий еще достаточно высокую температуру, проходит через регенератор и передает там часть своего тепла потоку воздуха, идущего из компрессора к нагревателю. После регенератора воздух поступает в холодильник, где охлаждается до возможно низкой температуры. Охлажденный воздух поступает в компрессор, сжимается в нем и следует через регенератор к нагревателю. Таким образом, процесс замыкается. Нагреватель, в котором совершается передача тепла рабочедму воздуху, представляет собой теплообменник поверхностного типа. В этот нагреватель подается топливо и необходимый для горения воздух под атмосферным давлением образовавшиеся продукты сгорания передают тепло рабочему воздуху через поверхность нагрева. По выходе из нагревателя они направляются в подогреватель топочного воздуха и затем уходят в атмосферу. Этот воздушный цикл напоминает цикл паровой турбины, причем паровой котел здесь заменен нагревателем или, как часто его называют, воздушным котлом. [c.493]

Полученные значения плотностей тепло-вото потока через фут овку при принятых температурах ее внутренней и н ужной поверхностей сравнивают методом приближений с возможным съемом теттлоты с наружной поверхности [c.213]

Переформулированная таким образом задача представляет собой полную аналогию задачи определения поля температур (0, V) в твердом теле, занимаюш ем неограниченное пространство с различными, но постоянными свойствами в двух полупространствах У 0. В начальный момент времени 0=0 во всем пространстве была нулевая температура (см. (2. 5. 46), (2. 5. 47)), в последуюш,ие моменты времени поток тепла через поверхность У=0 (см. (2.5.43)) является постоянным. Результат решения этой задачи имеет вид (см. [18]) [c.47]

Аналогично о , вводятся ириведепный вектор потока работы поверхностных сил с , и приведенный вектор потока тепла д г", к i-й фазе через поверхность бя, + 6521s, отсекаемую сечением n6s [c.71]

Процесс теплообмена будет происходить, когда температура стенки t не равна равновесной температуруе г р. Если t > г р, то тепло передается от стенки в поток (кривая 2). Обратное направление теплового потока имеет место, когда t < (кривые 3 и 3"). Следует обратить внимание на то, что отвод тепла. через поверхность возможен не только в том случае, когда температура поверхности ниже температуры набегающего потока (кривая 3"), но также и тогда, когда t выше t (линия 3 ). j В последнем случае через поверхность отводится в основном, тепло, выделяющееся в пограничном слое вследствие диссипации энергии. [c.267]

Из (5) очевидно при постоянных а и dS скорость изменения теплового,потока через наружное кольцо шарикоподшипника при быстром разгоне в начальный период времени будет определяться только АТ, т. е. величиной перегрева в месте контакта тел качения с поверхностью беговой дорожки кольца, так как в случае базирования сепаратора по бортикам внутреннего кольца тепловой поток от площадок контакта шаров с наружным кольцом после быстрого разго на внутреннего кольца достигнет термоприемника раньше, чем тепловой поток от остальных источников тепла. [c.197]

Энциклопедия по машиностроению XXL

Оборудование, материаловедение, механика и ...