Интенсивность Влияние скорости скольжения

Допускают ошибку, когда износ определяют не по истинной интенсивности изнашивания в установившемся периоде, а по средней интенсивности изнашивания за общий путь трения, включая такн е повышенный износ в период приработки. Изучая влияние на износ скорости скольжения, неправильно наносить на график зависимости износа от времени испытания отдельные точки, относящиеся к разной скорости скольжения, поскольку при этом учитывается не только искомое влияние скорости скольжения, но также путь трения при переходе от одной скорости к другой. [c.108]

Влияние скорости скольжения, нагрузки и вибраций на характер и интенсивность развития процессов схватывания были исследованы на ряде других сопряженных деталей различных машин. Определены диапазоны скоростей, нагрузок и температур, в которых возникает и развивается в деталях машин процесс схватывания первого рода, установлено влияние твердости материалов на интенсивность и характер развития процессов схватывания первого рода. Комплексное исследование большого количества детален машин, работавших в условиях схватывания первого рода, позволило сделать следующие основные выводы [c.14]

Рис. 23. Влияние скорости скольжения и температуры на интенсивность изнашивания материалов 6КХ-1Б (а — в) и ФК-16л (г — е) при = 750 Дж/см , = 0,5 а, г —

Влияние скорости скольжения на интенсивность изнашивания неоднозначно. При более легком режиме (рис. 23, давление 0,5—1,5 МПа, П уд = = 750 Дж/см ) с увеличением скорости скольжения интенсивность изнашивания увеличивается с переходом через максимум. Максимум наиболее ярко проявляется при более высоких давлениях. При сравнительно тяжелом режиме трения (рис. 26, давление 2,00—4,00 МПа, уд— 2500 Дж/см ) интенсивность изнашивания возрастает в исследованном интервале скоростей пропорционально скорости в степени, большей единицы. [c.151]

Рис. 26. Влияние скорости скольжения и температуры на интенсивность изнашивания материалов 6КХ-1Б а—в) и ФК 16л и—е) прн И д = 2500 Дж/см т

Рис. 3.12. Влияние скорости скольжения и температуры на интенсивность изнашивания материалов 6КХ-1Б (а, 6, в) и ФК-16Л г, д, е) при = 750 Дж/см

Влияние скорости скольжения на интенсивность изнашивания неоднозначно. На более легком режиме (см. рис. 3.12, давление 0,5—1,5 МПа, Wa = 750 Дж/ м ) с увеличением скорости скольжения интенсивность изнашивания увеличивается с переходом через максимум. Максимум наиболее ярко проявляется при более высоких давлениях. При сравнительно тяжелом режиме трения (см. рис. 3.15, давление 2—4 МПа, И7д = 2500 Дж/см ) интенсивность изнашивания возрастает в исследованном интервале скоростей пропорционально скорости в степени, большей единицы. Во всех случаях интенсивность изнашивания материала ФК-16Л меньше, чем материала 6КХ-1Б, поскольку ФК-16Л является более теплостойким материалом. [c.234]

Рис. 16.7. Влияние скорости скольжения (о) на толщину и состав возникающей окисной пленки, а также на интенсивность износа сталей [30]

Рис. 30. Влияние скорости скольжения на интенсивность изнашивания сталей

Иллюстрацией влияния скорости скольжения на состояние трущихся поверхностей может служить рис. 56 [20], показывающий изменение интенсивности изнашивания, коэффициента трения и температуры трущихся поверхностей в зависимости от скорости скольжения. По достижении скорости 10— 20 м/сек начинается переход от истирания к задиранию резко возрастают температура, интенсивность изнашивания и коэффициент трения. [c.188]

Эти уравнения позволяют количественно оценить влияние каждого из трех внешних параметров на интенсивность изнашивания композиционного материала и коэффициент трения в условиях эксплуатации. Анализ уравнений показывает, что наибольшее влияние на 7 оказывают скорость скольжения и параметр взаимодействия PV, а на коэффициент трения - контактное давление Р и параметр взаимодействия PV [c.30]

Установлено, что ведущая роль при износе принадлежит скорости скольжения, изменение скорости скольжения оказывает основное влияние на качественные характеристики процессов изнашивания, обусловливающих интенсивность изнашивания. Изменение величины удельных давлений в основном вызывает изменение интенсивности изнашивания. [c.40]

Изменение размеров образцов оказывает значительное влияние на интенсивность их изнашивания в условиях трения скольжения. При малых скоростях скольжения в условиях схватывания [c.93]

Мы видели, что одним из основных законов внешнего трения твердых тел является существование статического трения. Если мы обратимся к законам трения движения при внешнем трении твердых тел, то основным отличием внешнего трения от внутреннего будет служить существенно иное влияние скорости на оба вида трения. Внутреннее трение, как мы видели (стр. 11—13), пропорционально скорости относительного скольжения двух тел, разделенных смазочной прослойкой (постоянной толщины). При внешнем же трении скорость обычно незначительно влияет на величину силы трения. В тех случаях, где это влияние обнаруживается, оно обычно может быть объяснено изменениями поверхности скольжения, зависящими от скорости скольжения и сопровождающих его процессов. Так, обычно процесс скольжения сопровождается нагреванием поверхности, окислением, разрушением поверхностных слоев, в том числе смазочных (если они есть), механическим повреждением (износом поверхности) и др. Поэтому неудивительно, что изменение скорости движения, меняя интенсивность указанных процессов, способно существенно изменять и сопротивление движению. [c.185]

Интенсивность изнашивания — Влияние давления, температуры и скорости скольжения 223, 234, 239 — Влияние номинальной площади трения 192 — Влияние температуры 189, 190, 259, 282 — 284 — Определение 188, 189 — Расчет 295 [c.326]

Опыты со сталью 45 при скорости скольжения 4,5 м/с в среде воздуха и аргона при трении без смазочного материала р = 1 МПа) и трении при граничной смазке (р — 3 МПа) показали, что после истирания первичной пленки интенсивность изнашивания в аргоне превышала более чем в 30 раз интенсивность изнашивания в воздухе, а при граничной смазке в 950 раз [30]. Эти и аналогичные им опыты убедительно свидетельствуют о значительном влиянии кислорода на процесс трения при граничной смазке. По этому вопросу имеется две концепции. [c.78]

Основное влияние на характеристики трения и изнашивания медистого чугуна в режиме ИП оказывает содержание меди в чугуне. Интенсивность изнашивания I и коэффициент трения / при испытании на изнашивание чугунов в паре со сталью при смазывании глицерином (скорость скольжения 0,55 м/с, давление 15 МПа) имели следующие значения [c.297]

Установлено, что энергетическая интенсивность изнашивания исследуемых фрикционных пар увеличивается при увеличении скорости скольжения или температуры, причем последний фактор оказывает наибольшее влияние. На рис. 2.12 представлены области изменений энергетической интенсивности изнашивания [c.111]

Нормальное давление в меньшей степени влияет на изменение скоростей процессов схватывания и окисления. Это влияние связано в основном с изменением величины и интенсивности пластической деформации поверхностных слоев металла и может оказаться значительным, главным образом, при критических величинах скоростей скольжения. [c.326]

Основным принципом, который должен быть положен в основу проектирования и расчета формы и размера трущихся деталей, является обеспечение в гарантированном диапазоне скоростей скольжения и нагрузок режима окислительного износа. Для этого необходимо руководствоваться известными закономерностями того или иного вида износа в зависимости от скорости скольжения и нормального давления для выбранных материалов и сред, а также данными о влиянии размеров трущихся пар (масштабного фактора) на вид износа и его интенсивность [17, 18, 41]. [c.378]

Изменение прочности адгезионной связи и ее характера также оказывает свое влияние. С увеличением температуры, т. е. соответственно скорости скольжения, увеличивается интенсивность роста пленки, уменьшается ее прочность и, наконец, меняется природа [c.201]

В целях проверки влияния температурного поля на трение и износ нами был произведен при весьма малой скорости скольжения искусственный нагрев контактов электрическим током до той же температуры (1000°). Для этого потребовался кратковременный пропуск через образцы тока 600 а. В этом случае независимо от скорости износ имеет полировальный характер и интенсивность его весьма мала. [c.287]

Слой масла между трущимися поверхностями препятствует их интенсивному контактированию уже при довольно малых скоростях скольжения, при которых еще невозможно образование гидродинамического смазочного слоя вследствие этого уменьшается износ и трение. Износ несмазанных поверхностей во много раз больше, чем смазанных. Для определения влияния содержащихся в масле продуктов износа и пыли были проведены эксперименты с различными парами трения при загрязненном масле. Установлено, что при загрязненном масле износ пары трения чугун по чугуну возрастает во много раз особенно сильно (в 10 раз) возрастает износ при загрязнении масла абразивом. [c.82]

Влияние внешних факторов на задирание выражается, во-первых, в предельных (критических) значениях параметров режима трения (нагрузки, скорости скольжения, температуры), при которых начинается задирание, во-вторых, в интенсивности задирания, после того как оно началось. [c.185]

Как показывают теоретические и экспериментальные исследования, на величину и характер изменения фрикционных свойств материалов существенное влияние оказывает температура на фрикционном контакте. Эта температура влияет на механические и теплофизические свойства материалов, на интенсивность процессов физико-химической механики, протекающих на фрикционном контакте, таких как окисление, восстановление, разложение связующего, выгорание отдельных компонентов и структурные превращения. Адгезионные свойства также сильно зависят от температуры. Температура является интегральным фактором, отражающим влияние удельной мощности трения (интенсивности теплового потока на номинальном фрикционном контакте), т.е. совместного влияния давления, скорости скольжения и коэффициента трения, [c.274]

Для исследования влияния смазки на износостойкость бронзы и высокопрочного чугуна нами были проведены опыты при постоянном удельном давлении 100 кг/смР- и при переменной скорости скольжения. Смазкой служил автол АКП-5, подававшийся на торец диска. На рис. 5 приведены кривые зависимости приведенного износа от скорости скольжения, при трении со смазкой, из которых видно, что смазка меняет интенсивность изнашивания в некоторых случаях до тысячи раз. Эффективность смазки при трении исследованных сплавов весьма различна, что объясняется различным взаимодействием их со смазкой. Так, если при трении без смазки при некоторых скоростях скольжения износостойкость бронзы Бр. ОЦЧ-3 была наиболее высокой, то при трении со смазкой во всех случаях — наиболее низкой. [c.62]

Первая серия опытов была посвящена исследованию структуры и свойств окисных пленок различных металлов, образующихся при изнашивании на воздухе, и влиянию этих пленок на интенсивность изнашивания. Опыты производились при сухом трении на испытательной машине трения КЕ-4 при скорости скольжения 0,3 м/сек и удельном давлении 7 кг/см . При таком режиме трения изнашивание испытывавшихся металлов сопровождалось образованием окисных пленок. [c.152]

В третьей серии опытов исследовались свойства вторичных структур, образующихся на поверхностях трения различных металлов при их изнашивании в атмосфере кислорода и аргона, а также влияние на интенсивность изнашивания окисных пленок, образующихся иа поверхностях трения при испытаниях в атмосфере кислорода. Опыты производились на испытательной машине трения КЕ-2 при скорости скольжения 6 м/сек и удельном давлении 7 кг/см . Результаты этой серии опытов приведены в табл. 2. [c.152]

С целью дальнейшего изучения процесса приработки у пластичных сплавов были поставлены опыты по установлению влияния условий деформирования на контактной площадке при трении. Эти опыты, составившие вторую серию, проводились на малой лабораторной машине КЬ вращающийся образец-вал терся о плоскую сторону образца при такой малой нагрузке (50 г), которая на контактной площадке ведет прп отсутствии трения только к упругим деформациям (по Герцу). Для каждого материала автор принял, что при Руд =1,1а в зоне максимальных тангенциальных напряжений начнется пластическое деформирование (ст5 —предел текучести). В начале при этой схеме испытания наблюдалось максимальное различие формы вала и подшипника, а в дальнейшем поверхность соприкосновения увеличивалась, как и при приработке поверхности подшипника из антифрикционного материала. Способность прирабатываться оценивалась по зависимости интенсивности изнашивания от длительности испытания при постоянной нагрузке и по коэффициенту трения. Опыты проводились при сравнительно малой скорости скольжения (0,2 м/сек). В качестве смазки [c.259]

Но выше было показано, что ошибка, вытекающая из представления данных эксперимента через среднюю скорость изнашивания, а не через среднюю интенсивность изнашивания, когда исследуется влияние скорости скольжения, равна у. Поэтому, разделив ординаты кривой зависимости AhIAt от у на у, получим кривую 6 зависимости средней интенсивности изнашивания Ahi As от скорости скольжения у, которая не имеет минимума, а плавно изменяется без какого-либо перегиба во всем диапазоне примененных скоростей скольжения. Сопоставление кривых 5 и 6 наглядно иллюстрирует погрешность, вытекающую из неправильного представления данных эксперимента в виде средней скорости, а не средней интенсивности изнашивания. [c.97]

Рис. 20.29. Влияние скорости скольжения v на толщину и состав возникающей оксидной пленки, а также на интенсивность изнашивания сталей (по Иошимото и Тсукицое))

Количественные оценки влияния ионной имплантации стальных образцов на скорость изнашивания сопряженных образцов из полимерного композиционного материала на основе ПТФЭ при трении без смазки получены при скорости скольжения 1 м/с и давлении 3 МПа. Зависимости скорости изнашивания от энергии ионов для контртел из стали 45 (кривые 1. 2., ) и стали 12Х18Н10Т при имплантации ионами Мо" , Ti" , В+ показаны на рис. 7.10. Наибольший эффект снижения скорости изнашивания наблюдается при имплантации ионами молибдена при энергии ионов 40-60 кэВ. Дальнейшее увеличение энергии ионов сопровождается снижением скорости изнашивания со значительно меньшей интенсивностью. [c.215]

Прямое наблюдение периодичности образования и разрушения вторичных структур при граничном трении по интенсивности износа, величинам силы трения и ЭДС, возникающей при трении, было выполнено в работе [79]. Исследования проводились на прецизионной машине на образцах с минимально возможной площадью касания при непрерывной регистрации износа, силы трения и трибо-ЭДС. При установившемся режиме изнашивания отчетливо наблюдается периодическое изменение коэффициента трения и ЭДС. Длительность цикла образования и разрушения вторичных структур изменяется в зависимости от скорости скольжения и нагрузки. Влияние внешних параметров на количественные характеристики периодических кривых отмечается и в работах [76 — 78]. Анализ этих результатов свидетельствует о том, что изучение периодического характера структурных изменений является реальным путем для создания новых методов оценки износостойкости фрикционных материалов. С позиций представлений об усталостном разрушении поверхностей трения периодический характер структурных изменений открывает новые возможности для определения основных характеристик усталостного процесса числа циклов до разрушения и действующих на поверхности напряжений и деформаций. Этот сложный вопрос является весьма актуальным для дальнейшего развития усталостной теории износа, поскольку существующие методы оценки указанных параметров имеют определенные недостатки. Так аналити- [c.30]

Фиг. 17. Влияние нагрузки на интенсивность изнашивания при рач-личных скоростях скольжения. Материал— сталь 45 нормализованнат.

Фиг. 18. Влияние нагрузки на интенсивность изнашивания при скорости скольжения 0,44 Mj sK

Характерным для МПС, в отличие от ньютоновских сред, является аномальное их поведение при малых градиентах скорости сдвига, которое выражается в уменьшении вязкости с увеличением скорости сдвига. Кривые течения т (7) при Т = onst имеют явную нелинейность. Это можно объяснить проявлением пристенного эффекта, который обычно наблюдается для всякой дисперсной системы, имеющей предел прочности. Большинство авторов объясняет его уменьшением концентрации частиц дисперсной фазы в тонком пристенном слое толщ,иной в 2—10 мкм по сравнению с концентрацией их в ядре потока, т. е. в области более высоких скоростей течения. Интенсивность влияния пристенного эффекта на течение МПС зависит от концентрации частиц дисперсной фазы в объеме (ядре течения) и пристенном слое смазки, степени дисперсности структурных элементов, вязкости масляной основы и пластической вязкости смазки. Повышение дисперсности частиц смазки приводит к снижению пристенного эффекта. Толщина пристенного слоя не оказывает суш,ественного влияния на интенсивность проявления пристенного эффекта при течении смазок как в капиллярах, так и в кольцевых зазорах. Повышение концентрации металлических наполнителей в смазках увеличивает показатели консистенции и интенсивность проявления пристенного эффекта. Так, повышение концентрации порошков олова в смазке с 10 до 40 мас.% приводит к возрастанию вязкости в 1,5—2 раза. С ростом температуры интенсивность пристенного эффекта МПС снижается, а начало линейного участка кривой течения смещается в сторону меньших скоростей сдвига. Следовательно, при анализе работы МПС в подшипниках скольжения, когда зазоры между цапфой и вкладышем становятся соизмеримыми с характерными размерами дисперсных частиц наполнителя, надо учитывать аномалии течения, обусловленные пристенным эффектом. [c.70]

В результате лабораторных испытаний установлено, что вибрации оказывают значительное влияние на образование и развитие процесса схватывания первого рода. В определенных условиях частоты и амплитуды колебаний интенсивность изнашивания поверхностей трения в условиях схватывания первого рода увеличивается в 100—150 раз по сравнению с интенсивностью изнашивания без вибраций. В определенных условиях вибраций расширяются границы существования процесса схватывания первого рода. При малых скоростях скольжения (от О до 0,05 м1сек) в определенных условиях вибрации возникают окислительные процессы (фреттинг-процессы), полностью вытесняющие процесс схватывания первого рода, который интенсивно развивается в этом диапазоне скоростей, но без вибраций. Определены границы существования интенсивного окислительного процесса в зависимости от скорости скольжения, амплитуды, частоты колебаний, нагрузки, твердости металла и среды. [c.45]

Машину И-47-К-54 или МФТ-1 и УМТ-1 обычно используют для определения фрикционной теплостойкости по РТМ6—60 и новому ГОСТу. Фрикционная теплостойкость — это свойство пары трения сохранять неизменными коэффициент трения и интенсивность изнашивания в широком диапазоне температур, возникающих при трении. Широкий диапазон изменения скорости скольжения и температуры, возможность испытаний при разных давлениях и взаимном перекрытии, возможность определения кинетики изменения коэффициента трения и интенсивности изнашивания в зависимости от температуры позволяют использовать машину И-47-К-54 для исследовательских целей — изучения свойств фрикционных материалов и влияния отдельных факторов на трение и изнашивание. [c.143]

Влияние температуры на фрикцион-но-износные свойства. Зависимости коэффициента трения и интенсивности изнашивания от температуры представлены в табл. 4.10 и 4.11. Коэффициент трения определяли на машине трения ИМ-58 при давлении 1 МПа и скорости скольжения 10 м/с в режиме циклического теплоимпульсного взаимодействия трущихся поверхностей. Условия испытаний с учетом указанных выше критериев хорошо моделируют реальные условия работы фрикционных материалов в натурных узлах трения при легких и средних температурных режимах работы. [c.283]

Влияние скорости движе ия слоя изучалось при изменении скорости от 0,4 до 120 см1сек. В области низких скоростей (Усл<20 см сек) увеличение скорости приводит к заметному росту коэффициента теплообмена. При дальнейшем возрастании ее темп роста коэффициента теплоо бмена замедляется и при увеличении Исл сверх так называемого иредельного значения [Л. 7] наблюдается резкое снижение Осд. Зависимость коэффициента теплообмена от скорости слоя, представленная на рис. 3, сохраняет аналогичный характер для различных каналов и размеров частиц. В работах Л. 1- 4] это не было выявлено, так как скорость не превышала 12 м1сек. Возрастание коэффициента теплообмена с увеличением скорости до V n= объясняется, по-видимому, уменьшением термического сопротивления пристенного пограничного слоя. увеличением скорости толщина разрыхленного пограничного слоя заметно снижается и преобладавшее ранее скольжение частиц вдоль стенки заменяется интенсивным вращением и перемешиванием, что приводит к интенсификации теплоотдачи. При этом средняя по сечению плотность укладки не изменяется, о чем свидетельствуют результаты опытов по определению объемного веса [c.644]

Б. В. Протасов, изучая изнашивание деталей с неравновеликими поверхностями трения, пришел к выводу, что решающим в этом процессе является распределение теплоты между деталями. По его мнению, быстрее изнашивается тело, которое быстрее вращается, а следовательно, более интенсивно охлаждается (естественно, в определенном диапазоне). Рассматривая влияние теплового потока на износ, приведем результаты исследований линейных износов двух пар зубчатых колес из алюминиевого сплава Д1-Т при возвратновращательном движении. Две сравниваемые пары нагружались пружиной, чем достигалось одинаковое значение pv (произведение давления на скорость скольжения) трение было без смазочного материала, окружное усилие ЮН. Эксперименты показали (рис. 5.10), что скорость изнашивания левой пары п+о, =- И мкм/ч, а правой пары 1+. 15,7 мкм/ч. Указанное различие объяснялось тем, что В каждой паре одно колесо подогревалось воздухом до темпе- [c.112]

Газообразный водород оказывает влияние на интенсивность изнашивания металлов, если при трении металл насыщается водородом. Если же адсорбированные слои смазочного материала или твердых веществ в процессе трения не будут десорбироваться, освобождая поверхность металла для адсорбции водорода, то последний не окажет усиливающего действия на изнашивание. Это подтверждают результаты испытаний, выполненных Н. В. Мартыновым, на изнашивание фторопласта 4К20, содержащего 20 % кокса, в паре со сталью 40Х, 30X13 и чугуном СЧ 21 в среде воздуха, азота и водорода. Износ наполненного фторопласта в диапазоне давлений 0,5. .. 1,5 МПа при скорости скольжения 2 м/с на воздухе был в 2. .. 4 раза выше, чем в водороде, и в 1,5. .. 2,5 раза больше, чем в азоте (табл. 7.3). [c.149]

Влияние газообразного водорода на трение и изнашивание стали 12Х18Н10Т изучал Ю. Н. Пономарев (рис. 7.23). Испытания велись по схеме кольцо—диск одноименной пары давление 0,6 МПа, длительность экспериментов 50 мин. Для сравнения эксперименты вели в гелии. Интенсивность изнашивания в водороде больше, чем в гелии. При увеличении скорости скольжения и температуры различие в износостойкости в среде водорода и гелия уменьшается. [c.150]

Анализ экспериментальных данных показывает, что по износостойкости синтетические алмазы АС 15 превосходят,АС6 примерно в три раза при истирании по стеклопластику и в 2,3—2,7 раза при истирании по боро-цластику. При истирании алмазов АС6 имеется начальный (приработочный) износ зерна, который отсутствует у алмазов АС 15, что объясняется отличием внешней структуры зерен алмазов. Наибольшее влияние на интенсивность изнашивания синтетического алмаза при истирании по стеклопластику оказывает скорость скольжения, тогда как при истирании по боропластику наибольшее влияние оказывает нагрузка на зерно. Это может быть объяснено разными свойствами армирующих волокон и в первую очередь их твердостью. [c.115]

Известно, что большое влияние на нтенсИвность износа сопряженных деталей при трении скольжения оказывают внешние механические воздействия (скорость скольжения, давление на контакте). Их изменение не только резко отражается на интенсивности износа, но и может привести к переходу одного вида износа в другой. В связи с этим изучение закономерностей изменения интенсивности износа в зависимости от внешних механических воздействий имеет важное теоретическое и практическое значение. [c.53]

Энциклопедия по машиностроению XXL

Оборудование, материаловедение, механика и ...