Параметры, характеризующие циклическое нагружение

При испытаниях на усталость приняты следующие параметры, характеризующие циклическое нагружение (рис. 2.29 и 2.30). [c.182]

ПАРАМЕТРЫ, ХАРАКТЕРИЗУЮЩИЕ ЦИКЛИЧЕСКОЕ НАГРУЖЕНИЕ [c.60]

В этих уравнениях вводится параметр (А—Л ), который характеризует циклическую анизотропию металла, т. е. зависимость сопротивления деформациям от знака нагружения (в четных А- и нечетных Л -полуциклах). [c.78]

Выше были рассмотрены ситуации, когда поток подводимой к системе энергии является стационарным. Применительно к металлу это означает, что неизменные условия циклического нагружения могут реализовать только определенную последовательность механизмов разрушения, которая не связана с особенностями проведения опыта. Однако одного и того же предельного состояния можно достичь при разном сочетании способов подвода энергии к открытой системе. Поэтому при описании эволюции системы во времени нужно учитывать интегральный характер проводимой и получаемой оценки, которую между точками бифуркации получают через управляющие параметры а и Ш. В общем случае они характеризуются следующим образом [c.125]

Представленные в обобщенном виде поправки на скорость роста трещины с учетом электрохимического потенциала в вершине трещины (7.26) или без его учета (7.27) имеют общую идеологию. Они остаются постоянными в направлении роста трещины в случае эквидистантного смещения кинетических кривых по отношению к базовой (эталонной) или единой кинетической кривой или зависят от длины трещины (или КИН) для разных процессов, которые характеризуют роль агрессивного воздействия на металл окружающей среды. Они показывают, что, как и в других ситуациях циклического нагружения материала, процесс развития разрушения реализуется в результате возникновения синергетической ситуации в вершине трещины, приводящей к единому процессу роста трещин. В тех случаях, когда воздействие среды не приводит к полной деградации рельефа излома, который типичен для роста трещины на воздухе, роль агрессивного воздействия среды может быть оценена из анализа параметров рельефа излома. Эта оценка проводится на основе использования базовой (эталонной) [122, 131, 146] или единой кинетической кривой путем введения соответствующих безразмерных поправок на скорость роста трещины. [c.396]

Обнаружено явление, заключающееся в различии у ряда конструкционных материалов параметров петель гистерезиса в четных и нечетных полуциклах нагружения и приводящее к накоплению односторонних деформаций. Указанное отражает новую закономерность циклической пластичности — циклическую анизотропию свойств материалов. Дано аналитическое описание явления, определены параметры, характеризующие степень циклической анизотропии свойств. [c.274]

Для оценки неизотермической малоцикловой прочности при различных (а в общем случае производных) сочетаниях режимов нагрева и нагружения, свойственных эксплуатационным характеристикам реального конструктивного элемента, должен быть получен, с одной стороны, комплекс исходной информации кинетика параметров процесса циклического упругопластического деформирования (в опасной зоне) и прежде всего изменение полной (или необратимой) деформации с числом циклов нагружения, и данные, характеризующие развитие односторонне накопленной деформации по числу циклов, а [c.41]

Описание явления многоцикловой усталости при сложном напряженном состоянии затруднено большим количеством параметров, определяющих процесс циклического нагружения. Если даже все компоненты напряжений имеют одинаковые и совпадающие во времени периоды изменения, то и тогда напряженное состояния характеризуется двенадцатью параметрами шестью максимальными за период цикла значениями компонентов напряжений и шестью соответствующими коэффициентами асимметрии циклов. При этом необходимо принимать во внимание, совпадают ли фазы изменения трех нормальных напряжений, или фаза изменения одного из них сдвинута относительно двух других на некоторую величину так, что это напряжение убывает, когда два других возрастают, или наоборот. Случай сдвинутых фаз является с точки зрения возможности усталостных разрушений более опасным. [c.23]

Рассмотрим блочный режим сложного циклического нагружения с одинаковыми периодами изменения всех шести различных компонентов напряжений. Такое напряженное состояние характеризуется в общем случае двенадцатью параметрами (см. п. 1.2), причем некоторые компоненты циклических напряжений могут совпадать по фазе или изменяться в противоположных фазах, сдвинутых относительно друг друга на половину периода. [c.87]

Циклическое изменение те.мпературы в процессе нагружения оказывает существенное влияние на деформационные свойства материала. При этом даже в нулевом полуцикле ход кривой деформирования в общем случае зависит не только от текущего значения температуры, но и от ее величины в предшествующие моменты времени. Однако для ряда практически важных случаев неизотермического нагружения, характеризующихся плавным изменением нагрузки и температуры, как показано в работах [1, 3], такая зависимость с допустимой для инженерных расчетов точностью и в связи с естественным разбросом экспериментальных данных может не учитываться и в качестве определяющих соотношений могут использоваться уравнения деформационной теории пластичности, связывающие конечные величины напряжений, деформаций и температуры. Для нулевого полуцикла принятие таких допущений эквивалентно гипотезе существовании поверхности неизотермического нагружения в координатах напряжение, деформация, температура. Использование этой гипотезы при циклическом нагружении связано с введением дополнительных предположений относительно выбора параметра, определяющего начало отсчета напряжений и деформаций при построении поверхности неизотермического нагружения в полуцикле. [c.115]

Такой подход позволил учесть внутренние процессы в материале при его деформировании и получить удовлетворительное соответствие с экспериментальными данными при статическом и циклическом нагружениях. В работе [22] также развивается термодинамический подход к описанию процесса разрушения. При этом за критерий прочности принимается предельный уровень накопленной в материале энергии [/ , величина которого не зависит от вида подводимой энергии и является константой материала. Условие прочности записывается в виде (1.68), где 17 (г, i) и и г, 0) — соответственно уровень удельной внутренней энергии в локальных объемах материала в момент времени t до испытания А 7 г, 1) —изменение удельной внутренней энергии в локальных объемах материала за время деформирования, которая представляет собой энергию, идущую на образование дефектов, и энергию, выделяющуюся в виде тепла г — параметр, характеризующий координаты локальных объемов материала. [c.21]

Заметим, что аналогичное разделение свойств (и накапливаемых повреждений) в теории малоциклового разрушения является общепринятым. Отсюда возникла мысль использовать новые параметры состояния, характеризующие циклические деформационные свойства, для определения циклической повреждаемости. На этой основе предложено кинетическое уравнение (см. 27), дающее описание процесса накопления повреждений в цикле. При относительной простоте это уравнение позволило отразить влияние этапов ползучести и неизотермического нагружения при вполне удовлетворительном соответствии экспериментальным данным. [c.141]

Параметр /3 имеет размерность длины и характеризует прирост длины трегцины при циклическом нагружении. Расчет по уравнению (1.5.16) при ( с = Кс согласуется с результатами эксперимента (рис. 1.29), при- [c.64]

Аналитически диаграммы циклического деформирования интерпретируют в форме обобщенной диаграммы циклического деформирования, которая характеризует зависимость напряжений от деформаций по параметру числа полуциклов нагружения. Диаграммы строят в координатах S—e (рис. 37). Основное свойство обобщенной диаграммы состоит в том, что для мягкого, жесткого и промежуточного (между мягким и жестким) нагружений все конечные и текущие точки диаграмм деформирования k-ro полуцикла нагружения, полученные при различных уровнях исходных деформаций, располагаются на одной и той же для данного полуцикла нагружения кривой. [c.110]

При изменении условий циклического нагружения вместо чисел полуциклов в качестве параметра, характеризующего изменение свойств материала в связи с его циклической нестабильностью, принимаются значения пути циклического деформирования Xi и Лг, которые для сложного напряженного состояния вместо (2.51) записываются в виде [c.127]

Основными характеристиками, необходимыми при оценке малоцикловой прочности, являются 1) диаграмма статического деформирования со всеми стандартными величинами прочностных свойств (предел пропорциональности, текучести, прочности) и свойств, характеризующих пластичность (равномерное и полное удлинение, коэффициент поперечного сужения) 2) диаграммы циклического деформирования при симметричном жестком и мягком нагружениях с величинами параметров обобщенной диаграммы деформирования 3) кривые усталости при малоцикловом мягком и жестком нагружениях при симметричном и асимметричном циклах. [c.210]

Структура, взаимодействие компонентов и механические свойства композиционных материалов в значительной мере зависят от методов и режимов их изготовления [54]. Так, например, ири изготовлении композиции по режимам, характеризующимся отклонением параметров процесса от оптимальных в сторону снижения температуры, давления и сокращения времени выдержки, реализуется лишь начальная стадия физико-химического взаимодействия компонентов механизм разрушения полученного композиционного материала определяется в этом случае прочностью связи матрицы с волокном. Материал ири нагружении разрушается за счет накопления трещин на границе матрица—волокно и последующего раздельного разрыва частично связанного пучка армирующих волокон и матрицы. Разрыв какого-либо волокна приводит обычно к отслоению его от матрицы, вследствие чего в процессе дальнейших испытаний данное волокно не несет нагрузки. При таком механизме матрица разрушается с образованием воронок вокруг индивидуальных волокон или их комплексов зона разрушения матрицы обычно локализована в плоскости, перпендикулярной к направлению нагрузки волокна выдернуты из матрицы на значительную длину, область разрывов отдельных волокон распределена вдоль оси образца. Такой материал характеризуется высокой ударной вязкостью, сравнительно невысокой прочностью ири растяжении, низкими значениями циклической прочности, прочности при сдвиге, сжатии, изгибе, кручении и т. д. [c.10]

Для анализа полей упругопластических деформаций необходимо описание зависимости между деформацией и напряжением, а в общем случае между их тензорами с учетом температурно-вре-менных влияний. Это осуществляется на основе феноменологического анализа опытных данных, получаемых в надлежащем диапазоне условий деформирования и нагрева, а также на основе физико-механических и структурных моделей тела, описывающих его упруго-вязко-пластическое деформирование в том или ином диапазоне историй нагружения. Анализ экспериментальных данных позволил предложить [27] углубление более ранних концепций Мазинга. Ряд выражений, характеризующих свойства диаграммы циклического деформирования в зависимости от формы цикла (длительности выдержки), накопленного числа циклов и параметров диаграммы растяжения при статическом нагружении, получен на основе опыта [30—34]. Эти свойства свидетельствуют о подобии формы диаграмм статического и циклического деформирования, позволяющем выразить амплитуду циклической пластической деформации (ширину петли) формулой [c.20]

Параметр А, характеризующий связь между шириной петли гистерезиса в первом полуцикле нагружения и степенью исходного деформирования, оказывается практически одинаковым для растяжения—сжатия (точки 1) и циклического сдвига (точки 2) и равным величине 1,2 (см. рис. 3.2, б). [c.61]

Результаты соответствующих расчетов иллюстрируются рис. 7.52, причем на рис. 7.52, а показано изменение диаграммы циклического деформирования (гз — 63) в процессе стабилизации цикла, характеризующее своеобразное упрочнение среды (точнее, компенсацию начального разупрочнения по сравнению с диаграммой пропорционального нагружения из-за влияния гх). Соответствующая траектория деформации дана на рис 7.52, 6. Одновременно с отмеченным уменьшением размахов деформации Сз происходит накопление деформации 61. Величина накопленной в процессе стабилизации цикла деформации е определяется значениями параметров г и г (рис. 7.52, в). Заштрихованная область на рисунке отвечает таким значениям этих параметров, при которых рост щ по числу циклов не ограничен. Внешняя граница области отвечает условию предельного равновесия элемента объема [c.225]

Результаты соответствующих расчетов иллюстрирует рис. 4.14, Здесь показано изменение диаграммы циклического деформирования 2 = 2 ( а) в процессе стабилизации цикла (рис. 4.14, а), которое характеризуется начальным разупрочнением , вызванным приложенным напряжением i. Влияние последнего постепенно исчезает, и кривая деформирования становится такой же, как при пропорциональном повторном нагружении. Одновременно с уменьшением размахов происходит накопление деформации в направлении постоянной составляющей напряжений Gj (рис. 4.14, б). Накопленная в процессе стабилизации цикла деформация определяется значениями параметров цикла г и rl (рис. 4.15). Заштрихованная область на рисунке отвечает таким значениям этих параметров, при которых рост El по числу циклов не ограничен, ее внешняя граница отвечает мгновенному разрушению (предельному равновесию) элемента объема [c.99]

Ограничимся здесь рассмотрением циклической составляющей повреждения. При этом будем иметь в виду произвольные программы нагружения, которые могут включать выдержки при различных статических или кинематических условиях (ползучесть, релаксация и т. п.). Используем наиболее естественный подход [701, заключающийся во введении внутреннего параметра состояния ю, характеризующего повреждение, в общем монотонно возрастающее в процессе неупругого деформирования, хотя на отдельных этапах цикла скорость повреждения может быть принята нулевой или даже отрицательной (известен, в частности, эффект залечивания микротрещин в процессе ползучести при сжатии). Пусть [c.132]

Расчет кинетики неупругого циклического деформирования конструкции характеризуется в общем случае весьма большой трудоемкостью. Программу нагружения в цикле приходится делить по времени на десятки шагов (а то и более), каждый шаг расчета требует выполнения десятков итераций. Задача определения параметров деформирования, характеризующих долговечность конструкции, делает необходимым расчет десятков циклов нагружения (в связи с тем, что процессы стабилизации цикла деформирования, особенно в условиях ползучести, протекают относительно медленно). [c.208]

В соответствии с принятым предположением о циклической стабильности материала НДС в конце второго полуцикла нагружения соответствует НДС в конце нулевого. Это обстоятельство позволяет считать величины еР. и е . параметрами, характеризующими упругое и пластическое деформиров ие материала за цикл, т. е. принять Aef = ef и Де = е , где Aef и Aef = интенсивность размаха пластической и упругой деформации соответственно. [c.211]

Скорость деформации и температура аналогичным образом влияют на параметры процесса разрушения через изменение жесткости напряженного состояния, не меняя самого процесса в определенном диапазоне изменения указанных факторов. Сочетание низкой скорости деформации и высокой степени стеснения пластической деформации может изменить механизм вязкого разрушения, например от преимущественного формирования ямочного рельефа в условиях отрыва до вязкого внутризеренного, путем сдвига при нарушении сплошности по одной из кристаллографических плоскостей. Указанный переход в развитии процесса разрушения был выявлен при испытании круглых образцов диаметром 5 мм с надрезом из жаропрочного сплава ЭИ437БУВД при температуре 650 °С. Медленный рост трещины характеризовался следующими элементами рельефа гладкие фасетки со следами внутризеренного множественного скольжения по взаимно пересекающимся кристаллографическим плоскостям, вышедшим в плоскость разрушения, и волнистый рельеф в виде пересекающихся ступенек, которые также отражают процесс кристаллографического скольжения (рис. 2.6а). Аналогичный характер формирования поверхности разрушения был выявлен в изломе на участке ускоренного роста трещины при эксплуатационном разрушении диска турбины двигателя (рис. 2.66). Диск был изготовлен из того же жаропрочного сплава ЭИ437БУВД. Разрушение диска было усталостным. Сопоставление описываемых. элементов рельефа в ситуации монотонного растяжения с низкой скоростью деформации и повторное циклическое нагружение дисрса в эксплуатации привели к идентичному процессу разрушения. В отличие от разрушения образца в диске развитие трещины происходило при медленном возрастании нагрузки в момент за- [c.91]

В представленном соотношении указана связь между определяемым фрактографически уровнем эквивалентного напряжения <7 и уровнем одноосного циклического напряжения с нулевой асимметрией цикла через поправочную функцию с параметрами X,. Каждый параметр характеризует условия циклического нагружения элемента конструкции в эксплуатации. Поскольку после разрушения любого элемента конструкции, в том числе и лопаток ГТД, никогда не известны условия его нагружения в полной мере, то всегда определяемая фрактографически величина эквивалентного уровня напряжения не позволяет дать оценку значимости в разрушении того или иного фактора внешнего воздействия. Однако она указывает на интегральную роль условий нагружения на затраты энергии при циклическом нагружении материала в процессе роста трещины. [c.581]

ВИЯХ МОНОТОННОГО нагружения опре-деляется соотношением N Л Л " при пластической деформации N = = а д, откуда N — adVJdi, где А, а, т параметры, характеризующие объект контроля Уд — объем материала, подвергнутого пластической деформации. Энергия, освобождаемая при дискретном перемещении трещины, пропорциональна квадрату амплитуды акустического сигнала Современная аппаратура позволяет обнаруживать сигналы от уста лостных трещин, развивающихся со скоростью Ш . ..1Сг м/цикл Приведем некоторые результаты исследований, показывающих возможности способа [14]. Исследовали параметры АЭ при по вторпо-статическом нагрул<ении надрезанных образцов из стали марок ЗОХГСА и ЗЙХГСНА при развитии усталости, обусловленной циклическим нагружением. Плоские образцы в закаленном состоянии подвергали циклическому растяжению (коэффициент асимметрии цикла 0,2 частота 0,3 Гц). Регистрировали суммарный счет N, пиковые амплитуды сигналов и их распределение. Рабочая полоса пропускания ограничивалась сверху частотами 200. .. 250 кГц при уровне дискриминации 1 В. Резонансная частота пьезопреобразователя /,, 3 == 250 кГц. Деформацию образца измеряли растровым фотоэлектрическим преобразователем с чувствительностью 1 В/мкм. [c.448]

В соответствии с экспериментальными данными по неизотермическому нагружению (см. рис. 6, 7) деформации в циклах неизотермических нагружений могут быть рассчитаны с использованием величин параметров обобщенной диаграммы, полученных при изотермических испытаниях. На рис. 8 дана зависимость ширины петель гистерезиса в первом нолуцикле при мягком изотермическом нагружении от степени исходного деформирования е (заштрихованная область), а также приведены точки, полученные в испытаниях с переменными температурами. Как видно из рисунка, параметр А, характеризующий связь и оказывается независимым от формы цикла нагрева. Аналогично и для циклических нагружений данные неизотермических и изотермических испытаний существенно не различаются (рис. 9) и, следовательно, функция числа полуциклов и ее параметры оказываются неизменными. [c.71]

Стационарный режим малоциклового нагружения. При стационарном режиме циклического нагружения, в котором все циклы характеризуются одними и теми же параметрами, повре-жденность определяется уравнением (2.89). [c.231]

Учет этих же параметров при разработке соответствующих моделей упругопластического поведения материала при циклическом нагружении позволяет в ряде случаев перейти к последующей оценке долговечности по критерию повреждаемости без постановки дополнительных экспериментов. Такой подход реализуется, например, в главе 6 данной монографии, где в описываемой модели термовязкопластичности с комбинированным упрочнением вводится тензор остаточных микронанряжений, обусловливающий трансляцию поверхности текучести и являющийся макроскопической характеристикой ориентированных микронанряжений. При этом программа базовых экспериментов предусматривает определение функции, характеризующей смещение центра поверх- [c.16]

В механике усталостного разрушения на стадии роста магистральной трещины при циклическом нагружении параметром разругиения, характеризующим напряженно-деформированное состояние у вергии-ны трещины в упругом теле и контролирующим закономерности ее эоста, служит коэффициент интенсивности напряжений К вместе с коэффициентом асимметрии цикла нагружения R = i min/ max-Максимальное и минимальное напряжения цикла нагружения определяют и соответствующие коэффициенты интенсивности напряжений, [c.168]

Параметр /3 имеет размерность длины и характеризует прирост длины трещины лри циклическом нагружении (по значению он равен приросту длинм трещины при возрастании К от О до / ). Значения А К следует определять на основании экспериментальных данных. [c.151]

Пагружепие трещины нормального отрыва в условиях плоского напряженного состояния в поле остаточных напряжений (связанных с предыдущим циклом нагружения) может приводит к образованию двух очагов пластического течения (двухзонная локализация пластических деформаций) неносредственно у кончика трещины и в зоне максимального остаточного растяжения, которое в случае циклического нагружения достигает одной трети предела текучести. Моделируя по схеме Леонова-Папасюка-Дагдейла пластические зоны отрезками, для определения трех безразмерных параметров, характеризующих положения пластических зон, получена ( ) система нелинейных уравнений, которая анализируется с помощью оригинального численного алгоритма ( ), разработанного специально для этой цели. Получена ( ) точная формула для вычисления раскрытия трещины нри двухзонно локализованных пластических деформациях. Асимптотический анализ величины раскрытия трещины для случая, когда линейный размер удаленной пластической зоны мал по сравнению с длиной трещины, приводит к заключению, что влияние удаленной пластической зоны па трещину проявляется в форме ее дополнительного закрытия. [c.251]

С помощью банка теоретических зависимостей управляющая программа формирует г.гатематическую модель. Эффективную работу этой модели обеспечивает наличие информационного банка 9—11, содержащего статистически представленный объем экспериментальных данных относительно типа и параметров распределений, характеризующих геометрические размеры дефектов, харакгеристик сопротивления различных участков сварного соединения зарождению разрушения и характеристик трещиностойкости при циклическом и статическом нагружении. В зависимости от цели расчета и вида исходной информации управляющая программа с помощью банка зависимостей включает математическую модель в алгоритм имитационного моделирования. По существу имитационное моделирование представляет собой статистический машинный эксперимент. Из банка экспериментальных данных выбираются блоки информации, приводятся в исходное состояние датчики случайных чисел и начинается прогон модели. Результаты расчетов после каждого прогона помещаются в банк 16. Многократная прогонка модели на ЭВМ при измененных состояниях датчиков случайных чисел и последующая статистическая обработка численного эксперимента позволяют учесть влияние случайного рассеяния параметров, характеризующих долговечность и трещиностойкость, а также случай- [c.380]

На каждой ступени нагружения машина должна работать 2— 6 минут, после чего записывают показания приборов. Приближаясь к предполагаемому пределу выносливости, ступень нагружения уменьшают до а = 10Э кПсм . Испытания продолжают до циклической текучести материала, которая характеризуется тем, что все измеряемые параметры резко возрастают почти без увеличения нагрузки. [c.44]

Отмеченные особенности изменения параметров обобщенной диаграммы циклического деформирования Л, а и с повышением температуры могут быть объяснены проявлением временных процессов. Так, параметр А, характеризующий пластическое деформирование в первом полуцикле нагружения, практически не зависит от температуры, так как временные процессы при исследованных температурах протекают, видимо, не настолько интенсивно, чтобы успеть проявиться за время одного полуцикла. Параметры же а и , отражающие изменение пластических деформаций по мере накопления числа полуциклов нагружения, т. е. с увеличени- [c.89]

Изложенные выше особенности кинетики циклических деформаций при наличии предварительных деформаций на основе приведенных экспериментальных данных предложено [2] учитывать в соответствующих зависимостях, основанных на существовании обобщенной диаграммы циклического деформирования путем коррекции величины параметра А для стадии исходной нестабильности в виде А — Днсё ) и для стадии стабилизированного нагружения в виде А 1 — астё ), где а с и Щт — экспериментально определяемые коэффициенты, характеризующие влияние различных уровней е на соответствующих участках нагружения. [c.67]

Анализ структуры и предпосылок вывода уравнения (4.22), характеризующего основной для диаграмм циклического упругопластического деформирования парал1етр — модуль циклического упрочнения показывает, что его величина и поцикловая кинетика определяются в первую очередь характеристиками исходного нагружения материала и шп, а также параметрами циклического деформирования А и С. Таким образом, эффект упрочнения материала вследствие действия высокочастотной деформации при равном с одночастотным нагружением уровне исходного деформирования может быть охарактеризован путем определения при двухчастотном нагружении соответствующих этим условиям величин модуля исходного упрочнения материала т и параметров циклического деформирования А и С что в свою очередь позво.лит определить особенности кинетики т[ в рассматриваемом случае. [c.106]

Отклонение от линейной зависимости повреждаемости при малоцикловом нестационарном нагружении в условиях циклических высоких температур может быть связано с изменением располагаемой пластичности (деформационной способности) материала. На это обращалось внимание при исследовании термической усталости материалов, применг. емых в тепловой энергетике [109]. На рис. 4.17 показана зависимость предельно накопленных повреждений при двухступенчатом режиме нагружения по параметру относительно пластичности характеризующей эффект изменения располагаемой пластичности для максималь ных температур режимов ступеней блочного нагружения [109]. [c.196]

ЦИКЛИЧЕСКАЯ вязкость — способность материала при циклич, нагружении поглощать энергию деформации в необратимой форме характеризуется площадью иетли гистерезиса. При установившемся режиме циклич. нагружения Ц. в. характеризуется шириной петли гистерезиса Д. Характер и скорость изменения Л с увеличением числа циклов N у разпых материалов различны и зависят от частоты и параметров цикла напряжений. При макс. напряжениях цикла, превышающих предел выносливо-Д / - сти материала, ши- [c.429]

Известно, что природа неупругого деформирования поликристаллических материалов весьма сложна и характеризуется существенной неоднородностью в масштабе зерен, субзе-рен, дислокаций и систем скольжения. Феноменологический подход, варианты которого были рассмотрены в главе А4, игнорирует тонкости механизма неупругой деформации исходя из стремления наиболее просто описать закономерности деформационного поведения материала в параметрах а, е, Т, t. Это дает выигрыш при определенных типах программ нагружения, но в случае рассмотрения всего комплекса закономерностей неупругого деформирования при циклическом неизотермическом нагружении с выдержками приводит, как мы видели, к значительным трудностям. Для их преодоления делают попытки использования онтологического подхода моделирование зерен, систем скольжения, законов их взаимовлияния [33, 79]. Однако чрезвычайная громоздкость этого подхода пока не позволяет считать соответствующие модели пригодными для широкого практического применения. [c.149]

История изменения напряжения, температуры, пластической деформации и деформации ползучести в течение цикла может быть весьма разнообразна. Для отражения ее влияния на число циклов до разрушения внешних параметров цикла (например размаха деформации) оказывается в обш ем случае недостаточно. Здесь физически более оправданными представляются феноменологические модели другого типа в них рассматривается эволюция параметра повреждаемости (кинетика накопления повреждений) в течение каждого цикла в зависимости от те-куш их значений параметров состояния. Однако при этом сразу же возникают серьезные трудности обычные параметры состояния (напряжение, параметр Удквиста) не позволяют объяснить даже известную эмпирическую формулу Коффина, относяп] ую-ся к испытаниям простейшего типа. Это препятствие удается преодолеть при использовании структурной модели, выявившей два новых параметра состояния, связанных именно с циклическим деформированием. В принципе подобия (см. разд. А5.3) этими параметрами определяется текуш ая скорость неупругого деформирования в цикле. Их можно интерпретировать как относительное число вошедших в неупругое деформирование состав-ляюш их микрообъемов среды и их относительную нагружен-ность. Эти характеристики достаточно просто отражаются в макроскопических величинах С = /%/е характеризует первый параметр, 0(/-, 8>., 9у) — второй. [c.220]

Энциклопедия по машиностроению XXL

Оборудование, материаловедение, механика и ...