Скорость повреждения

Скорость повреждения у (скорость изнашивания) будет случайной величиной и для ее полной характеристики необходимо получить закон распределения, например, плотность вероятности f (у) или числовые характеристики этого закона — математическое ожидание М (y), дисперсию D (у), квантиль у и др. [c.490]

Увеличение скорости смещения атомов приводит к повышению вакансионного пересыщения. Чтобы обеспечить вакансионное пе-пересыщение, характерное для реакторного облучения, в экспериментах по ионному и электронному облучению необходимо задаться температурным сдвигом, что затрудняет сравнение результатов реакторного, ионного и электронного облучения. Более того, скорость повреждения изменяется вдоль траектории иона (см. рис. 51), что требует наложения соответствующего градиента температур, а поскольку это невозможно, возникает так называемый внутренний температурный сдвиг, проявляющийся в различии [c.118]

Размер пор монотонно растет с дозой. На рис. 73 приведена зависимость r f от дозы при ионном и электронном облучении стали 316. Зависимость (/-ц) от Ф/ при Ф < (Ф/) может быть аппроксимирована уравнением r f == А(Щ) ". В табл. 18 [39] указаны значения показателя степени m на начальном участке зависимости (rj ФЛ числового множителя А, (г ) и (Ф/) — среднего радиуса пор н дозы, при которых наблюдается замедление роста пор. Видно, что независимо от спектра первично выбитых атомов и скорости повреждения значение т лежит в пределах 2—2,7, а в значении дозы (Ф в существует большой разброс. [c.142]

Сложнее обстоит дело в случае уравнений наследственного типа (3.8). Здесь не только текущая поврежденность, но и скорость повреждений зависит от всей истории предшествовавшего термомеханического нагружения. Аналогия между уравнением повреждений (3.8) и уравнением вязкоупругости Больцмана— Вольтерры (см. п. 2.3) позволяет использовать тот же прием преобразования неизотермического режима нагружения в эквивалентный изотермический, который описан в п. 2.4. [c.96]

Принятое выражение для 5 определенным образом отражает влияние на скорость повреждений не только интенсивности о,, но также и параметров и k , поэтому необходимость в специальном исследовании зависимостей ф ( i. ) и i ) (к ), имеющихся в выражениях (3.62) и (3.66), отпадает. Если опыт подтверждает [c.101]

В случае попеременного растяжения и сжатия величина ej равна арифметической сумме вязкопластических деформаций, накапливающихся каждый раз сначала в прямом, а затем в обратном направлениях. Так как ползучесть сталей при сжатии протекает примерно с той же скоростью, что и при растяжении, то согласно (5.22) скорость повреждений при сжатии должна быть примерно той же, что и при растяжении. Это противоречит, однако, результатам опытов (см. п. 4.1), согласно которым накопление повреждений при сжатии протекает очень медленно по сравнению с растяжением или даже совсем не имеет места. Таким образом, при расчете повреждений при знакопеременных режимах нагружения в формулу (5.21) следует вносить только приращения деформаций удлинения. [c.202]

Анализ накопления повреждений в двухступенчатых режимах нагружении — перегрузке и тренировке показывает, что после изменения амплитуды в цикле Ny скорости повреждения по сравнению с режимом постоянного уровня находятся в соотношении [c.28]

Ограничимся здесь рассмотрением циклической составляющей повреждения. При этом будем иметь в виду произвольные программы нагружения, которые могут включать выдержки при различных статических или кинематических условиях (ползучесть, релаксация и т. п.). Используем наиболее естественный подход [701, заключающийся во введении внутреннего параметра состояния ю, характеризующего повреждение, в общем монотонно возрастающее в процессе неупругого деформирования, хотя на отдельных этапах цикла скорость повреждения может быть принята нулевой или даже отрицательной (известен, в частности, эффект залечивания микротрещин в процессе ползучести при сжатии). Пусть [c.132]

Последнее выражение показывает, что циклическое деформирование с большей амплитудой характеризуется большими значениями средней (за цикл) скорости повреждения й [c.133]

Следующий из (6.11) рост средней скорости повреждения за цикл с увеличением размаха Ар показывает, что если полуцикл разбить на равные ступеньки 6Х (рис. 6.8), то повреждение па каждой последующей ступеньке должно быть выше, чем тш предыдущей. Эта картина хорошо согласуется с вытекающими из структурной модели представлениями о том, что начиная с каждого реверса относительная часть объема материала (число подэлементов), охваченного пластическим течением, растет начиная от нуля. Чем больше размах пластической деформации в цикле, тем большей величины достигает этот относительный объем, что находит отражение на диаграмме деформирования как уменьшение касательного модуля. Таким образом, при одном и том же приросте бХ в начале полуцикла и в его конце характер пластического деформирования как бы различен. Например, согласно приведенному рисунку на первом шаге примерно 3/4 объема деформируется упруго, а остальные 3/4 — пластически, в то время как на последнем шаге соответственно 0,05 и 0,95. Логично предположить, что изменение повреждения на первой ступеньке будет значительно меньшим, чем на последней. [c.133]

А6.3.2. Функция скорости повреждения. Параметры состояния. При описании малоцикловой усталости наиболее естественный подход заключается в использовании внутреннего параметра состояния ffl (обычно монотонно возрастающего), изменяющегося в связи с пластическим деформированием [c.222]

Аргументом функции скорости повреждения Q. должно быть, по-видимому, и само повреждение скорость разрушения, несомненно, увеличивается по мере накопления дефектов в материале. Однако, если ограничиться проблемой моделирования усталостного повреждения при регулярном циклическом [c.225]

Уравнения (Аб. 11) содержат две определяющие функции материала а(Т) определяет наклон кривых усталости в двойных логарифмических координатах D(0, Т) — влияние температуры и о р носительной нагруженности части объема материала, охваченной неупругим деформированием, па текущую скорость повреждения. [c.226]

А6.3.5. Упрощенный вариант модели. Предложенная модель сводит число параметров состояния в функции для скорости повреждения к необходимому минимуму, однако использование [c.228]

Превышение над должно учитываться при нанесении правых ветвей. полных диаграмм усталости. Номинальные статические составляющие напряжения цикла, с учетом эквивалентности по критерию достигнутых деформаций ползучести, должны умножаться на коэффициент 1/ЛР -Аналогично определяются статические напряжения а , эквивалентные по линейному накоплению длительного статического повреждения Dx, пропорционального времени т. Скорость повреждения рассматривается как степенная функция напряжений в соответствии с уравнением кривой длительной статической прочности [c.219]

Если 7 = 0, то функция (4.89) переходит в соответствующую функцию из (4.22). При y > О эта функция учитывает влияние плотности накопленных повреждений на скорость повреждения оставшихся структурных элементов. В приложении к расчету на надежность сложных систем эта модель рассмотрена в работе [23]. [c.154]

Внешними факторами, влияющими на скорость повреждения структуры, а стало быть, определяющими эксплуатационную долговечность, являются параметры температурно-силового поля, исходное структурное состояние материала и накопившиеся к рассматриваемому моменту времени повреждения, т. е. [c.75]

Влияние свойств металла и его химического состава на скорость повреждения от межкристаллитной коррозии в щелочной среде в данной статье не рассматривается. [c.391]

Скорость повреждения считают зависящей от действующих напряжений и температуры [c.613]

Безопасность работы лифта, особенно лифта, перевозящего людей, является основным требованием. При работе лифта возможно появление некоторых аварийных ситуаций, которые могут быть причиной несчастных случаев. К ним относятся обрыв каната (либо элементов подвески) кабины или противовеса, превышение скорости кабины выше допускаемой, произвольный пуск лифта, перегрузка кабины, пуск лифта при открытых дверях шахты, кабины, приямка и помещения верхних блоков, подъем кабины выше или опускание ниже нормальных верхнего и нижнего положений, ослабление натяжения канатов ограничителя скорости, повреждение изоляции проводов или случайное прикосновение к токопроводящим элементам. [c.94]

Трение без смазки является также внешним трением, поскольку скольжение тел происходит по внешним (контактирующим) поверхностям. В режимах трения без смазки работают следующие узлы трения подъемно-транспортных машин гусеничные звенья, тормозные пары, фрикционные пары (сухие), пары колесо—рельс. Трение без смазки характеризуется большим значениями коэффициентов трения и скоростями повреждения (изнашивания) трущихся поверхностей. [c.205]

Коррозионно-эрозионные повреждения твердых металлов повышаются при увеличении потока жидкого металла и его плотности. Они не наблюдаются для сталей в жидком литии даже при высоких скоростях, возникают в жидких натрии и калии при скорости выше 8—10 м/с, а в жидких висмуте, свинце и ртути — при скорости выше 3 м/с. Указанные пределы скоростей превышать не рекомендуется. Более подробно эти вопросы так же, как и эффекты влияния среды на металл, испытывающий действие напряжений, рассматриваются в ч. II применительно к коррозии металлов в жидких электролитах (см. с. 332). [c.147]

В данной главе рассматриваются хрупкое, вязкое и усталостное разрушения поликристаллического материала при кратковременном статическом и малоцикловом нагружениях. Разрушение поликристаллического металла при кратковременном статическом нагружении (т. е. при скорости деформирования I с ) является в большинстве случаев внутризеренным и в зависимости от температуры и характера НДС хрупким или вязким. Феноменологически первый тип разрушения сопровождается низкими затратами энергии в отличие от второго, для которого характерны значительные пластические деформации и, как следствие, высокая энергоемкость. Разрушение конструкционных материалов при малоцикловом нагружении также в основном связано с накоплением внутризеренных повреждений и развитием разрушения по телу зерна. Общим для рассматриваемых типов разрушений является также слабая чувствительность параметров, контролирующих предельное состояние материала, к скорости деформирования и температуре. Указанные общие особенности хрупкого, вязкого и усталостного разрушений послужили основанием для их анализа в одной главе. [c.50]

Для решения этой задачи необходимо в первую очередь оценить на основании законов старения степень или скорость повреждения тех элементов, которые определяют значение выходного параметра. При этом математическое ожидание и дисперсия процесса оцениваются с учетом спектра нагрузок и режимов работы. Одновременно на основании данных о конструкции основных элементов машины и общей компоновки ее узлов определяются начальные параметры изделия — его геометрическая точность, жесткость, влияние быстро протекающих процессов и процессов средней скорости на параметры изделия. Обычно не все эти показатели могут быть получены расчетным путем. Так, например, методы расчета, связанные с виброустойчивостью и с тепловыми деформациями сложных деталей и узлов, еще недостаточно разработаны. В этом случае следует использовать данные аналогов, производить моделирование процессов на макетах или задаваться допустимой их величиной. В последнем случае при окончательной отработке конструкции изделия всегда могут быть приняты меры для доведения данного параметра до требуемого у зовня. [c.201]

Таблица 3. Максимальная расчетная скорость повреждения в полуцнклах с ка

Рис. 52. Зависимость концентрации дислокационных петель от скорости повреждения для никеля, облученного в ВВЭМ при комнатной температуре [40].

Во втором случае необхидимо подобрать такой испытательный (опорный) режим, который должен удовлетворять новому, более общему третьему условию эквивалентности — синхронности повреждения на сопоставимых начальных уровнях скорость повреждения в каждый момент времени нагружения в опорном и нормальном режимах должна быть одинакова. Опорный режим, отвечающий этому условию, согласно ВМ должен быть того же вида, что и нормальный, и иметь порядок чередования уровней или экстремумов аналогичный натурному. [c.29]

За счет дисперсии амплитуд скорость повреждения в натурном режиме будет выше, чем в опорном, а долговечность — меньше. Поэтому амплитуды составляющих эквивалентной полигармоники равной долговечности должны быть больше, чем амплитуды натурного случайного режима [c.31]

Рост скорости повреждения с увеличением размаха цикла показывает, что если полуцикл разбить на равные ступеньки по изменению параметра Удквиста АХ (рис. А6.8), то повреждение на каждой последующей ступеньке должно быть выше, чем на предыдущей. Эта картина хорошо согласуется с нашими представлениями о том, что начиная с точки реверса в цикле относительная часть объема материала, охваченного пластическим течением, растет начиная от нуля. Чем больше размах пластической деформации в цикле, тем большей величины достигает этот относительный объем 1 — (К/Е) (К — касательный модуль диаграммы). Одно приращение АХ в начале и конце полуцикла соответствует разному пластическому деформированию например (см. рис. А6.8), на первом шаге примерно 3/4 объема деформируется упруго и лишь 1/4 пластически на последнем — соответственно 0,05 и 0,95. Логично предположить, что изменение повреждения на первой ступеньке будет значительно меньше, чем на последней. Тому же соответствуют и физические представления вначале происходят сдвиги в тех системах скольжения, которые наиболее активны — разрываются наименее прочные связи. Чем больше размах, тем более прочные связи подвергаются разрушению, тем больше их число и тем сильнее при этом повреждение. [c.224]

Однако, как показал анализ, такая модель не позволяет описывать некоторые закономерности, имеющие принщшиальное значение. В частности, нетрудно подобрать зависимость П от 0 так, чтобы отразить большую опасность циклического нагружения, сопровождающегося знакопеременной ползучестью, чем быстрого циклического нагружения. Но при этом невозможно получить известный из эксперимента факт существенного роста скорости повреждения при циклическом нагружении с выдержками в полуциклах растяжения и, наоборот, уменьшения скорости повреждения при выдержках в полуциклах сжатия. Для отражения этого факта можно предположить, что ползучесть при сжимающем напряжении оказывает не повреждающее, а наоборот, залечивающее влияние. Скорость l B) при отрицательных значениях 0 должна быть отрицательна. Но тогда при определенных сочетаниях параметров циклического нагружения разрушение окажется вообще невозможно. Противоречие устраняется, как будет показано ниже, если ввести два вида повреждения, связанные с двумя механизмами иеупругого деформирования. [c.225]

Негладкость функции ведет к некоторому утрированию влияния изменения 0 в области значений 0 , но в целом адекватность модели ухудшается незначительно. В отличие от исходного варианта модель не отражает некоторых тонких эффектов (например, различного влияния на скорость повреждения неупругого деформирования при ползучести и при релаксации в последнем случае параметр 0 изменяется в течение процесса более существенно влияние частоты на число циклов до разрушения несколько искажается — оно проявляется со скачком), но наиболее актуальные свойства, например различное влияние выдержек при растягивающих и сжимающих напряжениях, накопление повреждений при неизотермическом цикле, описываются практически так же, как и в исходном варианте модели. Зато расчет и идентификация значительно упрощаются. [c.229]

Повреждения кузовов, полученные в результате. соударения, можно разделить на три категории к первой относятся очень сильные повреждения, в результате которых необходима замена кузова ко второй категории относятся повреждения средней величины, при которых большая часть деталей требует замены или сложного ремонта х третьей категории относятся менее значительные повреждения (пробоичь , разрывы на Л1чт,евых панелях, вмятины, царапины, полученные при ударе в движении с малой скоростью). Повреждения третьей категории не представляют опасности для езды на автомобиле, хотя его внешний вид не отвечает эстетиче-с к и м т-р е б о в а к и я м. [c.14]

В качестве варианта численного моделирования долговечности узлов трения можно рассматривать изложенную М. В. Зерниным в статье [7] методику оценки долговечности подшипников скольжения, учитывающую комплекс воздействий и критериев отказа. Методика основана на пространственной и временной дискретизации процессов накопления повреждений различного вида. Основа моделирования состоит в описании накопления микротрещин в нагружаемых объемах. Для различных дискретных участков возможно применение различных моделей накопления повреждения, описывающих различные виды износа и механическую усталость. В итоге моделируется зарождение коротких трещин, их подрастание до размеров макротрещин, развитие макротрещин, повышенная скорость повреждения приповерхностных слоев, удаление поверхностных слоев материала вследствие износа. [c.637]

Де и, как следствие, о невлиянии Отах на долговечность материала. Вместе с тем в условиях ОНС Отах может значительно отличаться от величины, получаемой в эксперименте, и, следовательно, оказывать значительное влияние на долговечность. Как уже отмечалось, практически отсутствуют экспериментальные работы по специальному исследованию влияния максимальных напряжений в цикле на долговечность. В то же время существуют немногочисленные теоретические исследования, касающиеся затронутой проблемы. По нашему мнению, несомненный интерес здесь могут представлять работы В. В. Новожилова [164, 167]. Кратко изложим их суть. Предполагается, что решающая роль в накоплении необратимых повреждений принадлежит микронапряжениям. Последние возникают в силу неоднородности и анизотропности отдельных структурных составляющих поликристаллического материала. Постулируется, что скорость накопления повреждений D пропорциональна интенсивности микронапряжений р [c.133]

Принимается, что разрушение наступит при D=l. К наиболее значительным недостаткам линейной теории относится то, что она не описывает влияния очередности воздействия напряжений различных уровней и предполагает одинаковую скорость накопления повреждений при нагружении заданного уровня независимо от предыдущей истории нагружения. Экспериментальные данные показывают, что порядок приложения нагрузки на самом деле играет значительную роль и скорость накопления повреждений при заданном уровне нагружения является функ цией истории циклического нагружения [99, 360]. Например если провести испытания образцов, нагружая их цикличес кими напряжениями (деформациями) двух уровней Oi > аг причем испытать две группы образцов первая группа нагружа ется сначала напряжением ti, а затем ог, вторая — сначала Ог 1 [c.135]

Большинство феноменологических моделей, описывающих процесс разрушения, в том числе усталостного, основываются на рассмотрении элементарного акта разрушения в бесконечно малом объеме материала [12, 38, 141, 282, 336, 349, 351]. Такой подход обязательно приводит к постулированию совпадения зон максимального повреждения и разрушения материала. При моделировании развития трещин в сплошной среде, где любой параметр НДС и повреждения относится к материальной точке, разрушение должно пройти через совокупность точек с максимальной повреждаемостью. В целом ряде случаев построенные на этой основе модели не позволяют объяснить существующие экспериментальные данные. Например, известно, что при смешанном нагружении тела с трещиной, описываемом совместным изменением КИН Ki и Ки, фактическое увеличение скорости развития трещины при росте отношения AKnl Ki оказывается существенно выше, чем это следует из НДС (и соответственно повреждения) в точках, через которые пройдет трещина [58]. В предельном случае при нагружении тела с трещиной только по типу II скорость роста определяется величиной максимальных деформаций, локализованных на продолжении трещины, а направление развития разрушения оказывается перпендику- [c.136]

Энциклопедия по машиностроению XXL

Оборудование, материаловедение, механика и ...