Сжатие сплошных образцов

СЖАТИЕ СПЛОШНЫХ ОБРАЗЦОВ [c.92]

В результате указанных обстоятельств, например, предел усталости, полученный в условиях циклического растяжения и сжатия, оказывается на 10 — 20% ниже, чем предел усталости, полученный при изгибе. Предел усталости при кручении сплошных образцов отличается от предела усталости, полученного для полых образцов, II т. п. [c.394]

Ударное сжатие пористых олв порошкообразных веществ. В ударно-волновых экспериментах, помимо сплошных образцов, ударному сжатию подвергают и образцы в пористом виде или в виде порошка. Как будет показано ниже, это может привести к гораздо большему разогреву вещества, чем при ударном сжатии сплошного вещества. Кроме того, часто используются насыпные и порошкообразные ВВ. Объемное содержание пор в них характеризуется пористостью [c.259]

Приведенные выше соотношения и все им подобные следует применять с осмотрительностью, поскольку они получены только для определенных материалов и в определенных условиях испытания (при изгибе, при кручении). Предел выносливости, например, полученный в условиях циклического растяжения и сжатия, оказывается на 10... 20 % ниже, чем предел выносливости, полученный при изгибе, а предел выносливости при кручении сплошных образцов отличается от предела выносливости, полученного для полых образцов. [c.480]

Отношение предела выносливости при изгибе к пределу выносливости при растяжении-сжатии не зависит от содержания углерода, степени легированности и временного сопротивления стали (указанный диапазон характеризует степень рассеяния экспериментальных данных). Предел выносливости при кручении сплошных образцов выше, чем при кручении тонкостенных [3]. [c.21]

На рис. 2 показаны данные испытаний сплошных образцов на изгиб и кручение на рис. 3 — трубчатых образцов на растяжение — сжатие и кручение на рис. 4 — трубчатых образцов на растяжение — сжатие и внутреннее давление. На всех рисунках толстыми сплошными линиями изображены заданные в ЭВМ экспериментальные кривые усталости, для которых угол сдвига фаз б равен нулю [c.405]

Контрольными опытами при известных из базовых экспериментов параметрах уравнений состояния являются опыты с изменяющимися в процессе нагружения уровнями или скоростями напряжений (деформаций) и температур. Эти опыты осуществляют для однородных напряженных состояний (гладкие образцы) при одноосном или двухосном нагружении (растяжение — сжатие сплошных или трубчатых образцов, растяжение — сжатие в сочетании с кручением или внутренним давлением при испытаниях трубчатых образцов). [c.236]

Градиент напряжений. В проблеме усталости металлов значительную роль играет градиент напряжений. В большом количестве работ однозначно показано, что при наличии градиента напряжений характеристики сопротивления усталостному разрушению (предел выносливости, число циклов до зарождения трещины) возрастают. Так, пределы выносливости при изгибе существенно выше, чем при растяжении — сжатии, пределы выносливости при кручении сплошных образцов значительно выше, чем тонкостенных, локальные максимальные напряжения в концентраторе напряжения, где имеет место существенный градиент напряжений, соответствующие пределу выносливости, тем выше, чем выше градиент напряжения, и т. п. [c.81]

Полученные результаты дают основание отметить следующее. Действительные напряжения, соответствующие пределу выносливости при кручении сплошных образцов на базе 10" циклов, ниже (до 15%), чем номинальные напряжения, подсчитанные без учета упруго-пластических деформаций. Значения пределов выносливости, найденные на трубчатых образцах, несколько ниже, чем действительные напряжения, соответствующие пределам усталости сплошных образцов (до 27%). Это связано, очевидно, с влиянием собственно градиента напряжений на предел выносливости. Имеет место существенная разница пределов выносливости при растяжении — сжатии и изгибе. Во всех случаях (a Li)H больше, чем a i. [c.282]

В 1962 г. в теории пластичности возник метод СН—ЭВМ СН — машина для испытания в различных сочетаниях на растяжение, сжатие, кручение и гидростатическое давление круглых трубчатых или сплошных образцов металлов, ЭВМ — электронная вычислительная машина. [c.231]

Типичным случаем является возникновение остаточных температурных (термических) напряжений при неравномерном охлаждении изделия по сечению, например при закалке и т. п. (рис. 83,а). Поверхностный слой цилиндрического сплошного образца охлаждается и уменьшает свой объем быстрее, чем его внутренняя часть, и сжимает последнюю ( эффект обруча ), В результате во внутренней части возникнут временные напряжения сжатия, в поверхностном слое — напряжения растяжения Ор (рис, 83,6). При Ор От (при данной температуре) в этом слое произойдет пластическая деформация— необратимое изменение размеров. Когда периферийный слой уже охладился, центральная часть еще охлаждается и стремится уменьшить свой объем. Этому препятствует уже охладившийся периферийный слой. В центральной части образца возникнут остаточные напряжения растяжения, в периферийном слое — сжатия (рис, 83,б). Величина остаточных напряжений тем больше, чем выше разность температур по ечению и, следовательно, чем больше скорость охлаждения. [c.192]

При кажущейся очевидности такого подхода нельзя, однако, забывать, что исследуется неоднородный материал, и необходимо оценивать погрешность перехода к сплошной среде. Многочисленные ошибки в обработке результатов испытаний на изгиб тонких образцов, у которых число слоев было недостаточным для предельного перехода, связаны именно с этой особенностью композитов. В это>г причина ошибок и при изучении прочности при сжатии тонких образцов, когда слои, расположенные у поверхности, теряли устойчивость. [c.25]

Испытания на сжатие проводятся на цилиндрических образцах круглого поперечного сечения, формы которых изображены на рис. 11.9 сплошными линиями. Отношение для этих образцов во избежание потери ими устойчивости и перекоса, которые исказят результаты испытания, приходится брать не больше трех. Образец из пластичного материала при сжатии не разрушается, принимая в процессе испытания бочкообразную форму, показанную на рис. 11.9, а штриховой линией. Поэтому Р яхс яля образцов из пластичных материалов не существует. Зависимость Р = = Р (А1) — диаграмма сжатия образца из пластичного материала изображена на рис. 11.10 линией 1. До тех пор, пока А/<Д/,4, справедлив закон Гука в силах и перемещениях. При Р = Р начинается явление текучести. [c.40]

Кроме перечисленных выше методов испытаний (растяжение, сжатие, кручение) для определения предельной пластичности и построения диаграмм Лр— 0ср/Т используют и другие методы испытаний с различными значениями Стор/Т. По степени жесткости напряженного состояния методы исследования предельной пластичности, применяемые для задач ОМД, можно записать в такой последовательности 1) сжатие в условиях гидростатического давления 2) прокатка на клин 3) сжатие цилиндрических и плоских образцов 4) изгиб 5) кручение сплошных и трубчатых образцов 6) растяжение образцов в условиях гидростатического давления 7) растяжение цилиндрических и плоских образцов 8) растяжение цилиндрических и плоских образцов с различными концентраторами напряжений (выточки, надрезы). [c.21]

Характер деформации сжатого образца во времени показан на рис. 4.124 сплошной линией. На этом же рисунке пунктиром показана деформация усадки [c.365]

Машина СН-4 (рис. 23) предназначена для испытаний полимерных материалов на растяжение (сжатие), кручение и внутреннее давление. Цилиндрический образец (сплошной или трубчатый) И зажимают в захватах 6. Нижний захват неподвижно закреплен на валу, вращающемся вокруг вертикальной оси машины. Привод зала состоит из электродвигателя, пятиступенчатого редуктора 7 (пять диапазонов скоростей) и червячной пары. Скорость вра-щения вала грубо регулируется с помощью редуктора 7 и плавно—реостатом 9, управляемым реверсивным двигателем 10, включенным в схему следящей системы. Верхний захват образца закреплен на динамометре 12, который, в свою очередь, закреплен на подвижной траверсе. 5, перемещающейся вместе с тягами 2 и верхней подвижной траверсой 1 лишь в вертикальном направлении. Осевое усилие и внутреннее давление в образце создаются давлением газа, подаваемого соответственно в рабочую полость сильфона [c.32]

Наиболее часто при испытаниях реализуется один из следующих двух видов пропорционального нагружения — растяжение-сжатие или чистый сдвиг. В первом случае испытываются сплошные или трубчатые образцы постоянного сечения, иногда корсетные. Условия однородного чистого сдвига осуществляют путем кручения тонкостенных трубчатых образцов. Наиболее просто скалярные меры определяются применительно к испытаниям последнего типа. Матрица компонентов тензора напряжений при этом имеет вид [c.105]

Диаграммы пластичности можно строить путем испытания сплошных цилиндрических образцов на растяжение (сжатие) с кручением. Рассмотрим деформацию на поверхности такого образца. [c.137]

Непосредственный расчет с помощью модели поликристалла изменения формы поверхности пластичности в процессе нагружения подтверждает это положение. На рис. 2.39 сплошной линией изображена начальная поверхность пластичности для сплава Д16 в координатах а — т, соответствующих растяжению и кручению тонкостенного трубчатого образца. Штриховой и штрих-пунктирной линиями отмечены поверхности пластичности соответственно при растяжении до =1,5 и при последующем сжатии до ё(Р)/Ву = —1,5. [c.115]

Рис. 2.25. Экспериментальные (сплошные) и теоретические (штриховые) кривые сжатия образцов алюминиевого сплава при температуре 450 °С и различных скоростях [51 ]

На протяжении всей истории определения модулей по продольному деформированию металлических образцов, как динамическому, так и квазистатическому, значения, полученные при сжатии, оказывались несколько выше, чем при растяжении. Важность этого наблюдения в отношении малой деформационной нелинейности уже отмечалась выше, в гл. II. Обычная интерпретация данных экспериментов как по кручению сплошных цилиндров, так и изгибу балок круглого или прямоугольного поперечных сечений предполагает распределение напряжений в соответствии с линейной упругостью [c.243]

Рассмотрим ряд графито-эпоксидных слоистых композитов, у которых преобладающая компонента напряжения — растягивающее в срединной плоскости. Чтобы рассчитать напряженное состояние соответствующих композитов, распределение межслойных напряжений по толщине у свободной кромки было аппроксимировано с использованием теории слоистых пластин и механизма переноса напряжений, предложенного в работе [4]. Затем распределение компонент меж-слойного напряжения было рассчитано по глобально-локальной модели. Предполагалось, что межслойное растягивающее напряжение в слоистом композите равно трансверсальному растягивающему напряжению в слоистом пакете в целом. На рис. 3.33—3.38 представлены результаты расчетов и экспериментов. Предположение, что свободное от напряжений состояние достигается не при 177 С, а при 125 С [30], позволило учесть остаточные технологические напряжения в срединной плоскости. Коэффициенты теплового расширения в продольном и трансверсальном направлениях равны соответственно -0,9-10 и 25,2-10 Сплошными кривыми на рисунках представлены расчетные результаты, полученные по уравнению (2), а кружками — данные для различных слоистых композитов. Рис. 3.33—3.36 относятся к осевому растяжению, а рис. 3.37 и 3.38 —к осевому сжатию образцов. В обоих случаях доминирующая компонента напряжения — растягивающее в срединной плоскости. Найдено, что при смене знака приложенного к образцу напряжения растягивающее Oj меняет знак на противоположный (становится сжимающим), и расслоение не может произойти. Экспериментальные результаты хорошо согласуются с расчетными данными, за исключением [c.167]

Для получения объективных характеристик материала необходимо соблюдать условие однородности напряженного состояния, т. е. необходимо обеспечить постоянство напряженного состояния для всех точек испытуемого образца. Это условие соблюдается, например, при растяжении, частично при сжатии короткого образца и при кручении тонкостенной трубки. Изменение свойств материала в этих испытаниях происходит одновременно во всем объеме образца и легко поддается количественной оценке. При кручении сплошных образцов и при испытании на изгиб напряженное состояние является неоднородным. Качественные изменения свойств материала в отдельных точках не влекут за собой заметных изменений в характеристиках образца. Процессы, происходящие в материале, проявляются только в среднем, и результаты испытаний требуют дополнительной расшифррвки, при которой теряется степень объективности. [c.505]

Были продолжены эксперименты на стали Х18Н10Т в условиях растяжения — сжатия при 650° С нагрев корсетных сплошных образцов производился пропусканием тока [79]. Использована испытательная машина УМЭ-10Т [149]. Жесткость машины с образцом для случая упругого деформирования составила 5000 кгс/мм. При испытаниях осуществлялась непрерывная запись диаграмм напряжение — поперечная деформация. Выполнялось [c.27]

Отмеченные закономерности определяют степень одностороннего накопления необратимой циклической деформации сжатия, характер которой для корсетного сплошного образца показан на рис. 22 [29]. Сопоставление кривых для разных режимов показывает, что накопление деформации сжатия ( бочка ) за счет выравнивания температурного поля (см. рис. 21) может быть существенным. Например, при увеличении времени цикла в 4 раза накопление пластической деформации к 20-му циклу увеличивается в 30 раз (режимы I и V). В связи с этим можно ожидать, что предельное состояние при неизотермическом нагружении с длительными выдержками в значительной степени будет определяться величиной длительного статического повреждения. Следует указать, что одностороннее накопление ква-зистатической сжимающей деформации было обнаруЖ1ено и в. тонкостенных корсетном и гладком образцах [35]. [c.40]

Кроме перечисленных выше методов в экспериментальной механике разрушения для определения предельной пластичности материалов используются более сложные методы испытаний одновременное кручение и растяжение сплошных образцов или трубчатых образцов с внутренним давлением, двухосное и трехосное растяжение, испыташ1е образцов с мягкой прослойкой, кольцевых образцов на радиальное сжатие и т. д. [c.21]

Опыты проводились на гладких цилиндрических сплошных образцах диаметром рабочей части 15 мм на машине УМЭ-10Т. Скорость перемещения активного захвата в процессе всех испытаний была одной и той же (0,5 мм/мин), что соответствует скорости пластических деформаций 0,04 1/мин. Статическое нагружение образцов осуществлялось при комнатной температуре после наклепа при комнатной температуре или после искусственного старения (наклеп растяжением или сжатием при комнатной температуре плюс выдержка при Т = 270° С в течение 2 ч для сталей 22К, 16ГНМА, ТС и при Г = 600° С для стали Х18Н10Т). [c.60]

На фиг. 3 приведены результаты испытаний при плоском напряженном состоянии 1 рода и пульсирующем цикле нагружения трубной стали, имеющей следующие механические свойства [7]. Вдоль проката предел текучести = 53,2 кГ/мм предел прочности = 72,7 кГ/мм ] относительное сужение г з = 42%. Поперек проката Оо г = = 51,8 кГ1мм Од = 74 кГ/мм т) = 30%. При сжатии цилиндрических образцов предел текучести = 51,5 кГ/мм вдоль и 0,2 = 51,1 кГ/мм поперек проката. База испытаний Ыр = 10 циклов. Предельная линия макроскопического усталостного разрушения на фиг. 3 построена по уравнениям (15) при следующих значениях постоянных среды Яру = 45,7 кГ/мм (по данным работы [7]) V = 0,3 г у = 1.14 = 2,68 Q = 0,18. Как видно из сравнения сплошной (теоретической) линии с опытными данными, обозначенными кружками, имеется вполне удовлетворительное соответствие между теорией и опытом. Аналогичное соответствие можно получить для стального литья, испытания на усталость которого выполнены в работе [7]. В обоих случаях предельная поверхность усталостного разрушения не симметрична относительно начала координат. Это обстоятельство, как было отмечено, не обнаруживается при симметричном цикле нагружения. [c.60]

В табл. 72 приведены значения эффективных коэффициентов концентрации напряжений нрн трех различш11х циклах. Данные получены [79] при испытании на растяжение-сжатие плоских образцов сталей двух марок. Были испытаны сплошные образцы и образцы с отверстием, диаметр которого составляет ширины. [c.637]

Испытание на усталость чаще всего осуществляют на вращающемся об разце (гладком или с надрезом) с приложенной постоянной изгибающей нагрузкой, На поверхности образца, а затем и в глубине, по мере развития трещины, нагрузка (растяжение — сжатие) изменяется по синусоиде или другому закону. Определив при данном напряжении время (число циклов) до разрушения, наносят точку на график и испытывают при другом напряжении. В результате получают кривую усталости (сплошная линия) (рис. 63). На этой кривой мы видим, что существует напряжение, которое не вызовет усталостного разрушения, это так называемый <гпредел выносливости (ff-i> r ). При напряжениях ниже ст деталь может работать сколь угодно долго. Но это может быть не всегда необходимо и даже нецелесообразно, так как слишком малы допустимые напряжения (apa6o4< r-i) и большие получаются сечения. В этом случае берут напряжения, которые больше о-ь и заранее известно, что через какое-то время деталь разрушится от усталости (поэтому до разрушения ее надо заменить). Это характеризует случай так называемой ограниченной выносливости. При таких напряжениях работают, например, железнодорожные рельсы. Существенно важно вовремя снять рельс с пути, чтобы избе- кать поломки и крушения поезда. [c.83]

При испытании хрупких материа.тов (например, чугунных образцов) установлено, что они способны выдерживать гораздо большие нагрузки при сжатии, чем при растяжении. Вид диаграм.м при испытании чугунных образцов показан на рис. 2.24. Сплошной линией изображена зависимость между о и е при растяжении, штриховой линией — при сжатии. По этим диаграммам определяют пределы прочности при растяжении (Оцр) и при сжатии (Овс)-Для хрупких материалов [c.169]

Итак, для построения диаграммы Я. Б. Фридмана необходимо иметь обобщенную кривую течения и сопротивление отрыву. Имеется в виду, что в процессе этого пост юения находится и сопротивление срезу если при построении обобщенной кривой течения получить сопротивление срезу не удается, последний необходимо найти особо. Построение обобщенной кривой течения не является простой операцией. При растяжении затруднения возникают в связи с образованием шейки, при сжатии — в связи с наличием трения на опорных площадках и невозможностью доведения пластичного материала до разрушения. Более приемлемым является испытание на кручение, з отя и здесь имеются свои сложности — в случае образца в виде сплошного круглого цилиндра упругая сердцевина влияет на периферийные слои, доведенные до предельного состояния, если же образец трубчатый, то возможна потеря устойчивости. [c.555]

Зависимости (4.21) и (4.31) были проверены на большом числе материалов и при различных условиях нагружения. Испытания были проведены при растяжении-сжатии с частотой около одного цикла в минуту и одного цикла за 10 мин в широком интервале температур. Для измерений деформаций использовались как продольные, так и поперечные деформометры. При этом были испытаны сплошные (цилиндрические и корсетные) и трубчатые образцы из котельной стали 22к (при температурах 20—450 С и асимметриях — 1, —0,9 —0,7 и —0,3, кроме того, образцы сварные и с надрезом), теплоустойчивой стали ТС (при температурах 20—550° С и асимметриях —1 —0,9 —0,7 и —0,3), жаропрочного никелевого сплава ЭИ-437Б (при 700° С), стали 16ГНМА, ЧСН, Х18Н10Т, сталь 45, алюминиевого сплава АД-33 (при асимметриях —1 0 -Ь0,5) и др. Все материалы испытывались в состоянии поставки. [c.95]

Такие же изменения структуры наблюдали и при усталости под действием циклической деформации. На рис. 6.2. приведены мик-кроструктуры и дифракционные рентгенограммы в узком пучке, полученные вблизи зоны повреждения образцов из малоуглеродистой стали S15 при испытаниях на высокотемпературную малоцикловую усталость растяжением—сжатием с постоянной деформацией. При 450 °С, и особенно при 500 °С довольно отчетливо наблюдается образование ячеек рентгенограмма в отличие от наблюдаемых при низкой температуре сплошных колец состоит из неоднородных пятен, [c.196]

При наличии изотропного упрочнения R > О, см. 2.7) коэффициент подобия т в (2.81) для кривой деформирования при знакопеременном нагружении зависит от накопленной пластической деформации q поликристалла. По результатам анализа модели поликристалла при сжатии после предварительного растяжения для R — 0,02Go/t , где т — начальное значение предела текучести в системе скольжения, на рис. 2.29 кривой 1 соответствует т = 2,08, а кривой 2 — m = 2,50. Ширина петли гистерезиса при знакопеременном нагружении с амплитудой а/сту 2 в данном примере расчета достаточно быстро уменьшается. Штриховой линией для сравнения отмечена диаграмма растяжения при наличии только анизотропного упрочнения (G = 0,01Go, R = 0). На рис. 2.30 сплошной линией представлена расчетная зависимость т от q а нанесены точки, полученные при обработке экспериментальных данных по знакопеременному кручению тонкостенных трубчатых образцов из алюминиевого сплава АМгб при Т = 291- 523 К. Параметры модели В этом расчете также были подобраны иэ соответствия расчетных и экспериментальных кривых на первом этапе нагружения. В исследованном диапазоне температур коэффициент т практически [c.108]

Рис. 2.1. Кривые ползучести при сжатии образцов алюминиевого сплава при 450 С и различных начальных напряжениях Gq = FlAo (сплошные линии — эксперимент, штриховые — по теории течения), [4]

СОПРОТИВЛЕНИЕ СРЕЗУ — максимальное касательное напряжение в момент разрушения путем среза. Экспериментально определяется при испытаниях на растяжение, сжатие, кручение и двойной срез. Часто С. с. определяется при кручении сплошного или полого цилипдрич. образца, при этом = - (ЗЛ/д. + 0, где крутящий момент при разру- [c.181]

Качество поверхности образца должно быть таким, чтобы локальные неоднородности напряженного состояния, вызванные концентрацией напряжений вблизи острых надрезов, выбоин и царапин, не внесли заметных искажений в наблюдаемую макрокартину поведения образца. В большинстве случаев образцы изготавливаются путем резания (на токарных, фрезерных, сверлильных, строгальных станках), реже — путем отливки и обработки давлением. То качество чистоты поверхности, которое может быть достигнуто, например, на токарном станке квалифицированным токарем, оказывается, как- правило, достаточным для статических испытаний круглых цилиндрических образцов (сплошных или трубчатых) на совместное или раздельное растяжение — сжатие, кручение, и внутреннее давление. В случаях же усталостных испытаний, когда качество поверхности является одним из решающих [c.313]

Попутно не вредно обсудить вопрос о так называемых константах материала, термине, широко употребляемом в механике сплошной среды. Константы или постоянные материала действительно существуют, пока материал рассматривается на уровне кристаллической решетки. Чем больше по масштабной шкале (укрупняя объем) мы уходим от параметров решетки, тем менее константы остаются таковыми. Для уяснения степени постоянства укажем на введенное Я.Б. Фридманом деление механических свойств на докритические, критические и закритические [261]. Все они в равной мере относятся к трем, последовательно возникающим и параллельно идущим вплоть до полного разрушения, видам деформации — упругой, пластической и разрушения. Докритические определяются по допуску на величину данного вида деформации или на появление нового, и это на стадии возрастающей несущей способности. Папример, условный предел текучести определяется по допуску на величину появившегося на фоне упругой деформации, нового вида деформации — пластической. Докритические характеристики можно считать постоянными материала. Па стадии упругой деформации модули упругости и коэффициент Пуассона — докритические характеристики и, следовательно, постоянные материала. По, например, критическое напряжение Эйлера сжатого упругого стержня есть механическая характеристика, отражающая свойства упругости в момент потери устойчивости и, как и положено критической характеристике, зависит не только от докрити-ческих характеристик, но и от формы и размеров стержня и условий закрепления. Аналогично предел прочности (временное сопротивление) является критической характеристикой, поскольку шейкообразо-вание представляет собой смену форм равновесия и сопровождается прекращением роста несущей способности. Естественно, что предел прочности должен зависеть и зависит от размеров, формы образца и схемы приложения нагрузки. По привычка считать предел прочности постоянной материала (естественно, имеется в виду неизменность условий нагружения, скорости, температуры, среды и т.п.) есть результат стандартизации метода его определения. Изменив габариты, форму сечения, взяв, наконец, вообще реальную конструкционную деталь, получим сильно различающиеся значения пределов прочности, что и должно быть для критической характеристики. Поэтому неудивительно, что при разрушении реальной детали напряжение в [c.14]

Следующим шагом в изучении усталостной прочности металлов было исследование циклов сложного напряженного состояния. Здесь Вёлер полагает, что прочность зависит от циклов наибольшей деформации (следуя теории наибольшей деформации), и принимает при вычислении деформаций коэффициент Пауссона равным Далее, он применяет свои общие соображения к кручению, для которого принятая теория прочности дает значение предела выносливости при полном знакопеременном цикле, составляющее 80% от соответствующей величины для растяжения-сжатия. Для того чтобы в этом удостовериться, Вёлер построил специальную машину, с помощью которой он получил возможность подвергать цилиндрические стержни циклическому кручению. Выполненные на ней опыты со сплошными цилиндрическими образцами подтвердили теорию. На их основании Вёлер рекомендует принимать для рабочих (допускаемых) касательных напряжений значение, составляющее 80% от допускаемого нормального напряжения на растяжение-сжатие. Он обратил внимание также на то обстоятельство, что трещины в испытываемых на кручение образцах возникают в направлениях, образующих 45° с осью цилиндра, и вызываются наибольшими растягивающими напряжениями. [c.207]

Энциклопедия по машиностроению XXL

Оборудование, материаловедение, механика и ...