Дизели с наддувом и без наддува

Так, в частности, степень технологичности будет различна не только у двигателей внутреннего сгорания с различными циклами Дизеля и Отто, но и у двухтактных и четырехтактных, с наддувом и без наддува, многоцилиндровых и одноцилиндровых. [c.700]

ДИЗЕЛИ С НАДДУВОМ И БЕЗ НАДДУВА [c.48]

Второй путь значительно удобнее первого, так как увеличение среднего эффективного давления происходит без увеличения температурных напряжений при постоянном коэффициенте избытка воздуха. На рис. 20 показаны индикаторные и тепловые диаграммы дизеля с наддувом и без наддува. Цилиндр заряжается воздухом при давлении соответственно 2 и 1 кгс/см . Так как температура свежего воздуха в обоих случаях равна, то общий ход температурных кривых остается одинаковым. Для процесса сжатия воздуха в цилиндре двигателя это непосредственно вытекает из формулы [c.46]

При одинаковых коэффициентах избытка воздуха в дизеле с наддувом и без наддува будут равны и теплоемкости продуктов сгорания. При равенстве коэффициентов остаточных газов в обоих случаях будут равны коэффициенты молекулярного изменения. [c.47]

Ввиду равенства всех величин, входящих в уравнение сгорания топлива, температура конца видимого сгорания для дизеля с наддувом и без наддува будет одинакова. Ввиду равенства степеней сжатия и степеней предварительного расширения будут равны и степени последующего расширения, что приводит к [c.47]

Авиационные двигатели — моторы, которые приводят самолет в движение в воздухе — делятся на несколько классов. Существуют моторы с жидкостным и воздушным охлаждением, дизели и бензиновые моторы, двигатели с наддувом и без наддува и т. д. [c.197]

Длительность неустановившегося режима увеличения нагрузки для дизель-генераторов с наддувом свободным турбокомпрессором в зависимости от степени наддува может достигать 10 сек и более, для дизель-генераторов с механическим приводом компрессора и без наддува — примерно 6 сек. Забросы угловой скорости, время ее падения и восстановления в неустановившемся режиме повышения нагрузки зависит от характера изменения дисбаланса крутящих моментов, определяемого интенсивностью нарастания крутящего момента двигателя. [c.366]

С целью форсирования дизелей применяют турбонаддув с промежуточным охлаждением наддувочного воздуха. Охлаждение воздуха увеличивает плотность заряда на впуске, полноту сгорания топлива и в то же время ограничивает рост температуры в конце такта сжатия, несмотря на более высокие давления. В результате достигаются такие же концентрации N0, , как и в дизелях без наддува. [c.48]

Классификация ДВС. Двигатели внутреннего сгорания могут быть классифицированы по способу осуществления цикла (четырех- и двухтактные) по способу смесеобразования (с внешним и внутренним смесеобразованием) по способу воспламенения горючей смеси (с воспламенением при сжатии — дизели и газовые дизели, с принудительным воспламенением от электрической искры — карбюраторные и газовые двигатели, с впрыскиванием легкого топлива) по роду применяемого топлива (двигатели, работающие на жидком топливе, газовые и газожидкостные) по способу наполнения рабочего цилиндра (двигатели без наддува и с наддувом). [c.238]

В выбросах основное беспокойство вызывают их составляющие, производящие загрязнение атмосферы. Это, как уже отмечалось ранее,— углеводороды, окись углерода и окислы азота. В литературе, опубликованной до начала 70-х годов, часто приводились данные, показывающие значительное преимущество двигателей Стирлинга в этой области по сравнению с обычными двигателями с принудительным зажиганием, газовыми турбинами особенно двигателями Дизеля без наддува. С тех пор была проведена большая работа по снижению токсичности выбросов, и сейчас уже недостаточно сравнивать только двигатели в чистом виде необходимо рассматривать энергосиловые установки в целом. Для сравнения характеристик непрерывного процесса сгорания двигателя Стирлинга и прерывистого процесса сгорания двигателей внутреннего сгорания мы использовали фактические данные, полученные для двух различных областей применения энергосиловых установок. Первая из них — это подземные работы [47] (табл. 1.2). [c.113]

Преимущество применения двухтактных дизелей по сравнению с четырехтактными по мощности в одном цилиндре при одинаковом количестве цилиндров и размерах и при одном и том же скоростном режиме характеризуется следующими соотношениями, если мощность четырехтактного двигателя без наддува принять за единицу [c.114]

В справочнике изложены новейшие данные и методики расчетов, необходимых при проектировании современных четырех- и двухтактных дизелей различных типов без наддува и с наддувом. [c.2]

В современных дизелях с неразделенными камерами сгорания обычно 12 < 8 < 18. Большие значения относятся к быстроходным дизелям и к дизелям без наддува меньшие — к тихоходным дизелям, а также к дизелям с наддувом. В быстроходных дизелях с разделенными камерами в среднем 15 < е < 20. [c.11]

Дизели типа Ч 10,5/13 (№ 8, табл. 2 фиг. 1) четырехтактные высокооборотные с ] [ец = 10 а. л. с. (без наддува) при 1500 об/мин выпускаются с 1, 2, 4 и 6 цилиндрами, т. е. покрывают диапазон от 10 до 60 а. л. с. Смесеобразование вихрекамерное (е = 17 [c.13]

Дизель типа 436/45 (№ 27, табл. 2, фиг. 8) четырехтактный, среднеоборотный с Кец — 100 э. л. с. (без наддува) при 375 об мин, выпускается в шести-и восьмицилиндровом выполнении и покрывает диапазон мощностей от 600 (I = 6, без наддува) до 1200 э. л. с. (г = 8 с наддувом) степень наддува Ян = 1,50. Смесеобразование непосредственное. [c.19]

Дизель типа Д19/30 (№ 32, табл. 2, фиг. 9) двухтактный среднеоборотный с Жец = 40 а. л. с. (без наддува) при 500 об мин, покрывает при числе цилиндров 4 и 6 мощности от 160 до 300 э. л. с. (без наддува п 600 об/мин) и до АОО а. л. с. (с наддувом п = = 600 об мин). [c.19]

Дизель типа ДЗО/50 (№ 38, табл. 2, фиг. 10) двухтактный, среднеоборотный с Иец == 100 а. л. с. (без наддува) при 300 oб мuн покрывает мощности при г = 4, 6 и 8 от 400 до 800 а. л. с. (без наддува) и до 1000 а. л. с. (с ГТН). [c.19]

В табл. 1 приведены фазы распределения четырехтактных дизелей без наддува и с наддувом. Оптимальные фазы газораспределения устанавливаются обычно экспериментально. При повышении степени [c.41]

При наддуве малооборотных двухтактных дизелей с прямоточной продувкой, с малыми перепадами давлений на продувку цилиндра, при средней температуре за цилиндром 350—420° С и хорошо организованной разделенной выхлопной системе, обеспечивающей использование 40—50% энергии работа без дополнительных продувочных средств возможна при значениях общего к. п. д. [c.362]

AL — для четырехтактных дизелей без наддува и двухтактных дизелей с роторно-шестеренчатыми нагнетателями составляет 5— [c.530]

Дизели с газотурбинным наддувом отличаются от дизелей без наддува наличием турбокомпрессора, измененной конструкцией топливного насоса и форсунок. Кроме того, в связи с увеличенной мощностью несколько изменена конструкция вентилятора, фрикционной муфты и реверс-редуктора. [c.60]

На дизелях с наддувом устанавливаются 12-миллиметровые плунжерные пары и распылители 8x0,3 мм, а на двигателях без наддува — 10-миллиметровые плунжерные пары и распылители 7X0,25 мм. [c.216]

Заклинка впускного и выпускного кулачков распределительного вала для каждого цилиндра на дизелях с наддувом отлична от заклинки кулачков дизелей без наддува. Это сделано с целью увеличения перекрытия клапанов и, следовательно, улучшения очистки цилиндров. На дизелях с наддувом перекрытие составляет 90°, а на дизелях без наддува 20°. [c.44]

Цикл со смешанным подводом теплоты целесообразно применять при значительных степенях сжатия (больше 12) и с возможно большими значениями степени повышения давления. По данному циклу работают все быстроходные автомобильные и тракторные дизели без наддува. [c.33]

Меньшие значения среднего индикаторного давления в дизелях без наддува, по сравнению с карбюраторными двигателями, объясняются тем, что дизели работают с большим коэффициентом избытка воздуха. Это вызывает неполное использование рабочего объема цилиндра и дополнительные потери теплоты на нагревание избыточного воздуха. [c.63]

В данном учебном пособии приводятся примеры расчетов двух двигателей карбюраторного и дизеля. С целью рассмотрения различных методов и приемов проведения тепловых, динамических и прочностных расчетов тепловой расчет карбюраторного двигателя проводится для четырех скоростных режимов, а тепловой расчет дизеля — для номинального скоростного режима, но в двух вариантах а) для дизеля без наддува и б) для дизеля с наддувом. На базе теплового расчета для каждого двигателя построена внешняя скоростная характеристика, проведены динамический расчет и расчет основных деталей и систем двигателя. В связи с этим задание на расчет каждого двигателя приводится один раз перед выполнением теплового расчета. [c.76]

Произвести расчет четырехтактного дизеля, предназначенного для грузового автомобиля. Дизель восьмицилиндровый (I = 8) с неразделенными камерами сгорания, объемным смесеобразованием, частотой вращения коленчатого вала при максимальной мощности л = 2600 об/мин и степенью сжатия е = 17. Расчет выполнить для двух вариантов двигателя а) дизель без наддува с эффективной мощностью = 170 кВт б) дизель с турбонаддувом =0,17 МПа (центробежный компрессор с охлаждаемым корпусом и лопаточным диффузором и радиальная турбина с постоянным давлением перед турбиной). [c.95]

На дизелях типа Д и ДРЗО/50 с наддувом и без наддува иримеияются односекционные топливные насосы клапанного типа без собственного кулачкового вала, с регулированием производительности по началу подачи. [c.226]

Заводом выпускаются дизели нескольких марок, которые в зависимости от назначения выполняются с некоторыми конструктивными отличиями. В их числе выпускаются дизели как с наддувом (6ЧН 12/14), так и без наддува (64 12/14), для привода генераторов и других механизмов и дизели с реверсив-но-редукторной передачей (6ЧСП 12/14) для работы на гребной винт. [c.5]

В двухтактных дизелях с газотурбинным наддувом в качестве второй ступени сжатия воздуха, и без наддува для продувки применяются приводные (от коленчатого вала) центробежные или ротационные компрессоры. Центробежный компрессор с редуктором дизеля ЮДЮО (рис. 50) приводится во вращение от верхнего коленчатого вала через торсионный вал 4 [14]. Колесо компрессора 16 изготовленное из алюминиевого сплава, смонтировано консольно на шлицах ведомого вала 20 редуктора и закреплено гайкой. Вал выполнен за одно целое с цилиндрическим зубчатым колесом. Через подводящий патрубок [c.91]

Современные двигатели при номинальной нагрузке имеют следующие значения рь МПа карбюраторные че-тр.фехтактные двигатели 0,9—1,2 газовые четырехтактные 0,6 —0,9 четырехтактные дизели без наддува 0,7 —0,9 двухтактные дизели без наддува 0,5 — 0,7. В двигателях с наддувом значения Р( достигают 2 — 2,5 МПа и выше. [c.241]

Максимальные значения получаемые при некоторых средних числах оборотов, колеблются для карбюраторных двигателей без наддува от 6 до 10 кг см для быстроходных дизелей от 5 до 8 Ktj M и для авиадвигателей с нагнетателями от 10 до 16 KZj M . [c.16]

IV группа. Машины и устройства полуавтоматического типа машины со ступенчатым или плавным регулированием ряда режимов. Перемещение механизмов осуществляется при помощи сложных механических, пневмоги-дравлических и электрических схем, содержащих элементы вспомогательного значения. В системе контроля могут- предусматриваться специальные контрольно-изме-рительные устройства. Имеются элементы регулирования привода, блокировки и сигнализации. К ним относятся комбайны проходческие погрузочные и буропогрузочные машины с программным или автоматическим управлением краны металлургические специальные краны козловые грузоподъемностью свыше 100 т монтажные портальные краны газомотокомпрессоры дизель-электрические агрегаты вагоны пассажирских поездов с шириной колеи 1520, 1435 мм, включая электростанции, вагон-лаборато-рию дизель без наддува с малым объемом автоматизации вагоны цельнометаллические локомотивной тяги электропоездов, дизель-поездов тепловозы магистральные широкой колеи машины шахтные подъемные (с диаметром барабана свыше 3 м) станы сортопрокатные станы листопрокатные моталки и разматыватели горячей и холодной полосы экскаваторы одноковшовые. [c.240]

В современных четырехтактных дизелях без наддува, в среднем 5 < рв < 6,5 кГ1см . В двухтактных дизелях часть хода поршня отводится на процесс выпуска и, соответственно, оказывается примерно на 20% ниже. Наиболее низкие рц, порядка 2,5 кГ1см , встречаются у двигателей с кривошипно-камерной продувкой, где избыток продувочного воздуха недостаточен для удовлетворительной продувки. [c.11]

Дизель типа 425/34 (№ 21, табл. 2, фиг. 7) четырехтактный, среднеоборотный с Иец = 50 а. л. с. (без наддува) при 500 об1мин выпускается в шести-и восьмицилиндровом исполнении и покрывает мощности от 300 до 600 а. л. с. (включая ГТН). Смесеобразование непосредственное (е = 14) запуск — сжатым воздухом. Остов чугунный, состоят из фундаментной рамы (с маслосборником) и блок-картера, скрепленных анкерными связями, и индивидуальных крышек. Коленчатый вал цельнокованый, шатуны штампованные двутаврового сечения поршень чугунный палец плавающего типа. Распределительный вал приводится в действие шестеренками с косым зубом. Топливные насосы индивидуальные. Регулятор всережимный прямого действия регулятор безопасности выключает топливо при числе оборотов свыше 560. Система охлаждения у стационарных дизелей проточная, у судовых — двухконтурная. Система смазки циркуляционная с сухим картером. Судовые модификации 4РП21/34 имеют непосредственный реверс с пневмогидравлическим управлением и редуктор (г = 5 3). Модификации 4Н25/34 с газотурбинным наддувом снабжены турбокомпрессором ТК-23 с осевой турбиной ротор ГТН установлен на подшипниках скольжения степень наддува Хн = [c.15]

Дизель 8РД43/61 (№ 45, табл. 2, фиг. 14) двухтактный среднеоборотный, реверсивный, развивает 2000 э. л. с. (без наддува) при 250 об/мин и предназначен в качестве главного дизеля на морские суда. [c.25]

Дизель MWM (№ 20, табл. 3, фиг. 17) четырехтактный, повышенной оборотности, шестицилиндровый с D = 320 мм ш S = 480 мм, развивает в одном цилиндре 83 э. л. с. (без наддува рв = 5,2 кПсм ) и [c.25]

Получение высокого к. п. д. турбокомпрессора всегда является желательным, однако получение высоких к. п. д. иногда ведет к удорожанию двигателя или увеличению габаритов агрегата, что не всегда приемлемо. В таком случае необходимо знать нижний предел обеспечивающий удовлетворительную работу двигателя с наддувом. Поскольку влияние на расход топлива (особенно при умеренных давлениях наддува) незначительно, то минимальные значения к. п. д. следует принять исходя из обеспечения удовлетворительного наполнения цилиндра, т.е. значение Т1уд., обеспечивающее возможность продувки в момент нахождения поршня вблизи в. м. т. для четырехтактных дизелей и к. п. д., обеспечивающий работу без дополнительных продувочных средств, для двухтактных дизелей. Величина к. п. д., отвечающая поставленным выше требованиям, зависит от организации продувочно-выхлопного тракта, температуры выхлопных газов, сопротивления на выходе из турбины, разрежения на входе в компрессор и давления наддува. Наиболее не требовательным к к. п. д. ТК является четырехтактный дизель с разделенным выхлопным трубопроводом. В связи с существенным улучшением использования энергии при низких Рк удается осуществить продувку и иметь удовлетворительные Т1у при умеренных значениях В этом случае, при Гу = 500—550° С удовлетворительная продувка камеры сжатия еще обеспечивается при следующих значениях [c.362]

Однако, как показывает опыт, для подавляющего большинства дизелей (за исключением дизелей с центробежными нагнетателями) величины ДЬ лежат в сравнительно узких пределах. Поэтому для четырехтактных дизелей без наддува и двухтактных дизелей с роторно-шестеренчатыми и порпшевыми продувочными [c.530]

Дизели типа 64 12/14 широко применяются во многих отраслях народного хозяйства для привода генераторов и других механизмов и для работы на гребной винт (судовое иополнение). Заводом выпускается несколько марок дизелей, которые в зависимости от назначения выполняются с некоторыми конструктивными отличиями. В ях числе выпускаются дизели с наддувом (6ЧН 12/14), без наддува (64 12/14) и с реверсивно редукторной передачей (6ЧСП 12/14). [c.2]

Минимальная степень сжатия для дизелей должна обеспечить в конце процесса сжатия получение минимальной температуры, необходимой для самовоспламенения впрыснутого топлива. Учитывая, что впрыск топлива o yщe твляet я раньше полного завершения процесса сжатия и с повышением температуры сжатия сокращается период задержки воспламенения, в дизелях без наддува не применяются значения степени сжатия меньше 14, а в дизелях с наддувом —меньше И. [c.75]

Энциклопедия по машиностроению XXL

Оборудование, материаловедение, механика и ...