Коррозионное растрескивание под напряжением (КРН) магния

Магниевые сплавы. Магниевые сплавы можно разделить на практически не склонные к коррозионному растрескиванию (сплавы магния с марганцем) и сплавы, обладающие в той или иной степени склонностью к этому виду коррозионного разрушения [23, 39]. К последней группе относятся сплавы, содержащие алюминий и цинк с увеличением содержания легирующих элементов сопротивление коррозии под напряжением понижается. [c.273]

Исследование влияния лития и магния на коррозионную стойкость показало, что сплавы А1—Ы—Mg—2г при содержании до 1,8% имеют низкое сопротивление коррозии под напряжением. При содержании лития 1,9% и выше сплавы А1——Mg—2г не склонны к коррозионному растрескиванию. Добавки магния в пределах 5,0—6,0% не влияют на стойкость к коррозии под напряжением (табл. 65). [c.223]

Коррозионная усталость 28, 155 сл. Коррозионное растрескивание под напряжением (КРН) 29 алюминиевых сплавов 353, 354 в грунтах 186, 187 влияние приложенного потенциала 144 железа 132—136 инициирование 142—145 критический потенциал 141 сл. латуней 334—338 магния 355 меди 327 никеля 360 [c.451]

Алюминий, цинк и их сплавы успешно используются в качестве металлизационных покрытий для защиты высокопрочных алюминиевых сплавов типа алюминий — цинк — магний от коррозии под напряжением и коррозионного растрескивания. Разрушение этих сплавов на практике случается очень редко. Напыляемые металлические покрытия толщиной 125 мкм обеспечивают полную защиту сроком более 10 лет, а также протекторную защиту в случае повреждения основного металла. [c.81]

Сплав 6061. Сплав 6061 относится к системе алюминий — магний — кремний и может проявлять склонность к коррозионному растрескиванию в состоянии термообработки Т4, если при этом использовались высокие температуры с последующим медленным охлаждением. В полностью состаренном сплаве (состояние Тб) имеются включения в виде мелких дисперсных частиц, такой сплав невосприимчив к коррозии под напряжением. [c.156]

Размеры /, Н, I показаны на рис. П-9,а. В случае применения Р-образных образцов (схема г) часто бывает трудно оценить величину напряжений в металле. Для проведения испытаний в среде того или иного состава образцы с деформацией по одной из приведенных схем помещаются в автоклав или иной сосуд. Сравнительные испытания стойкости материалов против коррозионного растрескивания часто проводятся в кипящем насыщенном растворе хлористого магния. [c.66]

НО при этом она не становится такой интенсивной, как при коррозионном растрескивании [111,72 111,73]. При коррозионном растрескивании значительную роль в разрушении металла играет наличие в нем механических напряжений. Интересно отметить, что при исследовании развития повреждений в металле при коррозионном растрескивании во времени X. X. Улиг [111,72] не обнаружил индукционного периода. Транскристаллитные трещины на углах образца были обнаружены после пятиминутной выдержки в растворе хлористого магния (рис. 111-27). Наиболее быстро развиваются трещины, идущие нормально к поверхности металла, Т. П. Хор [111,74] в противоположность X. X, Улигу считает, что до начала образования трещин имеется индукционный период. Это обстоятельство, видимо, связано с тем, что он испытывал плоские образцы, на гранях которых в результате механической обработки образовывались участки напряженного металла. На этих участках появлялись трещины. Т. П. Хор испытывал проволочные образцы, где граней, а следовательно и участков напряженного металла, не было. [c.139]

Предварительная выдержка ненапряженных образцов из нержавеющей стали в растворе хлористого магния в течение 1—2 час снижает время разрушения образца с 4 до 3 час. Увеличение времени предварительной выдержки до 20 час на времени разрушения образцов не отражается. Очевидно, во время предварительной выдержки происходит образование микротрещин на участках металла, где напряжения создались при механической обработке образцов. Эти микротрещины являются концентраторами напряжений при изгибе образцов, вследствие чего время разрушения их также уменьшается с 4 до 3 час. Как указывалось выше, микротрещины на кромках образцов появляются в течение нескольких минут. При этом напряжения, вызванные механической обработкой образцов, снимаются, и вследствие этого процесс коррозионного растрескивания дальше не развивается. Из изложенного видно,, почему увеличение длительности предварительной выдержки не влияет на время разрушения образцов. При аустенизации образцов напряжения, вызванные холодной обработкой, снимаются, поэтому предварительная выдержка образцов в среде не способствует более быстрому появлению разрушений. [c.141]

Кривая, выражающая зависимость времени до разрушения образцов из сплава с концентрацией 7% магния от длительности отжига при температуре 200° С, проходит через минимум [111,211], т. е. режим термической обработки и соответствующая ему структура сплавов существенным образом влияют на интенсивность коррозионного растрескивания. П. Бреннер [111,218] приводит следующий оптимальный режим термической обработки алюминиевых сплавов (с точки зрения чувствительности к коррозионному растрескиванию) нагрев в течение 30 мин при температуре 480° С, затем выдержка в течение 3 мин в соляной ванне при температуре 115° С и охлаждение в воде до температуры 20° С. Медленное охлаждение алюминия, легированного магнием и цинком, увеличивает его стойкость по отношению к коррозионному растрескиванию [111,220]. Сплав алюминия с концентрацией 4,7% магния наиболее чувствителен к коррозионному растрескиванию после отжига при температуре 150° С в течение 168 час [111,221]. В пересыщенных твердых растворах алюминия наличие малых количеств примесей в металле значительно сказывается на чувствительности сплава к коррозии под напряжением [111,218]. Так, сплав алюминия с цинком и магнием, изготовленный из чистых материалов, более чувствителен к коррозионному растрескиванию, чем сплав, содержащий примеси шихтовых материалов. [c.210]

Растрескивание в растворах хлоридов. Установлено, что хлориды действуют сильнее, чем сульфиды. В растворах не содержащих хлоридов, коррозионное растрескивание наблюдается, когда хлориды попадают в виде загрязнений. Поэтому необходимо следить за присутствием хлоридов в коррозионной среде и других примесей в растворах, содержащих хлориды. Другие примеси (не хлориды) в растворах хлоридов могут ускорять или замедлять скорости коррозии под напряжением. Наиболее часто коррозионное растрескивание под напряжением вызывает кипящий 42%-ный раствор хлористого магния. [c.631]

Коррозионное растрескивание — это разрушение металлов и сплавов при одновременном воздействии коррозионной среды и растягивающих механических напряжений, приводящее к ускоренному образованию коррозионных трещин. Оно наблюдается для многих металлов и сплавов углеродистых и низколегированных сталей, нержавеющих сталей, сплавов меди, алюминия, титана, магния и др. Различные аспекты явления коррозионного растрескивания усиленно изучаются и обобщены в ряде трудов [51, 96, 99, 114—123]. [c.110]

Коррозионное растрескивание нержавеющих аустенитных сталей в кипящем 42%-НОМ растворе хлористого магния (при 153° С) при напряжении, составляющем 75% от предела текучести [c.56]

Марганец в количестве 0,2—0,4% значительно увеличивает устойчивость против коррозии под напряжением. Дальнейшее повышение количества марганца до 1% незначительно улучшает сопротивление коррозионному растрескиванию сплавов системы А1—2п—Mg [21]. Хром, добавленный совместно с марганцем, уменьшает склонность к коррозии под напряжением. Оптимальным содержанием хрома в сплавах системы Л1—2п—М следует считать 0,1—0,2%. Положительное действие хрома можно объяснить влиянием его на форму зерна, а также обусловленным этим элементом более равномерным распределением продуктов распада твердого раствора цинка и магния в алюминии по зерну [22]. [c.175]

Наиболее высокое сопротивление коррозионному растрескиванию наблюдается только на начальной зонной стадии старения (начало роста механической прочности) и на стадии некоторого перестаривания, когда прочностные характеристики начинают падать после достижения полуфабрикатом максимума механической прочности при заданной температуре старения (рис. 237). В промежутке между указанными областями коррозионная стойкость под напряжением низка и тем ниже, чем ниже температура старения. В этом состоянии в структуре сплава присутствуют зоны Г. П. и частицы метастабильной фазы т). Преобладание той или другой фазы в областях максимальной прочности зависит от температуры старения. Чем ниже температура, тем больше в структуре зон Г. П. Время достижения минимума коррозионной стойкости под напряжением уменьшается с увеличением суммарного содержания в сплавах цинка и магния. [c.538]

Медь вследствие очень низкого предела упругости не чувствительна к коррозии под напряжением в атмосферных условиях (т. е. не подвергается коррозионному растрескиванию). В контакте с медными сплавами, никелем, оловом и свинцом во влажной атмосфере, в пресной воде и слабых соляных растворах коррозия меди практически не наблюдается. Однако в этих условиях следует избегать контакта меди с алюминием, магнием и цинком вследствие их быстрого разрушения. [c.25]

Магний, коррозионное растрескивание влияние напряжений 278 [c.627]

На практике катодную защиту можно применять для предупреждения коррозии таких металлических материалов, как сталь, медь, свинец и латунь, в любой почве и почти всех водных средах. Можно предотвратить также питтинговую коррозию пассивных металлов, например нержавеющей стали и алюминия. Катодную защиту эффективно применяют для борьбы с коррозионным растрескиванием под напряжением (например, латуней, мягких и нержавеющих сталей, магния, алюминия), с коррозионной усталостью большинства металлов (но не просто усталостью), межкристаллитной коррозией (например, дуралюмина, нержавеющей стали 18-8) или обесцинкованием латуней. С ее помощью можно предупредить КРН высоконагруженных стрей, но не водородное растрескивание. Коррозия выше ватерлинии (например, водяных баков) катодной защитой не предотвращается, так как пропускаемый ток протекает только через поверхность металла, контактирующую с электролитом. Защитной плотности нельзя также достигнуть на электрически экранированных поверхностях, например на внутренней поверхности трубок водяных конденсаторов (если в трубки не введены вспомогательные аноды), даже если сам корпус конденсатора достаточно защищен. [c.215]

Флуктуация напряжений на поверхности металла может иметь место по границам зерен при наличии дислокаций [111,81 111,82]. Энергия деформированного металла больше, чем недеформирован-ного. Это обстоятельство увеличивает свободную энергию реакций, протекающих при осуществлении коррозионного процесса, и в отдельных случаях увеличивает скорость коррозии. Однако скорость коррозии в данном случае неизмеримо меньше скорости распространения трещин при коррозионном растрескивании. По данным X. X. Улига (рис. 111-29), скорость общей коррозии нержавеющей стали в растворе хлористого магния при наличии растягивающих усилий примерно в два раза больше, чем без напряжения. Но напряженный образец разрушился через 4 час, в то время как ненапряженный образец не был разрушен до конца испытаний (24 чйс). [c.142]

Учитывая изложенное, следует считать, что все факторы увеличивающие структурную устойчивость аустенитной нержавеющей стали, улучшают и ее стойкость к коррозионному растрескиванию. Одним из таких факторов является увеличение концентрации никеля в нержавеющей стали. По данным К- Эделеану [111,22], увеличение концентрации никеля до 14% в стали, легированной 17—18% хрома, несколько замедляет появление коррозионного растрескивания образцов из этой стали, испытываемых в кипящем растворе 42-процентного хлористого магния при растягивающем напряжении 28 кПмм (рис. 111-30). С дальнейшим увеличением концентрации никеля до 20% резко повышается устойчивость стали к коррозионному растрескиванию. Аналогичные данные для стали с концентрацией 18% хрома и 2,5% молибдена были получены С. Бери [111,96]. В сталях 18-8 с увеличением концентрации никеля до 20 и 30% время до разрушения образцов в кипящем хлористом магнии увеличивается соответственно в 10 и 100 раз [111,101]. Однако и при концентрации никеля в стали 35—40%, по данным X. Р. Копсона [111,102] и Ф. Л. Жаке [111,103], аустенитная нержавеющая сталь все же может подвергаться коррозионному растрескиванию. По мне- [c.146]

По данным К-Эделеану [111,92], наиболее агрессивными, с точки зрения коррозионного растрескивания, средами являются хлориды цинка, магния, натрия, калия, аммония и кобальта, а менее агрессивными — хлориды лития и никеля. Общая коррозия имеет место в хлоридах хрома и ртути. Наиболее безопасно в смысле общей коррозии и коррозии под напряжением хлористое олово. Добавление в раствор хлоридов 1% сульфата меди, 1% сульфата хрома, 5% ацетата натрия и 5% двух замещенного фосфата натрия не ускоряет процесса коррозионного растрескивания. Ингибирующие свойства имеют 5-процентный сульфат натрия и 5-процентный карбонат натрия. Слабое ускорение коррозионного растрескивания было отмечено при добавлении к хлоридам 1% бихромата калия. Такой окислитель, как хлористое железо (в количестве 5%), сильно ускоряет коррозионное растрескивание. Аналогичный эффект наблюдается при введении в раствор хлоридов 1% нитрита натрия, который также, как известно, является окислителем. При отсутствии в растворе хлоридов окислителей коррозионное растрескивание протекает крайне медленно или вообще не протекает [111,86]. X. Графен [111,83] указывает, что в растворе хлоридов, не содержащем кислорода, аустенитная нержавеющая сталь коррозионному растрескиванию не подвергается. При введении в раствор хлоридов кислорода сталь растрескивается тем быстрее, чем больше его концентрация в растворе (табл. 111-17). [c.150]

Как уже указывалось выше, явление коррозионного растрес- кивания аустенитных нержавеющих сталей в растворах хлоридов рассматривается двояко во-первых, с точки зрения воздействия ионов хлора и напряжений на защитные свойства пассивной пленки, образующейся на поверхности металла, и во-вторых, с точки зрения распада аустенита под воздействием напряжений и активного растворения образующейся при этом а-фазы в растворах, содержащих ионы хлора. Оставаясь в рамках первого направления, трудно объяснить интенсификацию процесса коррозионного растрескивания при наличии в растворе кислорода. Ведь с точки зрения пленочной теории пассивности присутствие кислорода в растворе должно способствовать пассивации металла и увеличению защитных свойств, пленки. С этих же позиций непонятно отсутствие влияния механических напряжений и хлоридов на скорость катодного процесса ионизации кислорода. Если ионы хлора и напряжение в металле способствуют разрушению пассивной пленки, то оба эти фактора должны изменять скорость и анодного, и катодного процессов. Ниже будет показано, что напряжения не влияют на скорость катодного процесса в растворах хлоридов и других анионов. Об отсутствии влияния напряжения на скорость катодного процесса на сталях 18-8 и 18-10 в кипящем растворе насыщенного хлористого магния указывали Т. П. Хор и Ж- Г. Хайнес [111,133]. Сточки зрения пленочной теории, увеличение стойкости сталей к коррозионному растрескиванию-трудно увязать с ростом содержания никеля в них и практически невозможно объяснить, почему аустенитная нержавеющая сталь . практически одинаковая по составу (особенно по хрому и никелю), но в силу тех или иных причин становится магнитной, является значительно более стойкой к коррозионному растрескиванию, нежели та же сталь, не обладающая магнитными свойствами [111,12 [c.159]

По данным А. В. Рябченкова [111,136], отсутствиеа-фазы в аустенитной нержавеющей стали после ее деформации, как правило, совпадало с отсутствием склонности к коррозионному растрескиванию. В тех же случаях, когда в структуре исследованных сталей обнаруживалась а-фазы в виде сплошной сетки по границам зерен, металл был склонен как к межкристаллитной коррозии, так и к коррозионному растрескиванию. Трещины в этом случае носили меж-кристаллитный характер. Когда же а-фаза выделялась по плоскостям скольжения после деформации, сталь была также подвержена коррозионному растрескиванию, причем трещины имели транскри-сталлитный характер. Как уже указывалось выше, в сталях с большей стабильностью аустенита а-фаза при деформации не образуется. Поскольку никелья вляется аустенитообразующим элементом, становится понятным повышение стойкости к коррозионному растрескиванию аустенитных нержавеющих сталей с большим содержанием никеля. Аустенитная нержавеющая сталь с концентрацией 50% никеля совершенно стойка к коррозионному растрескиванию в растворах хлоридов [111,134]. Стойки к коррозионному растрескиванию инконель и никель. В многослойном образце из стали 18-8 и никеля при испытаниях в напряженном состоянии в кипящем насыщенном растворе хлористого магния трещины, образовавшиеся в стали 18-8, больше не развиваются когда достигают никеля [111,139]. [c.163]

Некоторые исследователи отмечают, что катаные хромоникелевые стали типа 18-8-Nb обладают большой склонностью к коррозионному растрескиванию под напряжением в некоторых агрессивных средах [535]. Изучение коррозии металла сварных швов в кипящем 42%-ном растворе хлористого магния под напряжением (14—20 кг1мм ) позволило установить наличие коррозионного растрескивания. Растрескивание наблюдается в случае, если материал не подвергался закалке при температурах 1060° С и выше. В аустенизированном состоянии материал не подвергается коррозионному растрескиванию даже при более высоких напряжениях. [c.561]

В работе [671] изучено коррозионное растрескивание нержавеющих сталей 1Х18Н9Т и сталей типа 18-12, 16-15 с присадками Ti, Р, Си, N, В, Be, Мо, W, Nb под напряжением в 42 %-ном растворе хлористого магния. [c.630]

Отрицательным свойством многих магниевых конструкционных сплавов является их склонность к местной (язвенной) коррозии и коррозионному растрескиванию. Последнее особенно относится к деформированным материалам повыщенной прочности в напряженном состоянии. Обычнокоррозионное растрескивание не происходит в растворах, не активных к магнию, как например, в щелочах, фтористоводородной кислоте, фтористых солях, хромовой кислоте и хроматах, при условии отсутствия ионов хлора. Растягивающие напряжения способствуют появлению коррозионного-растрескивания магниевых сплавов повышенной прочности,, особенно если условия таковы, что пассивное состояние сплава может частично нарушаться в присутствии хлор-ионов (например, при небольшом содержании Na l в дистиллированной воде или в хроматных растворах). Чистый магний и его сплавы с меньшей прочностью, как например, сплав МА—1 с 1,5 % Мп, гораздо менее склонны к коррозионному растрескиванию и могут применяться в деформированном состоянии. [c.275]

Механическое полирование представляет собой процесс, принципиально мало отличающийся от шлифования и, по существу, является дальнейшим сглаживанием неровностей на поверхности металла более тонким абразивным материалом.. Полирование производят на сукне, фетре или бархате до полного удаления рисок, остающихся от шлифования. Во время полирования на полировальный материал непрерывно или периодически наносят суспензию воды с тоикоразмельченными абразивными веществами (окись алюминия, окись железа, окись хрома, окись магния и др.). При полировании мягких металлов (алюминий, магний, олово и их сплавы) на тонкую шлифовальную бумагу наносят слой парафина или раствор парафина в керосине. Механический способ полирования достаточно прост, поэтому широко распространен, однако имеет свои недостатки [46] трудность и длительность, значительный расход полировочного сукна, появление на шлифовальной поверхности (так же как и при шлифовании) деформированного наклепанного слоя, искажающего истинную структуру металла. Последнее нежелательно при микроэлектрохимических исследованиях, при испытании металлов на устойчивость к коррозионному растрескиванию и коррозионноусталостную прочность, при которых увеличение внутренних напряжений в поверхностных слоях металла может отразиться на результатах испытаний. Для удаления внутренних напряжений, связанных с шлифованием и механическим полированием, применяют термообработку, например отпуск при определенной температуре [49], ° С [c.53]

Сплавы алюминия с высоким содержанием магния склонны к межкристаллитной коррозии и к коррозии под напряжением наиболее склонны к коррозионному растрескиванию сплавы, содержащие 7—97о Mg, причем с увеличением содержания магния эта склонность увеличивается. Появление склонности к коррозионному растрескиванию алюминиймагниевых сплавов связано с выпадением из пересыщенного твердого раствора интерметаллического соединения Mg2Alз по границам зерен. [c.269]

Сплавы с суммарным содержанием цинка и магния не более 6% не склонны к коррозии под напряжением после любых видов термической обработки. При увеличении содержания этих элементов в сплавах склонность их к растрескиванию под напряжением резко возрастает. Как и другие алюминиевые сплавы, сплавы системы А1 — M.g — 2п приобретают склонность к коррозионному растрескиванию под напряжением при определенных видах термической обработки. Так как распад твердого раствора в этих сплавах наступает уже при комнатной температуре, то в отличие от дуралюмина они в естественно состаоенном состоянии обладают наибольшей склонностью к коррозии под напряжением. Повышение темпеоатуры старения приводит к улучшению коррозионной стойкости сплавов А1 —Mg —2п и А1 — — 2п — Си под напряжением. [c.270]

Металлические соединения — источник развития коррозионных трещин. Теорию механизма коррозионного растрескивания металлов, связанную с преимущественным разрушением металлических соединений, выпадающих по границам зерен, разработал Голубев [9], [10] применительно к сплаву А1 — Zn — Мд. В первый момент коррозии под напряжением из металлического соединения Мд2п2, расположенного по границам зерна сплава, в раствор переходит магний. [c.39]

Фиг. 78. Изменение коррозионного растрескивания сплава А1-1-Мй в зависимости от содержания магния при испытании в растворе НаСЬ -НгОз напряжения % от предела текучести цифры у точек на кривой показывают количество испытанных образцов

Высокой коррозионной стойкостью Б растворах едкого натра обладают вольфрам, золото, кобальт, магний, молибден, никель и его сплавы, серебро, платина, цирконий. Совершенно нестойки алюминий и его сплавы. Железо и углеродистые стали в разбавленных холодных растворах едкого натра пассивируются. С повышением концентрации и температуры щелочи стойкость их заметно снижается, что связано с усилением растворимости образующихся продуктов коррозии — ферритов и ферратов. В горячих ( 90° С) растворах, содержащих от 15 до 43% NaOH, углеродистая сталь в напряженном состоянии подвергается коррозионному растрескиванию. В присутствии окислителей опасная область концентраций расширяется [35а]. Легирование стали хромом, никелем, молибденом способствует повышению ее стойкости — расширяются области температур и концентраций едкого натра, в которых сталь сохраняет устойчивое пассивное состояние. Сталь Х18Н10Т в растворах, содержащих 320—340 г/л NaOH, до 160° С корродирует СО скоростью не более 0,05 мм/еод. [c.70]

Никель марок Н1 и НП2 обладает высокой коррозионной стойкостью в чистых растворах хлоридов и хлоратов. Однако в горячих растворах их смесей и особенно в жидкой смеси (шестиводного хлорида магния и хлората натрия) он подвергается весьма интенсивной язвенной коррозии. При испытании под напряжением в этих средах никель Н1 и НП2 подвергается коррозионному растрескиванию по границам зерен. [c.325]

Конструкционные материалы из алюминиевых сплавов при одновременном воздействии на металл коррозионной среды и напряжений подвергаются коррозионному растрескиванию. Этот вид коррозии предотвращается термообработкой. Из сплавов, не выдерживающих термообработки, повыщенной коррозии под напряжением в среде сероводорода подвергаются лищь алюминиево-магниевые сплавы с высоким содержанием магния. [c.125]

Статическое напряжение не оказывает влияния на общую коррозию магния и его сплавов, нэ в присутствии ионов хлора они склонны к коррозионному растрескиванию. Сернистый газ и его водные растворы, а также жидкий и газообразный аммиак не вызывают коррозии магния. Наилучшим способом защиты магния и его сплавов является химическая обработка (погружение в раствор солей хромовой кислоты или анодная обработка в этом растворе) с последующей грунтовкой поверхности с применением 2пСг04 и нанесением лака или эмали. [c.432]

Двухнедельные испытания, проведенные Копсоном [12], показали, что чувствительность стали к коррозионному растрескиванию под напряжением в горячих растворах едкого натра возрастает при увеличении содержания никеля в сплаве по крайней мере до 8,5%. Сплавы, содержавшие не менее 28% N1, за время испытаний ие разрушались. В кипящем 42%-ном растворе хлорида магния сплав Ре—9 N1 оказался наиболее чувствительным к растрескиванию из всех исследованных (табл. 1.23). Сплавы, содержавшие 28 и 42% N1, не разрушались в течение 7 суток. Купер [13] сообщал о растрескивании сплава Ре—36 N1 в той же среде за 10—35 сут. Радд и др. [14] отмечали растрескивание образцов сплава Ре-36 N1 при комнатной температуре в среде, состав которой не сообщается, но причиной растрескивания служили, возможно, остаточные примеси кислого травящего раствора хлорида меди. [c.51]

В смесях Na l-fK2 r04 скорость растрескивания зависит как от абсолютной концентрации каждого отдельного вещества, так и от соотношения их концентраций. Установлено, что в растворах KHFj также наблюдается коррозионное растрескивание. Проведено мало исследований по действию этого-электролита, но, поскольку ионы F являются ингибиторами коррозии магния, то в какой-то мере можно объяснить их влияние на растрескивание с помощью применения электрохимических представлений о разрушении защитной пленки и кинетике ее восстановления. Соответственно растрескивание не имеет места в растворах фторидов при концентрациях выше определенной предельной величины. В растворах, не содержащих фториды, возникновение коррозионного растрескивания подавляется при значениях рН>Ю,2 [42]. Последнее, вероятно, также связано с облегчением образования пленки которое имеет место в сильно щелочных растворах на поверхности магния. В условиях анодной поляризации или без нее иа ненапряженных образцах для всех состояний термообработки наблюдается только образование питтингов в средах, в которых происходит растрескивание напряженных образцов. [c.278]

Рис. II. Коррозионное растрескивание. Сталь Х18Н10Т после испытания под напряжением 0,75 от предела текучести в 42% -ном хлористом магнии при 153° С, X 300 а — нетравленый шлиф б — травленый

Защитное действие ингибиторов и смазок против коррозионного растрескивания приведено в работе [27]. Так, например, при испытании стали типа Х18Н10 под напряжением в кипящем 42 %-ном хлористом магнии с ингибитором ПБ-5(0,1 %) образцы не растрескивались в течение 730 ч. В то же время аналогичные образцы без ингибитора в этих условиях растрескиваются в течение 5—7 ч. В этой же работе показано, что смазки ЦИТМ-19 и ЦИТМ-51 существенно замедляют скорость коррозионного растрескивания латуней в 25%-ном растворе аммиака по сравнению с опытами в отсутствие смазок и при нанесении на поверхность образцов чистой пушсмазки. [c.135]

Энциклопедия по машиностроению XXL

Оборудование, материаловедение, механика и ...