Аустенизация

Для устранения склонности сталей i МКК предложены различные способы, которые направлены на изменение их состава и структуры. Склонность к межкристаллитной коррозии снижают уменьшением содержания углерода в стали в процессе выплавки до 0.03 % и менее легированием стабилизирующими элементами, такими как титан и ниобий термической обработкой стали (аустенизация. стабилизирующий отжиг). [c.87]

Принятый режим обработки заключался в аустенизации сталей А—Г при 1000° и Д—Е при 900°, охлаждении в селитровой ванне до температуры деформации, прокатке в течение нескольких проходов (4—5), закалке в масле и отпуске. Испытания [c.61]

Фиг. 16. Влияние размера аустенитного зер >а 4 (температуры аустенизации) на механические свойства стали (0,3% С), подвергнутой НТМО [126]

С увеличением размера аустенитных зерен, т. е. с повышением температуры аустенизации, значения характеристик прочности (o и (Т ) и пластичности (б и ф) стали, подвергнутой НТМО, несколько понижаются [115, 116, 126]. Зависимость указанных свойств высоколегированной стали (0,3% С) от исходного размера зерна показана на фиг. 16 [126] сталь подвергалась обычному режиму НТМО с последующим отпуском при 330° (см. табл. 11). [c.75]

После аустенизации при 870° образцы указанных сталей охлаждались на воздухе до температуры прокатки (427—565°), подвергались деформации со степенями обжатия до 93% и закаливались с охлаждением в масле. Упрочненные образцы отпускались при температурах до 427°. Механические свойства обработанных сталей были приведены в табл. 11 [120]. Микро-структурный анализ упрочненных образцов показал, что обработка аустенита давлением вызывает уменьшение размера мартенситных пластин, образовавшихся из деформированного аустенита, причем данный процесс ускоряется с ростом степени деформации (табл. 18). [c.81]

О — аустенизация 1100 С А — 30% деформации при 1000 С X — 30% деформации при 900 °С [c.32]

Широкое применение аустенитных сталей для наиболее горячей части пароперегревателей выявило чувствительность жаропрочных свойств этих сталей к их структурному состоянию. Ранее было показано, что аустенитные стали проявляют высокую чувствительность к пластической деформации (см. гл.1). Кроме пластической деформации жаропрочность аустенитных сталей зависит также от величины зерна. Так, большое число повреждений аустенитных пароперегревателей в первые 10—25 тыс. ч работы вызвано низкой жаропрочностью поставляемых труб, прошедших после холодной прокатки термическую обработку по режиму аустенизации при 1000—1050 С, которая не приводила к гомогенизации аустенита. При такой термической обработке формировалось мелкое зерно с условным диаметром (1- 2) 10 2 мм (8—11 балл шкалы). [c.59]

Р=Т (1 г + 20) (параметр Ларсона—Мюллера). Видно, что интенсивность разупрочняющих процессов в стали с мелким зерном (8—11 балл по шкале, ГОСТ 5639-82 ) существенно выше, чем в металле, термическая обработка которого после холодной прокатки проводилась при температуре >1100 С. В этом случае в трубах при аустенизации произошла гомогенизация аустенита, что вызвало его более высокую термическую стабильность. При этом в стали формируется зерно 3—7 балл. [c.60]

Заслуживает также внимания установление взаимосвязи между жаропрочностью и структурным состоянием главным фактором, определяющим жаропрочные свойства (<Тд ) в низколегированной ХМФ —стали при постоянной температуре аустенизации и режиме отпуска, является количество дисперсной карбидной фазы. Наибольшая длительная прочность достигается при максимальном количестве и наименьшем диаметре карбидных частиц [116]. [c.200]

В тех случаях, когда имеющееся термическое оборудование не позволяет проводить быстрый нагрев и достигнуть требуемой температуры аустенизации, предлагается другой путь, при котором устранение повреждений производится в ферритном состоянии. В этом случае при последующей нормализации с высоким отпуском, необходимой для получения требуемого комплекта свойств, не происходит субструктурного упрочнения. [c.256]

Характеристика обработки стали далеко не полная прочерк означает, по-видимому, обычное состояние аустенизации. [c.250]

Аустенизация при 1080 3 ч, на воздухе, отпуск при 850 °С, 4 ч, охлаждение в печи до 550 °С, а затем на воздухе 0,07 0,29 [c.32]

Аустенизация с 1050— 1080 °С, 8 ч, охлаждение в печи до 300 °С, а затем на воздухе АМ в производственных уело- Нет [c.34]

Термическая обработка. Это один из важнейших способов предотвращения склонности к МКК аустенитных коррозионно-стойких сталей. При борьбе с МКК, появившейся в результате науглероживания, перегрева, недостаточной стабилизации карбидообразующими элементами или других причин, хорошие результаты дает стабилизирующий отжиг в течение нескольких часов при 850—900 °С. При таких нагревах наиболее полно связывается углерод в карбиды титана и сталь становится невосприимчивой к МКК после повторного нагрева в интервале опасных температур. Также рекомендуется проводить повторную аустенизацию (с 1050 °С) с последующим отжигом в течение 3 ч при 850— 900 °С [401. Помимо этих, довольно трудоемких операций, можно для устранения склонности к МКК, появившейся в результате науглероживания или перегрева, проводить по специальным режимам термическую обработку в вакууме, в атмосфере водорода. [c.61]

Сталь Ст. Б подвергалась следующей обработке аустенизация при температуре 1100 С в течение 1 ч подстуживание до температуры деформации 900°С пластическая деформация растяжением на 6% немедленная закалка с температуры деформации в воде отпуск при температуре 500°С. В этом случае упрочнение связано с измельчением аустенита вследствие образования дефектов кристаллической решетки большой плотности. При этом имеет место измельчение мартенситных пластин, образование тонкой структуры, направленная ориентация кристаллов мартенсита [72]. При последующем отпуске упрочнение является следствием дисперсионного твердения и изменения характера выделений карбидов. [c.48]

Заготовка 360X240X 18 мм. ВТМО аустенизация 950 °С, выдержка 1 ч, деформация 35 % за 1 проход - [c.224]

По экспериментальным данным для аустенитных и хрононикелевых сталей типа 18-10 (18-8) эта температура "провоцирующего нагрева" составляет 600.. 650 °С. При дальнейшем повышении температуры все больше сказывается увеличение скорости диффузии хрома в "обедненные" зоны и время до появления у стали склонности к МКК увеличивается. Кроме того, при высоких температурах и увеличении длительности нагрева наблюдается коагуляция карбида, что приво-Д1 Т к уменьшению склонности к ,1КК. Для с.талеГ nraa 18-10. эта температура аустенизации составляет порядка 1050...1100 С. [c.87]

У — индукционный нагрев со скоростью 225 °С/с 2 — индукционный нагрев со скоростью 120° С/с 3 —обычный нагрев. Температура аустенизации 950° С. Превращение аустенита исследовали на анизометре Акулова [18, с. 145] [c.25]

Исследования влияния предварительного деформирования на длительную прочность аустенитных сталей [24] проводились на сталях 12Х18Н9Т, 12Х18Н12Т, широко применяемых для пароперегревателей. Заготовки образцов перед деформированием подвергались термической обработке по режиму аустенизации. [c.31]

Эффективным мероприятием по повышению надежности таких гибов является повышение температуры аустенизации до 1100 °С и выше. При этом происходит полная рекристаллизация наклепанной матрицы. [c.33]

Результаты испытания при малоцикловом нагружении образцов из стали Х18Н10Т в состоянии аустенизации показали, что материал является циклически стабилизирующимся без выраженной циклической анизотропии свойств. После некоторого упрочнения в течение первых пяти попуциклов нагружения наступала стабилизация петли пластического гистерезиса вплоть до момента образования макротрещины. [c.182]

Х18Н9ТЛ Аустенизация с 1080 °С на воздухе, отпуск при 860 °С, 6 ч, охлаждение в печи 0,016 Незначительная точечная [c.31]

Х22Н6ТЛ 65 Аустенизация при 1080 С, 3 ч, на воздухе, отпуск при 850 °С, 4 ч, охлаждение в печи до 550 °С, а затем на воздухе I период —1,19 II 4,00 [c.32]

Х18Н9ТЛ Аустенизация та же, отпуск при 650 °С, 2 ч, охлаждение на воздухе АМ в производственных условиях Есть [c.34]

Аустенизация та же, отпуск при 650 °С, 2 ч, охлаждение на воздухе впях Есть [c.34]

Исследование рельефа мартенситного превращения стали Х12Н5М4К9 в литом и в аустенизированном по разным режимам состояниях показало определяющее влияние концентрационной неоднородности на устойчивость остаточного аустенита в микрообъемах по границам и телу зерна. После однократной аустенизации при 840° С, 5 мин и охлаждения рельеф - а-превращения наблюдается но телу зерна, в местах, где при нагреве фиксируется рельеф а -превращсния. В приграничных областях ( проталинах ), характеризующихся повышенной концентрацией аустенитостабилизирующих элементов, рельеф не образуется (рис. 3, а). Еще два нагрева до 850° и один до 960°С продолжительностью каждый по 5 мин с последующим охлаждением до 20° С практически не привели к изменению структуры проталин (рис. 3, б). Только выдержка 1,5 ч при 960° С привела к образованию мартенситного рельефа в проталинах . [c.114]

Ранее было показано [1], что уровень неоднородности мпкро-деформации практически не зависит от вида нагружения (растяжение, сжатие). Но поскольку прокатка паилучшим образом моделируется сжатием [2], то некоторые вопросы процесса рекристаллизации изучали при осадке цилиндрических образцов при высоких температурах. Высокотемпературную осадку проводили при температурах от 1200 до 900° С, степень деформации — от 10 до 40%, время выдержки после нагружения — от 5 до 120 с. Во всех случаях температура аустенизации составляла 1200° С. [c.142]

Рациональная термическая обработка существенно повышает сопротивление стали коррозионной усталости. Так, эффективным методом повышения сопротивления среднеуглеродистых сталей периодическому нагружению в агрессивных средах является повер остная закалка токами высокой частоты. Эффективность поверхностной закалки увеличивается с ростом агрессивности сред. Ее защитное действие, с учетом того, что закалка не влияет на коррозионную стойкг>сть сталей, сводится к созданию в металле остаточных сжимающих напряжений [71]. Одним из путей повышения сопротивления сталей мартенситной и тро-остит-мартенситной структуры служит и так называемая термомеханическая обработка (ТМО). Последняя заключается в нагревании стали до Температуры аустенизации, деформировании скручиванием с последующей закалкой в масле и отпуске при температурах 110-450 С. [c.125]

Режим термомеханической обработки стали марки ЗОХГСНА аустенизация при 900 С, подстужпванне до 550° С, деформация при 550 С, охлаждение в масле (при другом варианте обработки — еще обработка холодом при —80 С), отпуск при 275 С 6 ч. [c.396]

Энциклопедия по машиностроению XXL

Оборудование, материаловедение, механика и ...