Напряжения в образцах с разрушающие

Рассмотрим температурную зависимость разрушающего напряжения в поликристаллах с ОЦК решеткой при одноосном растяжении образцов, схематически показанную на рис. 2.6, где также представлены зависимости предела текучести ат(Т ). В ряде случаев минимальное значение разрушающего напряже- [c.61]

При ускоренных испытаниях по методу Про амплитуда переменных напряжений в образце не остается постоянной, а возрастает непрерывно или малыми ступенями с определенной скоростью, обозначаемой а, вплоть до разрушения образца. Строится зависимость разрушающих напряжений от скорости их роста. Экстраполяция этой зависимости до скорости, равной нулю, дает значение предела выносливости. [c.181]

Дробность разрушения понижается при уменьшении разрушающих нагрузок. В образцах с отверстием вследствие локальной концентрации напряжений наблюдаются только радиальные трещины (рис. 61, 6). [c.74]

Критическое растягивающее напряжение разрушения образцов с надрезом низкоуглеродистой стали представляет собой напряжение, необходимое для развития зародыша треш,ины скола. Можно ожидать, что величина напряжения определяется размером зародыша и вкладом сдвиговых напряжений при скольжении или двойниковании. Двойники являются более эффективными концентраторами напряжений, поэтому для моментов, контролируемых ростом трещины (образцы с надрезом в противоположность гладким образцам), можно ожидать, что при постоянном размере зародыша критическое разрушающее напряжение будет меньше. [c.188]

Мы постулируем, что температурная зависимость /С,,, имеет вышеприведенный вид, поэтому пластическая зона при каждой температуре должна иметь такой размер, при котором локальные растягивающие напряжения были бы равны разрушающему напряжению скола, как и в образцах с надрезом. Только недавно с развитием метода конечных элементов, позволяющего определить распределение упруго-пластических напряжений перед вершиной трещины, стала возможной количественная проверка этой гипотезы. Типичное распределение напряжений для материала, не испытывающего деформационного упрочнения, и материалов с различным показателем деформационного упрочнения при Оу/ = = 0,0025 (среднее значение в изученном интервале температур) представлено на рис. 42 [26]. [c.213]

Для экспериментальной оценки границ применимости формулы (8.131) используем данные С. В. Серенсена и Н. А. Маху-това р] о зависимости разрушающих напряжений для образцов с двумя боковыми надрезами от площади поперечного сечения-нетто при отношении сторон поперечного сечения /i/(L+0 =0.4 IjL = 1/3. [c.500]

С увеличением скорости удара возрастают растягивающие напряжения после отражения импульса сжатия от поверхности образца. Когда они достигают разрушающей величины, внутри образца инициируются зарождение и рост трещин, что приводит к релаксации растягивающих напряжений. В результате в растянутом материале формируется волна сжатия, которая проявляется на профиле скорости поверхности образца в виде так называемого откольного импульса. После этого происходят многократные отражения волн в откалывающейся пластине между поверхностью образца и поверхностью разрушения, что вызывает осцилляции скорости поверхности. Период осцилляций скорости определяется толщиной откольного слоя, а первый спад скорости от ее максимальной величины к значению перед фронтом откольного импульса определяется величиной растягивающих напряжений в образце в момент начала его разрушения. Дальнейшее увеличение ударной нагрузки не приводит к возрастанию этой разницы скоростей. [c.154]

Кольцевой образец 3 (рис. 96) устанавливается с заранее рассчитанными зазорами (для этого служат медные прокладки 2) в обоймах 7, 4 и заливается свинцом 5 с последующим обтачиванием до толщины 0,5 мм. Алюминиевая фольга 6, наклеенная на втулки и образец, препятствует проникновению расплавленного свинца в зазоры между образцом и втулками. Приспособление помещается в толстостенный сосуд, в котором создается давление, разрушающее образец. Радиальные напряжения в образце малы по сравнению с тангенциальными, а осевые отсутствуют вследствие зазоров между образцом и втулками. Момент разрушения фиксируется на слух по характерному щелчку. В результате испытаний пьезокерамических образцов по описанной методике получены значения разрушающего напряжения, превышающие на 80% предел прочности материала на сжатие, определенный общепринятым методом. [c.217]

Результаты испытаний при различном состоянии материала оказались почти одинаковыми, и разброс данных эксперимента был незначителен. Отсюда след ет, что особенности констр кции в пределах исследованных параметров не оказывают существенного влияния на прочность деталей больших размеров, отожженных для устранения остаточных напряжений. В данном случае разрушающее напряжение выше предела текучести, и поэтому состояние материала изменяется по сравнению с исходным в результате значительной пластической деформации и упрочнения. У дна надреза всегда происходит заметное перераспределение максимальных напряжений. При металлографическом исследовании всегда обнаруживаются заметные следы процессов скольжения и двойникования. Понижение статической прочности в зависимости от температуры является функцией размеров образца и коэффициента концентрации напряжений. При отсутствии эффекта надреза статическая прочность не понижается даже при очень низких телшературах. [c.370]

Отождествляя параметр Стр с разрушающими напряжениями (Г/, получаемыми в условиях одноосного растяжения образца при Т То, а также с критическим напряжением хрупкого разрушения S , условие распространения микротрещины скола можно сформулировать следующим образом [127, 131] [c.71]

Следует отметить, что в (2.11) физический смысл S вполне соответствует интерпретации этого параметра, достаточно устоявшейся в настоящее время критическое напряжение хрупкого разрушения S является параметром, достижение которого наибольшими главными напряжениями является достаточным условием для реализации хрупкого разрушения, т. е. для обеспечения страгивания и распространения микротрещины. При этом в качестве необходимого условия выступает условие зарождения микротрещин, которое многие исследователи, например в работах [101, 149—151], принимают в виде (2.3). В предлагаемом критерии хрупкого разрушения (2.11) необходимое условие хрупкого разрушения соответствует условию зарождения микротрещин скола в виде (2.7). Как уже говорилось, разрушающее напряжение а/ при одноосном растяжении образцов в диапазоне температур Го Г Тем (см. рис. 2.6 и 2.7) совпадает с напряжением распространения микротрещин Ор, тождественно равным S , что позволяет получать значения S (x) на основании указанных предельно простых экспериментов. Однако совпадение а/ с S не является общим правилом даже при хрупком разрыве в условиях одноосного растяжения в области температур Т <То разрушающее напряжение а/ не является напряжением распространения микротрещин (см. рис. 2.7), а соответствует напряжению, при котором выполняется условие зарождения микротрещин. Такая же ситуация наблюдается при хрупком разрыве в условиях объемного напряженного состояния, например при разрушении образцов с концентраторами и трещинами (см. подразделы 2.1.4 и 4.2.2). [c.72]

При одной и той же температуре проводятся испытания на разрыв цилиндрического образца с круговым надрезом и образца с трещиной, в результате которых соответственно определяются разрушающая нагрузка Pf и критический коэффициент интенсивности напряжений Ki - [c.97]

При циклическом нагружении эффективный коэффициент концентрации напряжений упрощенно определяют на основании кривых усталости гладкого образца и образца с концентратором напряжений (рис. 175) как отношение их пределов выносливости (к, = Оо/а) или разрушающих напряжений в области ограниченной долговечности при одинаковом числе циклов N (1 э = сто/а ). [c.299]

После достижения предела прочности в одном месте образца появляется еле заметное на глаз сужение (шейка), которое становится все более и более заметным. Площадь сечения шейки быстро уменьшается и вскоре на этом месте происходит разрушение (рис. 2.92). С появлением шейки нагрузка начинает падать, поэтому и условные напряжения на участке ВЕ падают, так как диаграмму строят без учета изменения площади сечения образца. Напряжение в точке Е диаграммы называют напряжением разрушения материала. Но это напряжение чисто условное. Истинное напряжение в момент разрушения значительно превосходит не только условное напряжение, но и предел прочности и равно отношению разрушающей нагрузки к площади сечения шейки. [c.276]

Точка Е на диаграмме соответствует окончательному разрушению образца. Отношение разрушающей нагрузки к наименьшей площади поперечного сечения образца в области шейки назовем напряжение разрушения с обозначением через Oj. [c.50]

Разрушающее при растяжении образца с неровной поверхностью напряжение повышается, если в поверхностном его слое создать сжимающие продольные напряжения, препятствующие развитию трещины. Этот прием используют для увеличения срока службы изделий при специальной поверхностной обработке деталей дробеструйной обработке, обкатке роликами, некоторых операций термической и химико-термической обработки поверхности. [c.435]

Характеристики вязкости разрушения, полученные при испытании однородных образцов, служат прежде всего для расчетов прочности изде.чий с учетом наличия в них дефектов в виде трещин. Используя положения линейной механики разрушения, можно определить критический размер трещин, при котором произойдет хрупкое разрушение, или оценить уровень разрушающих напряжений при данной величине дефекта. Что касается результатов, полученных на образцах с покрытиями, то их использование в аналогичных расчетах в настоящее время затруднено. Это связано с тем, что пока еще не разработан комплексный подход к проведению расчетов прочности для композиционного материала, каким можно представить основной металл с нанесенным на него покрытием. [c.153]

Для применения приведенной выше зависимости необходимы три условия. Во-первых, величина энергии разрушения, измеренная на образцах с относительно большими трещинами, должна предполагаться пригодной для существенно меньших трещин, которые вызывают разрушение. Как будет показано, вычисленная длина трещины обычно значительно больше микроструктурного размера материала, от которого зависит его энергия разрушения, т. е. это условие обычно удовлетворяется. Во-вторых, величина использованного модуля упругости должна представлять собой характеристику материала при разрушающем напряжении. Другими словами, должно быть учтено любое изменение измеренного модуля, например изменение вследствие образования трещин перед разрушением. В-третьих, должны быть сделаны допущения о геометрии и расположении трещины для того, чтобы определить величину безразмерной постоянной А. Для полукруглых поверхностных и внутренних круглых трещин пригодна величина А — = К хотя это и произвольный выбор [58]. Таким образом, вычисленный размер трещины является лишь оценкой однако в сравнительном плане этот размер можно использовать для определения влияния частиц на размер трещины, вызывающей начало-разрушения композитного материала. [c.35]

НО, что поверхность разрушения образца, разрушающегося под напряжением через 10 с, имеет такой же вид, что и образца, разрушающегося через 486 ч. Поэтому сделан вывод о том, что в изгиб-ных испытаниях разрушение, по-видимому, зависит от матрицы, так как степень сдвига матрицы определяет время, необходимое для того, чтобы волокна достигли деформации разрушения. [c.309]

Форма ямок, как правило, определяется напряженным состоянием и направлением разрушающих усилий. В условиях объемного растяжения возникают равноосные ямки, от действия касательных напряжений, например на конечных скосах разрывных образцов,—вытянутые параболические (см. рис. 5, d), направленные в противоположные стороны (на ответных половинах образца). При однократном внецентренном приложении растягивающей нагрузки, как правило, образуются параболические вытянутые ямки, направленные в одну сторону на обеих половинках образца. При однократном кручении на участках излома, соответствующих разрушению от нормальных напряжений, наблюдаются равноосные ямки, в остальной части излома— параболические. Часто параболические ямки перемежаются с равноосными. Кроме того, на поверхности излома нередко наблюдаются участки, сглаженные при вытягивании. [c.26]

Оценка малоцикловой прочности проводится путем сопоставления величин циклических упругопластических деформаций в максимально нагруженной зоне конструкции с разрушающими для конструкционного материала деформациями, полученными в условиях жесткого нагружения при испытании гш растяжение — сжатие гладких образцов. Выполненная оценка малоцикловой прочности исследованных труб показывает, что долговечность труб соответствует или несколько превышает долговечность конструкционного материала (ом. рис. 3.3.11, точки 4). При этом расчет ведется в максимальных тангенциальных деформациях или интенсивностях деформаций, отличающихся от первых на 10—15% для рассматриваемых типов напряженного состояния. [c.176]

В более поздних работах было также показано, что резкие концентраторы напряжений придают образцам значительно более высокое сопротивление усталости, чем этого можно было ожидать, принимая во внимание их теоретические коэффициенты концентрации напряжений. Причем этот эффект наблюдается независимо от схемы приложения нагрузки. В качестве примера в табл. 1 приведены результаты исследования влияния радиуса при вершине кольцевого надреза на сопротивление усталости двух алюминиевых сплавов. Испытывали на изгиб с вращением образцы диаметром 12,7 мм из алюминиевого сплава (4,5 % Си 1,4 % Мп ап = 470 МПа) с кольцевым надрезом глубиной 1,9 мм и углом раскрытия 45°, а также на осевое растяжение-сжатие образцы диаметром 43,2 мм из алюминиевого сплава (4,4 % Си 0,7 % Mg Ств = 505 МПа) с кольцевым надрезом глубиной 5,1 мм и углом раскрытия 55 ".. В обоих случаях с уменьшением радиуса при вершине надреза амплитуда разрушающих напряжений цикла сначала значительно уменьшается, а затем, после достижения некоторого критического значения, заметно увеличивается. Интересно отметить, что в обоих исследованиях критический радиус при вершине надреза, соответствующий минимальной амплитуде разрушающих напряжений, оказался равным примерно 0,03 мм. [c.11]

Предшествующие эксперименты [1,3] показали, что ускорение хрупкой трещины, начавшейся из краевого надреза в пластине, монотонно нагружаемой вплоть до разрушения одноосным растяжением, согласуется с теоретическими расчетами Мотта [4] и Берри [5]. В этих экспериментах измерения выполнялись главным образом на полиметилметакрилате (ПММА) при помощи нанесенной на поверхность сетки. Такие данные могут быть представлены либо в виде распределения средней скорости трещины между соседними полосами сетки, либо в виде точно произведенных измерений времени н длины трещины, интерпретированных на основе итерационного метода с использованием интегральной формы уравнения Берри [3, 5]. Последнее позволяет точно оценить предельную скорость трешлны и отношение действующих напряжений в образце к разрушающим напряжениям по Гриффитсу. [c.173]

Отсюда рассчитываем предел трещпностойкости 7с = А", подставив разрушающее число оборотов диска. Подчеркнем, что результаты, приведенные на рис. 35.8—35.9, показывают, что можно вести расчет критических напряжений по неослабленному сечению (брутто-напряжение) в соответствии с уравнением (33.5) и предела треп1 иностойкости — по формуле (33.4), полагая в них q = а характеристики материала Ов, Е ж можно определять независимо, но на образцах той же толщины, что и деталь (и разумеется при той же температуре). Если отношение ширины образца к его толщине меньше трех, то критические напряжения вычисляются но ослабленному сечению (нетто-напряжение). [c.297]

Рис. 9. Разрушающие напряжения в образцах из стали Н-11 с V-образными надрезами, выполненными под углом 60 , и краевыми трещинами (данные Американского общества испытания материалов, ноябрь 1961 г.). Кривая построена для (Ти=218кгс/мм2 г = 9% р = 0,015 10" мм (Кун, 1964 г.) W = 25,4 мм lafW = 0,32 (среднее значение) — три испытания

При инициировании трещин пластической деформацией Ор при макрохрупком разрушении обычно растет с повышением скорости деформации ё и снижением Т [24, 170, 171, 172]. В то же время в типичных случаях сильно выраженной межзеренной примесной хрупкости (например, в сплавах Ре Р) разрушающее напряжение не меняется или понижается с ростом скорости ё и снижением температуры деформации, т.е. ведет себя как в образцах с исходным дефектом - трещиной (см., например прямую 4 на рис. 62). [c.156]

Влияние напряжения на изменение водопоглощения изучалось на полиэфирном стеклопластике на основе смолы ПН-16 и стекловолокнистого наполнителя-стеклохолстов ЛВС-СП и МБС, широко применяющихся для изготовления изделий с высоким химическим сопротивлением. Сорбционные испытания проводили при температуре 294 К по ГОСТ 12020-72 в автоклаве с избыточным давлением 30 МПа и на рычажных установках, обеспечивающих постоянное напряжение в образце в пределах 4% от заданного. Уровень растягивающего напряжения составлял 5,6 22,4 44,8 56,0 и 78,4 МПа или 5, 20, 40, 50 и 70% от разрушающей нагрузки при кратковременных испытаниях на растяжение [150]. Изучая кривые водо- [c.154]

При выборе размеров и методики испытаний образцов с надрезами следует учитывать изгиб образца и концентрацию напряжений. При растяжении в образце с несимметрично расположенными надрезами появляется изгибающий момент (как и в клеевом соединении внахлестку — рис. 4.3.3, б), М = Ptl2, где Р — растягивающее усилие, а i — ширина целой части образца в ослабленном сечении (рис. 4.3.1, 4.3.3), вследствие чего нагрузка, разрушающая образец, уменьшается. Влияние изгиба определяется [188] величиной MIEI, где М — изгибающий момент, Е — модуль упругости материала образца / — момент инерции целой части ослабленного сечения образца (I = bt /i2 для первого образца на рис. 4.3.1, а ж I = ht liZ для второго образца). [c.143]

На фиг. 119 показано влияние надрезов длиной 50 мм в соединениях сваренных в стык образцов толщиной 5 = 18 мм относительно небольших размеров при испытаниях их на растяжение статическими нагрузками. Крестиками обозначены величины разрушающих напряжений в образцах, в которых остаточные напряжения были сняты отпуском, кружками—образцы с остаточными напряжениями. Видно, что при хрупком состоянии, вызванном надрезом и низкой температурой, остаточные напряжения оказывают значительное влияние на прочность. На фиг. 120 и в табл. 21 приведены результаты испытаний сфер диаметром 1500 мм [120], в которые вваривались о.бразцы сферической формы и в форме кругов. Испытание производилось при наличии в швах несквозных надре- зов внутренним давлением при наличии остаточных напряжений. [c.219]

Диаграмма сжатия, изображенная на рис. 5.18, в, характерна для всех ВПЯМ, полученных на основе металлов и сплавов с пониженной пластичностью молибдена, вольфрама, нихрома и т. д. За счет малопластичной матрицы перемычки в момент потери несущей способности разрушаются, напряжение в образце резко падает. Ес ли продолжать процесс нагружения образца дальше, то до момента полного выбора слабины>, образовавшейся в результате разрушившегося слоя ячеек, нагрузка на образец практически не возрастает, хотя величина деформации становится значительной. После уплотнения разрушенного слоя снова происходит увеличение напряжения в образце и затем его разрушение по слою ячеек, прилегающему к разрушенному в предыдущем цикле нагружения и т. д. Этот процесс может продолжаться до тех пор, пока образец полностью не раскрошится. Напряжение, при котором разрушается образец на каждом цикле нагружения, может быть по величине как больше, так и меньше первоначального разрушающего напряжения. [c.278]

Закономерности влияния диаметра образцов на рассеяние характерис-1ИК сопротивления усталости представлены на рис. 3.13 [120], из которого П[едует а) при а = onst рассеяние долговечности образцов диаметром 7,5 мм в 5...10 раз больше, чем рассеяние долговечности образцов диаметром Г>0 мм б) прн N = onst рассеяние разрушающих напряжений в 2...4 ра-.1 меньше для крупных образцов в) рассеяние увеличивается с уменьшением амплитуды напряжений в связи с варьированием размера образцов, нри этом полоса разброса экспериментальных данных тем шире, чем меньше диаметр образцов. [c.245]

Для ответа на вопрос о чувствительности материала к надрезу в данных условиях следует значение эквивалентного напряжения для образцов с надрезом (Гэ. сравнить со значением эквивалентного напряжения гладкого образца (Гэ.гл, которое учитывает изменение начального напряжения в процессе деформации, особенно на стадии III ползучести. Для материалов, разрушающихся в условиях заданной температуры с малой пластичностью фру о э.гл почти совпадает с <Гогл. Для расчета о э.гл необходимо знать изменение относительного сужения ф во время испытания на длительную прочность. Однако обычно измеряется изменение во времени не сужение ф, а удлинение при ползучести р. Непосредственно вычислить ф = ф(р) можно лишь для образцов, у которых не образовалось шейки. Для перерасчета ф = [р(т)1 при наличии шейки можно воспользоваться зависимостью, полученной при аппроксимации экспериментальных данных. [c.158]

На первом этапе были изучены продольные шлифы гладких цилиндрических образцов, испытанных на растяжение при Т = = —196°С. Согласно разработанной модели, при одноосном растяжении таких образцов их хрупкое разрушение контролируется процессом распространения микротрещин скола. Зарождение же микротрещин скола начинается в соответствии с условием (2.7) при напряжениях и деформациях меньше разрушающих. Однако эти микротрещины при ai < S будут остановлены различными барьерами (границами зерен, границами фрагментов и т. п.). Поэтому на продольном шлифе должны наблюдаться такие остановленные микротрещины, причем их длина может быть различной — от размера зерна (если микротрещина остановлена границами зерна) до размера фрагмента деформацион- [c.87]

На рис. 2.21 и 2.22 показаны распределения максимальных главных напряжений Oi r) и интенсивности пластической деформации еР(г) в надрезанном сечении образца, отвечающие разрушающей нагрузке, для образцов из стали в исходном и деформированном состояниях. В соответствии с п. 3-,изложеннного. выше алгоритма по пересечению кривых а(еР) и 5с(ер было [c.103]

С увеличением концентрации напряжений более отчетливо проявляется влияние напрягаемых объемов и температуры на переход от вязкого состояния к хрупкому. Поэтому для определения условий перехода от вязкого к квазихрупкому или хрупкому разрушению широко используют температурные зависимости характеристик прочности и пластичности. В качестве примера на рис. 1.10 приведены результаты испытаний для малоуглеродистой стали 22К при растяжении образцов с площадью сечения f=lOOO мм . При испытаниях образцов с острыми надрезами регистрировались разрушающее напряжение Ск, сужение площади поперечного сечения ij) и максимальная деформация бтах в зоне концентрации напряжений после разрушения, измеренной методом сеток с шагом 0,1 мм. Кроме указанных характеристик на диаграмме рис. 1.10 нанесены величина Fb — доля вязкой ягтp и.члома (как хаоареристика степени [c.17]

Наконец, проверка была выполнена для образцов, испытанных в интервале температур 20—1200 С. В этом случае сопоставляли расчетные значения 5расч с разрушающим напряжением Обнаружено их расхождение при значениях е, превышающих некоторую вполне определенную величину, зависящую от условий испытания. Так, для сплава МЧВП, испытанного при 100 С, такое расхождение наблюдается при значениях е, превышающих 1,4 (рис. 4.8) (различные [c.172]

Обработка экспериментальных данных [41] полученных в исследовательских испытаниях при изгибе и растяжении-сжатии на материалах (образцах или деталях) средней прочности с разрушающим напряжением на последней сгупени Ор<500 МН/м (50 кгс/мм ), отличается от обработки экспериментальных данных, полученных при кручении, а также при изгибе и растяжении-сжатии с iap>500 МН/м (50 кгс/мм ). Общим в обоих случаях является то, что методика не меняется при любом коэффициенте асимметрии. [c.78]

После описания реакции матрицы на разрушение одной нити в работе [46] изучался многоволокнистый композит с эпоксидной матрицей, содержащей пять параллельных волокон бора. Даже в этом случае объемное содержание волокон очень мало ( 0,1%) и результаты не могут непосредственно быть перенесены на композиты, используемые на практике. Результаты опыта на образцах с пятью нитями при низкой (0,008 мин ) и высокой (0,8 мин ) скоростях деформации показали, что при низкой скорости деформации происходит гораздо большее число разрывов волокна, а напряжения и деформации при разрушении выше, чем при большой скорости, а именно при малой скорости было 5 разрывов на каждое волокно, разрушающее напряжение 2180 фунт/дюйм , деформация 0,075 при высокой скорости — менее чем по одному разрыву на волокно, разрушающее напряжение 1150 фунт/дюйм , а деформация 0,0125. По-видимому, при более низкой скорости нагружение вызывает постепенное перераспределение нагрузки и разрушение нитей происходит в соответствии с их вариацией прочности от точки к точке. При более высокой скорости деформации разрушение одного волокна быстрее распространяется через матрицу и быстрее создает в соседних волокнах разрушающие напряжения. [c.317]

Рис. 9. Вероятности Р возникновения данного числа (г = 1, 2, 3, 4) близко расположенных разорванных волокон в бороалюминиевом композите с Vf = = 0,35 в зависимости от приложенного номинального напряжения на волокна Вертикальные линии ограничивают область (7) экспериментально наблюдаемых разрушающих напряжений для образцов [89].

С целью проверки применимости указанной методики к оценке долговечности металлорукавов в диапазоне 10 —10 циклов были проведены отдельные эксперименты и рассчитаны фиктивные напряжения деформации ряда циклически разрушенных металлорукавов (точки 1) и образцов из конструкционного материала (нержавеющая сталь Х18Н10Т) (точки 2, рис. 4.2.2). Сопоставление данных о разрушающих фиктивных напряжениях (деформациях) образцов и металлорукавов показало расхождение результатов в области N < 10 циклов (см. рис. 4.2.2), что свидетельствует об ограничении возможностей использования такой методики при малоцикловом нагружении. [c.189]

Величину К с вычисляют по экспериментально найденной критической длине (глубине) трещины, при которой разрушение превращается из стабильного в нестабильное, и разрушающему максимальному брутто-напряжению материала. Критическая интенсивность напряжений является характеристикой микропластиче-ской прочности материала. Критическая длина (глубина) усталостной трещины при испытании лабораторных цилиндрических и натурных образцов из бурильных труб определялась по фрактографическому излому (размеру усталостного пятна), соответствующему началу стадии нестабильного роста трещины обобщенной диаграммы усталости, построенной феррозондовьш методом контроля. [c.111]

Энциклопедия по машиностроению XXL

Оборудование, материаловедение, механика и ...