Покрытия поверхностей трения

Результаты эксплуатационных испытаний ходовой части автомобилей при нагрузке 30 кН и второй категории эксплуатации показали, что интенсивность насыщения медным плакирующим слоем рабочих поверхностей деталей повышается с возрастанием пробега. При полном покрытии поверхности трения медью наступает пассивация, рост толщины слоя прекращается, что подтверждается регистрацией на ленте осциллограммы. [c.86]

Наряду с влиянием металлов с различными исходными характеристиками на закономерности развития процессов схватывания первого и второго рода значительно влияют, как показали результаты лабораторных испытаний, методы обработки металлов (механическое упрочнение, закалка, химико-термическая обработка, электролитическое покрытие поверхностей трения металлами, диффузионное упрочнение поверхностных слоев металла различными элементами при совместном пластическом деформировании при трении, повышение теплоустойчивости металлов путем легирования редкими металлами и т. п.). [c.85]

Покрытие поверхностей трения электролитическим висмутом, сурьмой, кобальтом или латунью значительно повышает сопротивляемость их схватыванию со сталью. [c.125]

Таким образом, предлагаемые покрытия поверхностей трения образцов полностью устраняют процесс схватывания металлов в худших условиях трения (удельная нагрузка достигала 400 кг/сж ), чем условия, в которых работают исследуемые детали. [c.127]

ПОКРЫТИЯ ПОВЕРХНОСТЕЙ ТРЕНИЯ [c.368]

Наибольшая долговечность деталей и узлов достигается при более широком применении прогрессивной технологии (химикотермического, термомеханического, механического и электромеханического упрочнения, поверхностного легирования и др.), покрытий поверхностей трения упрочняющими и защитными материалами, испытаний механизмов и агрегатов, объективного контроля на всех стадиях производства и других факторов. [c.4]

В настоящее время наибольшее применение при работе в вакууме и при повышенных температурах получили твердые смазки на основе дисульфида молибдена с различными связующими веществами, надежно обеспечивающие адгезию твердых частиц покрытия к поверхности трения. [c.254]

Конечно, конструктор всегда имеет достаточно методов и средств для повышения износостойкости сопряжений, такие как смазка поверхностей (см. гл. 5, п, 3), применение износостойких материалов (см. гл. 5, п. 5), различные виды термообработки, нанесение на поверхность специальных рельефов или покрытий, изоляция поверхностей трения от попадания абразива и применение уплотнений для удержания смазки [87 ] и т. д. Однако и в выборе рациональных конструктивных решений заложены не меньшие [c.396]

При температуре 20° С и удельных нагрузках до 100 кгс/см покрытие 1М и стеллит ВЗК имеют одинаковую износостойкость (износ отсутствует). При температуре 100° С и удельных нагрузках 25, 50, 75 кгс/см линейный износ у стеллита ВЗК больше, чем у покрытия 1М, в 3.5, 6.5, 8 раз соответственно. При температуре 100° С и удельной нагрузке 100 кгс/см на поверхности трения стеллита появились значительные задиры. Металлокерамическое покрытие 1 М имеет хорошую износостойкость при температурах до 100° С и удельных нагрузках до 100 кгс/см включительно и при 300° С до удельной нагрузки 50 кгс/см [c.213]

Установлено (рис. 6.7), что нанесение покрытия TiN на обе поверхности трения приводит к снижению коэффициента трения с 0,60—0,85 до 0,20—0,45. Но еще более благоприятным фактором является нанесение покрытия только на одну из поверхностей трения. При этом коэффициент трения составляет 0,12—0,09 механизм повреждаемости поверхностей трения можно охарактеризовать как нормальный механохимический износ [168], которому соответствует минимальная интенсивность изнашивания (в пределах 0,001 — 0,1 мм /см за 1000 м пути трения) [169]. [c.101]

Автомобили эксплуатировались на дорогах с асфальтобетонным и булыжным покрытием. Промежуточные вскрытия и осмотры ступиц колес автомобилей в плановом порядке проводили после пробега 12 ООО км лишь выборочно на отдельных автомобилях. Перед началом и в конце зимней и летней эксплуатации вскрывали и осматривали ступицы колес, производили тщательный осмотр и замер рабочих поверхностей трения. Частые вскрытия ступиц колес нарушают техническое состояние сопряженных деталей и, следовательно, оказывают влияние на последующую работу соединений и результаты испытаний. Поэтому при эксплуатационных испытаниях автомобилей техническое состояние узлов ходовой части определяли минимальной разборкой. За весь период эксплуатации число вскрытий узлов составило в среднем 5—7 на один автомобиль. Для качественного контроля состояния узлов трения, эксплуатирующихся с МПС (правая ступица) и консистентными смазками (левая ступица), применяли метод непрерывной записи исследуемых процессов осциллографами. Приборы для непрерывной записи процессов были смонтированы на двух контрольных автомобилях. Результаты осмотров при выборочных вскрытиях узлов ходовой части автомобилей сравнивались с записями на ленте осциллографа контрольных автомобилей. [c.84]

Поверхности трения как бронзового, так и стального образца были покрыты тонким слоем меди. [c.100]

Так как стальной образец находится в постоянном контакте с покрытием, а покрытие контактирует участками своей поверхности, для определения объемной температуры приповерхностного слоя стального образца и поверхности трения использовали два метода. [c.123]

Фрикционное латунирование поверхностей образцов предотвращает схватывание и повреждение поверхностей трения и снижает усилия на протягивание образцов соответственно при температуре 15—20° С с 260 до ПО даН, при 200° С и сухом трении с 780 до 115 даН и при 200° С в условиях смазки ЦИАТИМ-201 с 420 до 130 даН. При испытании образцов на протягивание латунное покрытие, несмотря на пластическую деформацию поверхностного слоя, остается сплошным, что свидетельствует о высокой сцепляемости латунного покрытия со стальной поверхностью. [c.145]

Указанные выше недостатки не присущи металлическим покрытиям, осажденным фрикционным методом, благодаря способности латунной пленки пластифицировать поверхность трения. В результате, вследствие локализации пластического процесса в поверхностном слое, имеет место увеличение площади действительного контакта, более равномерное распределение контактной нагрузки и уменьшение концентрации напряжений. Пластифицирование материала в поверхностном слое является проявлением известного эффекта Ребиндера [31], когда роль ПАВ выполняют поверхностные пленки, в том числе приработочные покрытия, обладающие хорошей когезией. [c.148]

В результате проведенных лабораторных и стендовых испытаний было установлено, что на предварительно нанесенном латунном покрытии образуется медный слой до 1 мкм, который не уносится из зоны контакта, а переходит с одной поверхности трения на другую, что придает высокую износостойкость узлу трения. [c.157]

ЗОХГСНА без покрытия и с покрытием электролитическим хромом. Трущиеся поверхности смазывались смазками ЦИАТИМ-201, ЦИАТИМ-203 или маслом АМГ-10. Оценочными параметрами при испытаниях являлись величина износа алитированного слоя (или бронзы) и контртела, состояние поверхностей трения, коэффициент трения, температурная стойкость масляной пленки. [c.188]

При торцовом трении сплошного стального образца по стальному образцу с неподвижными медными вставками (рис. 101, кривая /) температура вблизи поверхности трения быстро растет, что приводит к схватыванию при нормальной нагрузке порядка 800 Н. Добавление к маслу И-ЗОА 2% олеиновой кислоты существенно меняет процесс трения (кривая 2), снижает температуру до 80° С и ликвидирует заедание при длительной работе. В этих условиях стальные поверхности с неподвижными медными вставками так же эффективно работали, как и пара сталь—бронза, при трении в масле без присадки (кривая 3). Однако наилучший результат при трении стальных контртел обеспечивали подвижные вставки из меди (кривые 4, 5). При трении с неподвижными вставками без олеиновой кислоты на рабочих стальных поверхностях не обнаружено участков, покрытых медью. Но под микроскопом 194 [c.194]

Для устранения процесса схватывания были избраны гальванические способы покрытия трущихся поверхностей исследуемых деталей шасси сульфидирование, висмутирование, сурьмирование, латунирование и кобальтирование- Покрытие поверхностей трения прочными неметаллическими пленками путем электролитического сульфидирования устраняет непосредственное соприкосновение металлических поверхностей. [c.125]

Наиболее рациональным, технологичным и экономичным в этих условиях может быть метод нанесения химических пленок на поверхности трения деталей путем травления растворами различных кислот, оригинальные методы цементации в жидких средах и упрочнения кислородом поверхностей трения. Можно также применить более трудоемкий метод — электролитическое покрытие поверхностей трения деталей различными металлами, которые не расположены к схватыванию (латунь, кобальт, сурьма, висмут и др.) или же неметаллическими покрытиями (сульфидирова-ние и др.). [c.160]

Высокие фпзико-механические свойства волокна из фторопласта в сравпеннп со свойствами смолы обеспечивают преиму-ндества покрытия поверхности трения синтетической фторопластовой тканью (табл. 29). При малой скорости скольжения и высоком давлении коэффициент трения подшипника из фторопластовой ткани ииже коэффициента трения смазываемого металлического подшипника. Коэффициент трения подшипников из синтетического волокна при скорости скольжения 6 м/мин равен значениям, приведенным ииже [c.110]

Покрытие поверхности трения тормозного барабана авиаколес медью (толщина слоя 0,1 мм) привело к значительному снижению трещинообразования. [c.341]

Тронк 9 поршня изготовлен из штампованного высокопрочного алюминиевого сплава. Для улучшения приработки со втулкой цилиндра рабочая поверхность его покрыта слоем дисульфида молибдена. Компрессионные кольца 7 изготовлены из высокопрочного чугуна с глобулярным графитом. Трапециевидное сечение колец повышает их подвижность и сопротивляемость загоранию в ручьях. Рабочая поверхность колец покрыта хромом толщиной 0,16—0,25 мм. На глубине 0,05—0,07 мм хром пористый. Ускорение приработки колец по втулке цилиндра достигается покрытием поверхности трения колец гальваническим способом (слоем меди толщиной [c.30]

Микротвердость поверхностной пленки при этом была почти в 2 раза меньше и в среднем равнялась 247 кгс/мм . Два отпечатка над указанными относятся к замеру мпкротвердости электролитической меди, которой была покрыта поверхность трения вкладыша подшипника для предохранения краев от завалов при изготовлении микрошлифа. Ее твердость равнялась 522 кгс1мм . [c.116]

Задача второй области приложения триботехнологии - управление триботехническими характеристиками поверхностей трения - решается главным образом путем разработки специальных методов модифицирующей упрочняющей обработки. При этом модификация свойств поверхностных слоев трущихся деталей достигается модифицированием структуры или химического состава и структуры материала деталей. В этой области триботехнология тесно смыкается с трибоматериалове-дением как по решаемым задачам повышения триботехнических характеристик трибосопряжений, так и по используемым методам исследования. Современная триботехнология располагает большим числом технологических процессов, используемых в течение многих десятилетий или разработанных в последние 1()-15 лет. Основные из них следующие термическая обработка, диффузионно-термическая (химико-термиче-ская) обработка, поверхностно-пластическая деформация, ионно-плазменная модификация и нанесение покрытий, электронно лучевая обработка, ультразвуковая упрочняющая обработка, лазерное упрочнение, различные комбинированные методы модификации, [c.10]

Сущность весового метода заключается в оценке износа путем взвешивания деталей до и после изнашивания. Этот метод рекомендуется применять при стандартных испытаниях покрытий [159, 163—166 [. Оп дает возможность оценить интегральный износ, так как при взвешивании находится суммарная потеря массы со всей площади рабочей поверхности трения. Точность метода зависит от массы образца или детали, поэтому взвешиванию подвергаются преимущественно небольшие изделия. Весовой метод предполагает тщательную очистку всего объекта от частиц износа, масла, нагара и т. д. Для оценки износа пористых покрытий, работающих со смазкой, этот метод может оказаться вообще неприемлемым из-за наличия вГпорах масла и продуктов изнашивания, удаление которых весьма затруднительно. При испытании образцов, резко отличающихся по химическому составу и пористости, необходимо учитывать различия в плотности покрытий, и результаты исследований представлять в относительных единицах в сравнении с эталонным образцом. [c.97]

Исследоваиия износостойкости ионно-плазменного покрытия TiN в условиях, сходных с условиями работы режущего инструмента [13], подтверждают целесообразность применения этого покрытия в инструментальном производстве. Вместе с тем комплекс физико- механических свойств, присущий покрытию TiN, позволяет предположить, что данное покрытие может успешно использоваться также при изготовлении и восстановлении деталей машин, работающих в условиях трения скольжения, и особенно без смазки. Для проверки такого вывода нами на машине СМТ-1 проводились исследования влияния ионно-плазменного покрытия TiN на коэффициент трения при скольжении термообработанной стали 45 (НЕС 35- 37) в условиях, характерных для работы ряда деталей ткацких станков небольшие (до 5 МПа) удельные Нагрузки на поверхности трения отсутствие смазывающей жидкости высокая (до 20 м/с) скорость скольжения. [c.101]

Для исследований материалов с покрытиями широко применя-етср рентгенография. Она позволяет анализировать фазовый состав основного металла и покрытий [260—265] определять упругие деформации решетки, оценивать уровень остаточных напряжений в композиции основной металл — покрытие [266, 267] изучать дислокационную структуру, дефектность кристаллического строения упрочненных материалов [247, 268—270] исследовать фазовый состав поверхностей трения [74, 250]. [c.181]

При абразивном износе на поверхности трения образуются царапины, глубина и ширина которых у образцов из стали, закаленной токами высокой частоты (ТВЧ), намного больше, чем у образцов из стали с защитным диффузионным покрытием на основе бора и марганца. Для образцов конструкционной стали, подвергнутых обычной закалке, в процессе трения с присутствием абразива характерно образование сплошных глубоких царапин [74]. На поверхности трения образцов после НТМПО царапины были прерывистыми, распространялись на меньшую глубину и с менее резким рельефом поверхности. [c.15]

Характеристики вязкости смазки и температура ее десорбции определяют закономерности износа в зоне контакта. При этом смазочная среда предохраняет поверхности трения от непосредственного контакта. При добавлении в смазку химически активных веществ (сера и фосфоросодержащие вещества) процессы периодического разрушения и восстановления окис-ной пленки заменяются процессом образования и периодического разрушения пленок другого химического состава, структура и свойства которых зависят от компонентов химически активных добавок и могут изменяться в весьма широких пределах.. Износ при, ,этом остается механико-химическим, т. е. связанным с пластической деформацией, образованием и разрушением вторичных защитных структур на основе взаимодействия металла с химически активными добавками, но по интенсивности может изменяться как в сторону уменьшения, так и увеличения. Стойкость против задира резко увеличивается. Тонкие слои антифрикционных металлов на телах качения защищают поверхность стали от взаимодействия с кислородом воздуха, Т. е. играют роль смазочной среды. Поэтому покрытие рабочих поверхностей подшипников качения тонким слоем антифрикционных металлов предотвращает интенсивное окисление поверхностей трения и снижает скорость окислительного износа. Тонкие пленки увеличивают также площади фактического контакта при соприкосновении тел качения, [c.105]

Таким образом, при осаждении на хромированные поверхности покрытий Си—M0S2 значительно уменьшаются износ поверхности, трение и понижается температура работающих пар. [c.153]

Нижний образец был изготовлен из стали 45, верхний — из бронзы БрОЦС. В ванну для смазки был налит технический глицерин. Нагрузку на рычаг добавляли по 1 даН через каждый час работы машины. Испытание продолжалось 10 ч, после чего образцы были сняты. Исследования показали, что поверхность трения стального образца покрыта тонким слоем меди, выделившейся из бронзового образца цвет бронзы золотистый, а цвет пленки на стальном образце медно-красный). Бронзовый образец за этот период не приработался полностью, он работал только узкой полоской. Взвешивание образцов показало весьма малую потерю массы бронзового образца и увеличение массы стального почти на такую же величину. [c.100]

Практическое отсутствие износа обеих поверхностей (имеющее место не со всеми медными сплавами) позволяет предполагать, что режим ИП и покрытие медью поверхностей трения стали и бронзы создают условия безызносности, причем отсутствуют окисление и наклеп частиц меди, выделившейся из бронзы. [c.101]

При испытаниях с повышенной температурой в среде глицерина увеличение износа бронзы БрОФ с увеличением температуры происходит значительно медленней, чем бронзы БрАЖМц (см. рис. 53). Так, при 55° С за 110 ч испытания износ бронзы БрОФ составил всего 9 мг, а при 62° С за такой же период — 18 мг. Износ стального образца, покрытого слоем меди, составил соответственно 14 и 20 мг. Такой износ стального образца с почти полностью закрытой поверхностью трения можно объяснить лишь резким увеличением скорости растворения стали, происходящим из-за повышения температуры и удельных нагрузок. Дело в том, что при одних и тех же номинальных площадях трения образцов бронз БрОФ и БрАЖМц и одних и тех же номинальных нагрузках на образце бронзы БрОФ увеличение площади фактического контакта при трении происходит во много раз медленней, чем на образце бронзы БрАЖМц, в результате чего на первом образце фактические удельные нагрузки во много раз превышают номинальные, а фактические удельные давления при тренйи на втором — значительно меньше. При трении бронзы БрОФ цо нержавеющей стали (при полном отсутствии пленки меди) отмечалось лишь небольшое ускорение растворения. [c.103]

Из табл. 19 и рис. 66 следует, что с увеличением числа циклов пластины, находящиеся в ненапряженном состоянии, из различных марок стекла изнашиваются практически одинаково, в то время как покрытия из более напряженного стекла АБ-1 (1,5% UjO) изнашиваются более интенсивно. Менее напряженное покрытие имеет тенденции к некоторому снижению износа. На рис. 67 показаны микрофотографии поверхностей трения стеклопокрытий после 30 ООО циклов нагружения. Износ покрытия № 14 (1,5% uaO) имеет характер равномерного истирания (рис. 67, а), а покрытия АБ-1 (1,5% uaO) изнашивается с отслаиванием чешуек (рис. 67, б). [c.122]

Анализ данных испытаний показывает, что почти все при-работочные покрытия не только устраняют критические режимы в начальный момент и повышают несущую способность трущихся пар, но заметно уменьшают износ сопряженных поверхностей трения на первых этапах установившегося режима работы узла. В дальнейшем сопротивляемость поверхностей износу и задиру определяется свойствами материала сопряженных деталей. [c.167]

ИП происходит и в некоторых узлах, смазываемых гидрожидкостью АМГ-10. Смазка ЦИАТИМ-201 и гидрожидкость оказывают меньшее растворяющее действие на медные сплавы по сравнению со спирто-глицериновой смесью, поэтому эффект ИП проявляется при этих смазках в меньшей степени. Как правило, медь выделяется на наиболее нагруженных участках поверхностей трения. Рабочая поверхность бронзовой втулки оси тележки шасси одного из тяжелых транспортных пассажирских самолетов покрыта слоем меди. Втулка работает в паре с хромированной осью в условиях возвратно-вращательного движения при смазке ЦИАТИМ-201. Шероховатость поверхности омедненного слоя втулки соответствует 12-му классу. При ремонте деталей шасс установлено, что эта втулка имеет весьма малые износы, несмотря на высокие удельные нагрузки. [c.170]

Анализ состояния поверхностей трьния, работавших при удельных нагрузках, не превышающих критических, показал, что поверхности трения бронзовых втулок имеют высокий класс шероховатости (9—10-й), а рабочие участки втулок, испытывающие нагрузку, покрыты тонким слоем меди. На стальных поверхностях валиков наличие меди наблюдалось только на кадмированных поверхностях, на хромированные поверхности медь не переносилась, что согласуется с результатами исследований в работе [12]. При этих удельных нагрузках пара трения бронза—сталь имеет малую интенсивность изнашивания трущихся деталей, причем наблюдается износ только бронзовых подшипниковых втулок, стальные валики при этом практически не изнашиваются. [c.183]

В литой бронзе анодному растворению подвергается ряд легирующих элементов, имеющих различную способность к растворению. Общее количество таких элементов в бронзе составляет 18—23%. В слое покрытия растворению подлежит только алюминий, количество которого 9—12%. Содержание меди в покрытии значительно больше, чем в литой бронзе. Этим объясняется более быстрое накопление меди на поверхностях трения у восстановленных деталей, чем у новых, и более яркое проявление эффекта безызносности. [c.190]

Энциклопедия по машиностроению XXL

Оборудование, материаловедение, механика и ...