Вычисление отношения (п)

В этом вычислении отношения -п "п считаются малыми первого [c.567]

Так как в это уравнение входят только отношения давлении и объемов, то для вычисления значения п не нужно даже знать масштабов этих величин, но нужны одинаковые размерности. [c.59]

Степень сложности С определяют путем вычисления отношения массы (объема) С п поковки к массе (объему) б ф геометрической фигуры, в которую вписывается форма поковки [c.549]

Наконец, следует ещё раз подчеркнуть, что по своему смыслу к. п. д. является величиной арифметической, а потому в результате вычисления должен получиться знак плюс если же получается знак минус, то формула теряет физический смысл при обращении в нуль тоже может оказаться смысл, не соответствующий холостому ходу. Дело в том, что при вычислении к. п. д. часто вместо отношения работ или мощностей берут отношение сил, приведённых к одной и той же точке, что вполне законно при равномерном движении или при вычислении средних величин этих сил за период. Тогда к. п. д. может обратиться в нуль не только при обращении числителя в нуль при знаменателе, не равном нулю (это и обозначало бы холостой ход), но и при обращении знаменателя в бесконечность при конечном числителе послед- [c.38]

Установки для определения к. п. д. червячного редуктора обычно состоят из двигателя, червячного редуктора и нагрузочного устройства. К. п. д. определяется как отношение мощности потребляемой нагрузочным устройством к мощности развиваемой двигателем. Так как передаточное отношение редуктора величина постоянная, то для вычисления к. п. д. можно использовать также приведенную выше формулу 10,3. [c.148]

Следует отметить, что при вычислении к. п. д. частных механизмов не принято различать технологического и других видов сопротивления. Если в механизме к ведущему звену прикладывается сила Р, а к ведомому — сила сопротивления Q, безразлично какого, технологического или вредного, то к. п. д. считается как отношение работы, производимой силой на ведомом звене, к работе на ведущем звене. [c.465]

Возможны и другие способы осреднения параметров неравномерного потока. Однако очевидно, что при любом способе осреднения параметров неравномерного потока сохраняется только часть его суммарных характеристик и неизбежно утрачиваются некоторые свойства потока. Мы видели, что в первом случае при осреднении изменялась энтропия, во втором — импульс потока. Можно указать и на другие условности, связанные с процессом осреднения параметров. Так, пусть в исходном потоке статическое давление р одинаково но всему сечению. После замены действительных параметров средними вычисленное но и статическое давление р окажется иным, чем в исходном потоке. То же возможно и в отношении величины приведенной скорости, полного давления и др., если они постоянны по сечению исходного потока. Отсюда следует, что в каждом реальном случае необходимо выбирать такой способ осреднения, который наиболее полно отражал бы особенности поставленной задачи. Так, например, при вычислении потерь или к. п. д. рационально пользоваться осреднением параметров потока, при котором выполняется уело- [c.272]

Вычисление коэффициента запаса в рассматриваемой задаче имеет по сравнению с предыдущей задачей некоторые особенности. В задаче 10-10 возрастание поперечной нагрузки неизбежно сопровождается ростом осевой нагрузки, так как последняя является по существу реактивной силой, зависящей от поперечной нагрузки. Здесь специально оговорено (см. условия задачи), что отношение сил Р и 5 является постоянным. Кроме того, здесь есть дополнительная поперечная нагрузка (собственный вес), которая, конечно, неизменна, и, следовательно, при составлении выражения для определения коэффициента запаса величины М% и на п умножать не следует- Учитывая сказанное, коэффициент запаса найдем из выражения [c.270]

Для доверительной оценки вероятности безотказной работы системы используется биномиальная схема, для которой при вычислении нижней доверительной границы берется число испытаний, равное п, и число отказов - ближайшее целое по отношению к d, а если число d само по себе целое, то берется число, большее на единицу. При вычислении верхней доверительной границы берется число испытаний, равное целой части числа d. [c.273]

Наконец, для некоторых видов изделий машиностроения и особенно приборостроения, например для ЭВМ, средств измерений и т., п., вычисление полезного эффекта оказывается затруднительным. В этом случае рекомендуется рассматривать отношение интегральных показателей качества оцениваемого образца к такому же показателю базового образца [c.40]

Для вычисления координат всех вершин контуров детали необходимо реализовать эти формулы п раз. Трехмерные координаты вершин детали образуются из плоских добавлением = О или Z, t. Зная параметры всех ребер и вершин, нетрудно вычислить параметры поверхностей — носителей граней плоской детали. Связи между вершинами и ребрами устанавливают по отношениям следования объектов п,- в контурах проекции детали. [c.94]

Расчет внутреннего к. п. д. г о производился по отношению давлений По, вычисленному по давлению за ступенью и полному давлению перед нею рдп, температуре торможения Т п перед ступенью, расходу воздуха G, определявшемуся с помощью мерного сопла, моменту М гидротормоза и числу оборотов п ротора. Момент трения в подшипниках передавался на взвешивающее устройство гидротормоза. Коэффициент [c.231]

По результатам вычислений построены графики зависимости коэффициентов от отношения масс вала и диска п (рис. 2). Цифры над кривыми соответствуют относительной длине вала е . Кривые, обозначенные цифрой 1, соответствуют значениям коэффициентов в случае сосредоточенной в середине пролета массы ( j = 1) и отвечают значениям, полученным по формулам (3) и (4). Такие же данные для случая = 1 получаются и при расчете по уравнениям (6) и (7). Для дисков, имеющих конечную толщину (е <С 1), частотные коэффициенты отличаются от полученных по формулам (3) и (4). [c.25]

Для вычисления коэффициента сервиса 0 в произвольной точке G РП определялось множеством допустимых направлений ipo ориентации звена ВС, когда точка С совмещена с точкой G. При каждом значении г ) вычислялись углы ф , фд, фд (—п ф п), т. е. находилась соответствующая конфигурация МС. Затем проверялись неравенства (5), и если они удовлетворялись, то число допустимых направлений в точке G увеличивалось на единицу. Отношение бсг числа допустимых направлений к общему числу проверявшихся (равному 200) принималось за оценку ве- [c.126]

Это подтверждается и приведенными на рис. 4 результатами вычисления оценки при = п, = я/2 и различных значениях dg. РП в этих случаях имеет форму кругового кольца и влияние краевого эффекта более существенно, чем в отсутствие ограничений. Жирной линией показана зависимость величины V от da. Пунктирные кривые соединяют точки, отвечающие оценкам Р е для различных значений М е — 0,5). Как видим, при Af = 64 обеспечивается точность оценки V порядка 5% (исключение составляет случай dg = п/10, где отношение площади V РП к длине его границы минимально при этом погрешность составляет 10%). [c.142]

А. Определение вероятностных характеристик. При малом числе наблюдений п (обычно имеющих одинаковые веса) вычисление среднего арифметического значения J , средней квадратической ошибки а и вероятной ошибки г производится теми же приёмами, что указаны в отношении равноточных измерений (пример 1), или приёмами, указанными в примерах 4 и 5 Сведений из теории вероятностей" (стр. 283, 284). В последнем случае вероятности р (j ,) заменяются частостями, полученными при проведении опыта, результаты которого обрабатываются. [c.304]

В статье показано, что метод Л. П. Филиппова для вычисления критической плотности можно распространить на многие вещества, если произвести их разделение на группы. Произведено вычисление величины Рц для 140 веществ и распределение их по пяти группам в зависимости от величины отношения Рд/Рк- Состав полученных групп сравнивается с группами вязкости. Даны примеры расчета критической плотности для некоторых органических соединений. [c.107]

Л. П. Филиппов [1] показал, что если продолжить линию (рж + Рп)/2 на графике p = f T) до температуры абсолютного нуля Г=0°К, то полученную при этом величину р или плотность жидкости, переохлажденной до абсолютного нуля, можно использовать для вычисления критической плотности. Для группы из 24-х случайно взятых жидкостей в этой работе было получено среднее значение отношения Ро/Ри = 3,95 при наибольшем отклонении [c.107]

Очевидно, нетрудно было бы построить структурные числа и для вычисления моментов на звеньях и элементах управления механизма, а затем привести соответствующие алгоритмы для подсчета к. п. д. Однако учитывая, что все эти величины могут быть определены через передаточные отношения, построенные специальным образом (см. п. 3.2), а их вычисление достаточно просто осуществляется с помощью структурных чисел механизмов, усложнение программы, связанное с построением дополнительных структурных чисел, вряд ли целесообразно, [c.173]

Замечание о нечувствительности формулы Больцмана. Предыдущие рассуждения дают нам повод сделать замечание, к которому мы вернемся еще несколько раз в этих лекциях, а именно формула Больцмана обладает свойством, кажущимся на первый взгляд несколько странным, которое может быть названо нечувствительностью по отношению к определению и вычислению вероятности. Свойство это весьма драгоценно. Оно проистекает из того обстоятельства, что в выражение вероятности всегда входят степени, заключающие п, а п всегда очень велико. Если бы, например, мы имели [c.27]

Проведенное сравнение неверно, так как вычисленные передаточные отношения не являются больше единым критерием для сравнения к. п. д. [c.276]

Необходимость применения динамического метода существенно усложняет решение неконсервативных задач устойчивости. Здесь требуется весьма эффективный метод определения частот собственных колебаний. Среди других методов в этом отношении вьщеляется МГЭ. Он позволяет получать точный спектр частот (устраняет недостаток МКЭ), а в трансцендентном частотном уравнении отсутствуют точки разрыва 2-го рода (устраняет недостаток метода перемещений). Дополнительными положительными факторами являются простая логика формирования динамической матрицы устойчивости, отсутствие операций умножения, обращения и сложения матриц, хорошая устойчивость численных операций при вычислении определителя и т.п. [c.196]

После определения параметров у (х) путем обратных преобразований получают уравнение кривой регрессии и (п). Аналогичным путем строят границы доверительной области для теоретической кривой регрессии. С целью подтверждения правильности выбора вида функциональной зависимости и от V производят проверку гипотезы линейности регрессии у (х) путем вычисления корреляционных отношений и составления условий (5.54) и (5.55) или с помощью дисперсионного отношения (5.73). [c.136]

Развернутая запись этих выражений здесь опущена аналитические функции i,, Д ) подсчитываются с помощью ранее найденных коэффициентов подробные вычисления проведены для второго приближения включительно. Произвольные постоянные a -i, Ь ,, g , т ,, п > 1 позволяют говорить о том, что решение (2.28) формально зависит от шести произвольных функций аргумента и. В гидродинамическом отношении класс решений (2.28) характеризует движение жидкости, вызванное двумерным стационарным возмущением поперечной скорости. Запишем условия динамической совместности на сильном разрыве (1.14) [c.57]

Для вычисления к.п.д. т)тер, 11проп и т) для ТРД в идеальном или действительном режиме работы можно пользоваться формулами (10.25). В этом случае величину обеспечиваемую, вообще говоря, расчетным соплом, можно выразить через общую степень сжатия я и в набегающем потоке, согласно формуле (10.19). Очевидно, что термический к.п.д. ТРД зависит от степени сжатия я, от числа Маха в полете и отношения ТЦТ1. При скорости полета, равной нулю, когда я 1, [c.143]

Однако формулы (14Л2) и (14.13) иепользовать для вычисления р,п трудно, так как величину G надо определять из уравнения (14.10) в зависимости от коэффициента сопротивления эквивалентного трубопровода и отношения ро/р . Поэтому приведенный коэффициент расхода f,in определяют или экспериментальным путем, или по справочным графикам, составленным для различных значений коэффициента сопротивления эквивалентного трубопровода и значений ро/ри. [c.273]

Степень сложности определяют вычислением отношения массы (объема) G поковки к массе (объему) Сф геометрической фигуры, в которую вписывается форма поковки. Геометрическая фигура может быть ш юм, п алле-лепипедом, цилицдром с перпендикулярными к его оси торцами или прямой правильной призмой (рис. 26). [c.256]

При больших изменениях нагрузки приведенная ф-ла будет неточна и для этого случая строят кривую ш на см осадки, откладывая величины р, вычисленные для разных ватерлиний на соответствующих углуб- лениях. При переходе в воду иной плотности изменение В будет aB = (у —у) V т. Отсюда, по сказанному выше, легко определить изменение осадки. Для обратного определения V, Хр и Zp слулшт кривая водоизмещения и кривая центров для каждой осадки, Т. к. на торговых судах имеют дело с грузами, то удобнее эту кривую строить для груза = О до груза = шах, т. е. так называемую кривую грузового размера, к-рую накрашивают на -борту судна в форме масштаба. Задача корабельного состава, в особенности на подводных лодках, в отношении П. заключается в учете изменений нагрузки и П. судна, в выравнивании недопустимого изменения ее. Если корабль получает пробоину, то он начинает погружаться, пока равновесие плавания не восстановится или пока он не утонет. Т. к. по мере погружения в воду входят добавочные части, увеличивая тоннаж, то погружение без потопления продолжится, пока запас этих добавочных частей корабля (надводной его части) не исчезнет. Т. о. запас П. определяется величиной надводной части корабля и приближенно равен [c.329]

Ход вычисления элементов П. следующий заданы материал детали, длина, начальная и конечная формы обрабатываемого отверстия по материалу определяют тип зуба, затем по длине и выбранному отношению у получают t, откуда уже получеиют [c.198]

Быстродействие оптических матричных умножителей было уже описано в табл. 7.1 и 7.2. При вычислении отношения Псалтиса числа в табл. 7.1 и 7.2 имеют коэффициент запаса 2, поскольку были учтены операции умножения и сложения. Для умножителей матриц на векторы соотношение Псалтиса показано в табл. 7.3. Умножители матрицы на матрицы показаны в табл. 7.4. Вычисления проведены для тех же случаев, что и в табл. 7.1 и 7.2. Второй столбец табл. 7.3 предполагает значение / = 16, п=т = 32, в то время как для третьего столбца /=32, п = т= 28. В табл. 7.4 второй столбец соответствует значениям /=16, n = m = = 32, а третий столбец относится к / = 32, п=т = k=l28. [c.210]

Интегрирование главных членов по. методу вариации произвольных постоянных. Метод вариации произвольных постоянных удобен для получения солнечных возмущений в движении спутников, для которых отношение п п является весьма малым по сравнению с его значением для системы Земля —Луна. В таких случаях достаточна первого приближения для получения возмущений со всей точностью, необходимой для сравнения с наблюдениями. Лаплас применил этот метод для вычисления значений солнсчны. возмущений в движении галилеевых спутников Юпитера Г. Струве при.менпл его к спутникам Сатурна, за исключением Фебы. Отношение п /п равно 0,0039 для [c.277]

Связь между силой, необходимой для удаления поверхностных атомов тела, с его твердостью Н заставляет предполагать связь между твердостью тела и скрытой теплотой его плавления <3, отнесенной к грамм-атому. Как показывает вычисление, произведенное П. П. Лазаревым, отношение этих величин действительно обладает известной устойчивостью между 1 и 1,23 однако в отдельных случаях возможны резкие отступления как в одну сторону (3,96 А1, 2,40 Pt, 1,58 Рф, так и в другую (0,106 N1, 0,11 Ре) последняя пара исключений вероятно связана с ферромагнитными свойствами. Подобным образом намечаются соотношения между твердостью и тепловым расширением тела, причем эти свойства ид т антидромно чем труднее удалить друг от друга атомы, тем менее увеличивается расстояние между ними при повышении Г. Пример этой антидромности показан в табл. 22 однако необходимо отметить, что указанное правило в ряде случаев оказывается нарушенным, в частности папр. на кар-болитах. Твердость тела существенно связана [c.87]

Отношение (Л п/Л 2)расч = 3,01 (Nji и N 2 — долговечность образцов в первом и во втором режимах нагружения соответственно) получено в результате расчета. Соответствующее отношение, вычисленное по экспериментальным данным, эксп — 2, 66. Видно, что расхождение между (Л п/Л 2)расч и Nn/N ) эксп незначительно. [c.185]

В уравнениях (44) и (45) при вычислении производных от tg и Гр рассматривается изменение этих векторов относительно осей Oxiy Zi следовательно, и в уравнении (46) производная от г берется по отношению к тем же осям. Но из сказанного в 13. п. 2 следует, что в данном случае, так как оси Sxyz перемещаются по отношению к системе отсчета Ох у г поступательно, локальная производная в осях Sxyz совпадает с полной производной в осях Ox y- z . [c.396]

Так как В Т почти четно по отношению к г, можно в рассмотрении п. 14 заменить выражение d(,ldT) T — еР на dQldT)VT — еР В Т. В первом приближении это не изменяет теплопроводности, а меняет только электрическое поле F. Этот метод вычисления цр был предложен Блат-том и является просто другим способом рассмотрения влияния фононов на термо-э. д. с. Одиако в членах высшего порядка в выражении (14.12) для имеются изменения, поскольку отношение А (А должно быть теперь заменено на следующее [c.287]

Допущение о постоянной плотности импульсов квантов (см. п. 5) в нро-странстве импульсов в рассматриваемом случае верно только в отношении очень низких частот. В случае решетки графита распределение является анизотропным, что должно привести к квадратичной зависимости теплоемкости от температуры в некотором интервале. Однако различные авторы по-разному оценивают вид колебательного спектра графпта и границы температурного интервала, в пределах которого выполняется квадратичная зависимость теплоемкости от температуры. Вместе с тем все исследователи сходятся на том, что ниже определенной температуры квадратичная зависимость должна смениться обычной кубической, хотя само значение этой температуры определяется пока в основном принятым способом вычислений. Точные количественные теоретические предсказания такого рода усложняются тем, что для оценки межатомных взаимодействий нужно знать упругие постоянные, которые для графита не измерялись. [c.346]

Иногда принимают в качестве средних значений параметров средние по площади скоростп, давления, температуры и т. д. Можно показать, однако, что такое простейшее осреднение является, вообще говоря, неправильным и может привести к ошибочным результатам отношение средних значений полного и статического давлений не будет соответствовать среднему значению приведенной скоростп, расход газа, вычисленный по средним параметрам, будет больше или меньше действительного и т. п. Если исходная неравномерность потока невелика, то количественно этн погрешности незначительны при большой неравномерности параметров ошибка может быть существенной. Поэтому к решению поставленной задачи в общем случае подходят иным путем. [c.267]

Но 1 — Г = / таким образом, при р<Е /Е стержень асимптотически устойчив в том смысле, что прогиб его под действием продольной силы и произвольной поперечной нагрузки стремится к конечному пределу. Этот предел неограниченно возрастает, когда р стремится к величине отношения Е /Е при р Е /Е предельная теорема перестает быть справедливой. Общий вывод из рассмотренного примера следующий. Система мгновенно неустойчива, когда нагрузка превосходит эйле,рову, вычисленную по мгновенному модулю. Система асимптотически неустойчива, если нагрузка превышает эйлерову нагрузку, соответствующую длительному модулю. При меньших нагрузках система устойчива. Этот результат относится не только к случаю сжатого стержня, но п к любой наследственно-упругой системе, устойчивость которой может быть исследована на основе геометрически линейной постановки задачи типа Эйлера. [c.603]

При вычислении величин Di и Dg по зависимостям, приведенным п [5], было принято, что оболочка (труба) состоит из четырех слоев толш,иной по 4,1 мм. Диаметр трубы принимался равным 1420 мм, расстояния между кольцевыми швами определялись значениями параметра s/r = 2,3, ширина сварного шва а = 30 мм Отношение / лины к радиусу поперечного сечения 1/г варьировалось от 10 до 100. [c.230]

На основе имеющихся экспериментальных данных Балье в работе [ 109 ] предлагает строить диаграммы для разных типов турбин в координатах —d . На диаграмму наносятся линии равных к. п. д., отношений Ui/ g, значений угла и других параметров. Для ступеней осевого и радиального типов с полным подводом, осевого с парциальным подводом отдельно строятся разные диаграммы, позволяющие ориентировочно оценить основные параметры ступени, обеспечивающие требуемую экономичность и соответствующую оптимальную конструкцию. Объемный расход Q, использующийся для вычисления -n.g и ds, рассматривается на выходе ступени в сечении II—II (см. рис. 1.1, 6). В первом приближении объемный расход можно определить по изоэнтропным соотношениям. При построении диаграмм учитывается влияние на к. п. д. относительной высоты сопловых лопаток, числа лопаток, радиального зазора, толщины выходных кромок лопаток. [c.19]

В более поздних статьях по определениям активности из электродвижущих сил и парциальных давлений, в частности в работах Голуба, Нойберта и Зауервальда [131], можно найти другие критические замечания в отношении измерений Лоренца. Вычисления отдельных параметров, проведенные Лоренцем, по-видимому, не дают надежных значений коэффициентов активности в отдельных фазах, поскольку небольшие погрешности в экспериментальных данных могут приводить к большим ошибкам в результатах вычислений. Более того, вопрос о пригодности уравнения Ван-дер-Ваальса вообще не был рассмотрен. Выше было показано (гл. II, п. 3), что допущения, лежащие в его основе, соблюдаются не всегда. [c.150]

Минимальное критическое давление можно также определить, используя табличные значения числа волн. В этом случае предварительно определяют два отношения конструктивных размеров оболочки Ljr и б/г, по которым из табл. 3 берут табл. Затем по формуле (51) определяют Ркр при п = птабл, = = табл—1 и п = Птабл+1. Если окэзывается, что критическое давление при п = Итабл меньше двух других, то расчет на этом заканчивают. Если нет, то вычисления продолжают при следующих по порядку (больших или меньших) значениях числа волн. [c.173]

В качестве дополнительных для этого варианта приняты следующие исходные данные тип турбоагрегата — К-500-240 расход первичного пара Gia = 389,44 кг1сек коэффициент расхода электроэнергии на собственные нужды т]с.н = 4% к.п.д. инвертора г]ин = 96% к.п.д. турбогенератора т тг = 99% к.п.д. питательного насоса Т1п.н = 82,5% температура уходящих газов из парогенератора Гу,г = 140° С давление за диффузором Р2Д = 1)05 ата ширина электродной секции в канале МГД-генератора Sa = Ю см отношение высоты к ширине канала ziy = 1,0 = onst. В расчетах допускалась следующая погрешность вычислений АХ <4% ДЛ мгд-г < 0,4% АГк.о< з°К Д( п.с<0,6% и т. д. [c.131]

Но в реальных фильтрах мы имеем дело с неоднородными загрузками, фракции которых хотя и перемешаны друг с дру-гОхМ, но так, что средний диаметр зерен каждого горизонтального слоя постепенно увеличивается от слоя к слою в направлении от поверхности загрузки к ее основанию в результате гидравлической сортировки зерен при промывке в восходящем потоке воды. Так как потеря напора возрастает в основном в первых по направлению движения воды слоях загрузки, то все величины в правой части уравнения (12.40) должны быть отнесены к диаметру зерен загрузки, при которой вычисленный прирост потери напора для однородной загрузки будет равен потери напора для данной неоднородной загрузки. Для этого используют предложение В. П. Криштула, согласно которому потеря напора в неоднородной загрузке с эквивалентным диаметром равна потере напора в однородной загрузке с таким же диаметром, помноженной на квадрат коэффициента неоднород ности. Последний определяется отношением эквивалентного диаметра к среднему диаметру зерен первого по движению воды слоя загрузки с толщиной, равной 20% полной высоты загрузки d2o. Таким образом, [c.248]

Энциклопедия по машиностроению XXL

Оборудование, материаловедение, механика и ...