Степень сжатия в ВРД общая

Удельный расход топлива в процессе работы двигателе зависит от ряда факторов. Сюда в первую очередь следует отнести обороты, нагрузку, степень сжатия, общее техническое состояние двигателя. [c.213]

Формулы (10.19) дают выражения для и через я = pl/pl, общую степень сжатия в ВРД, и через задаваемые величины Mj и набегающего встречного потока воздуха. Очевидно, что всегда > и если я 1. При л < 1 [c.137]

Степень сжатия в ВРД общая 136, 137 [c.566]

Пуск на бензине. При пуске дизеля на бензине необходимо снижать степень сжатия (до 4,0—4,8) путём присоединения дополнительной камеры. Эта система пуска требует дополнительного оборудования магнето, свечей и специального всасывающего коллектора с карбюратором. В момент пуска основной всасывающий трубопровод соединяется с дополнительным трубопроводом, на котором смонтирован карбюратор. После пуска на бензине и прогрева двигатель поворотом пускового рычага в исходное положение переводится на нормальную работу на тяжёлом топливе. При этом отсоединяется дополнительный всасывающий трубопровод, закрываются клапаны дополнительных камер и включается топливный насос. Общее время запуска невелико. [c.335]

Часто бывает необходимо произвести сжатие газа от очень низких давлений (создание вакуума) до атмосферного, а иногда и выше. В этом случае компрессор называют вакуум-насосом, При этом отношение конечного давления к начально.иу иногда достигает весьма больших значений. Так. при сжатии газа, находящегося под абсолютным давлением 1 мм рт. ст., до одной атмосферы отношение давлений составляет свыше 700. Осуществление компрессорной машины с такой общей степенью сжатия сложно. С другой стороны, в силу низких величин абсолютных давлений приобретает значение потеря давления в распреде- [c.517]

Стремление к дальнейшему повышению термического к. п. д. цикла путем снижения работы сжатия приводит к циклам с промежуточным охлаждением воздуха. Обычно промежуточный охладитель ставится между компрессорами низкого и высокого давлений, создавая таким образом необходимость вместо одного компрессора (как то имеет место в простейшем цикле) иметь два, работающих последовательно. Применение двух компрессоров взамен одного позволяет увеличить общую степень сжатия воздуха в цикле, получить более высокое давление за компрессорами и тем самым повысить мощность турбины, увеличив соответственно степень расширения рабочего агента. [c.156]

Несмотря на то, что к. п. д. цикла Ренкина неуклонно растет с увеличением начального давления, комбинированный газопаровой цикл, как это было показано на рис. 3-4, имеет максимум к. п. д. Это объясняется значительным уменьшением к. п. д. газового цикла, влияющего на общий к. п. д., определяемый по формуле (3-30). Таким образом, газообразное рабочее тело ограничивает возможности применения больших степеней сжатия, необходимых для увеличения термической эффективности цикла пароводяного рабочего тела. [c.96]

По мере испарения капелек в поток паровоздушной смеси непосредственно в ступенях компрессора впрыскивается новая порция распыленной воды, рассчитанная для сжатия смеси в нескольких следующих ступенях, и т. д. При этом общее число впрысков воды, очевидно, равно отношению полной степени повышения давления компрессора к степени повышения давления в нескольких ступенях, на которые рассчитывается отдельный впрыск воды. Такой многоразовый впрыск воды позволяет уменьшить весовое содержание жидкости в двухфазном потоке, и, следовательно, потери энергии на ускорения и дробление капель воды, а также снизить эрозию лопаток компрессора при больших степенях сжатия (см. гл. 3). Полезным оказывается применение промежуточного охлаждения паровоздушной смеси в компрессоре, уменьшающего общий удельный весовой расход воды. [c.11]

Степень сжатия в компрессоре общая [c.409]

Из ЭТОЙ формулы видно, что к.п.д. камеры сгорания зависит не только от Дрк/Р2, но и от общей степени сжатия (расширения). Чем выше степень сжатия, тем при той же самой относительной потере давления в камере сгорания ее к. п. д. будет большим. [c.145]

В соответствии с конструкцией головки цилиндров прокладки устанавливают на каждый цилиндр отдельно (индивидуальные прокладки) или общие на весь блок цилиндров (рис. 61). В двигателях с алюминиевыми блоками цилиндров применяют алюминиевые, медные, медно- и железо-асбестовые прокладки. Последние два вида прокладок, в которых слой асбеста находится между двумя металлическими пластинами, в настоящее время часто устанавливают в тракторных дизелях и карбюраторных двигателях с невысокими степенями сжатия. [c.122]

Эффективный К.П.Д. учитывает дополнительные тепловые и механические потери и поэтому меньше индикаторного к.п.д. Он характеризует общую экономичность работы двигателя. Наиболее экономичными из всех автомобильных двигателей являются дизели, имеющие высокие степени сжатия. [c.47]

Дополнительно нужно учитывать наличие в смеси значительного количества воздуха, сильно снижающего теплоотдачу со стороны пара. Эффективным методом интенсификации, повышения коэффициента теплопередачи, а следовательно, и создания компактных конструкций является обеспечение высокой скорости смеси. Это вызывает увеличение парового сопротивления эжектора, следовательно, понижение температуры смеси и температурного напора и работу эжектора с большей степенью сжатия, что обусловливает верхний предел скорости паровоздушной смеси. На фиг. 151 показан общий вид ранее весьма распространенного двухступенчатого двух-корпусного эжектора с холодильниками из двойных трубок (ср. с фиг. 69). В первой ступени охлаждающая вода поднимается по внут- [c.306]

В процессе работы в смесительной камере эжектора происходит смещение этих двух потоков в один общий, который затем, пройдя диффузор непосредственно или через выхлопную трубу флюсового аппарата, выбрасывается наружу. Изложенное показывает, что рассматриваемые эжекторы работают при больших разностях давления между эжектируемым и эжектирующим воздухом, а происходящий в них процесс характеризуется большой степенью расширения рабочей и обычно сравнительно малой степенью сжатия смешанной среды. [c.105]

На основании лабораторных исследований и производственных работ следует указать на общее правило некоторого снижения степени сжатия у двигателей с самовоспламенением при переводе их на газожидкостный процесс. [c.568]

Центробежный компрессор должен в течение часа подавать 5000 кг воздуха при давлении 18 бар начальное состояние воздуха определяется давлением 0,9 бар и температурой —15° С. Определить число ступеней компрессора, степень сжатия в каждой ступени при одинаковой работе их и общую мощность компрессора показатель политропы равен 1,50. [c.69]

Масса углекислоты, передаваемая компрессором в течение часа, составляет /П8=1980 кг/ч. Общая степень сжатия л = 25. [c.74]

Общая степень сжатия во всем компрессоре равна 31,25 при двухступенчатом компрессоре степень сжатия в одной ступени больше 4 для трехступенчатого я = 3,15. [c.75]

Вследствие отсутствия охлаждения воздуха при одинаковой степени сжатия работа и мощность компрессора распределены между ступенями неравномерно на первую ступень приходится около 42% всей нагрузки, а на вторую — 58%. Для равномерного распределения нагрузки между ступенями общую работу разделим на равные части [c.76]

Общая степень сжатия в компрессоре 140. [c.77]

Общая степень сжатия в первой части компрессора до отбора равна Я1 = 4,5, а после отбора яп = 3. Температура воздуха по выходе из первой части компрессора Г1 = 403°К, а из второй части 7 п=405°К. Массы воздуха, подаваемые в 1 сек из I и II частей компрессора, равны т =2,33 кг/сек, т п=4,65 кг/сек. В первой части число ступеней гп1 = 5, при степени сжатия в каждой Я1=1,35, во второй тц = 4, при яц= 1,316. Всего в компрес- [c.77]

Это обстоятельство можно представить несколько конкретнее, если воспользоваться так называе.мым механическим коэффициентом полезного действия т] , определяющим расход работы на преодоление трения, и общим к.п.д. двигателя т]. Так как ч= Г1 т1 , то, очевидно, оптимальной степенью сжатия будет такая, при которой т] будет иметь максимальное значение. [c.171]

При использовании верхних клапанов увеличивается высота двигателя и несколько снижается его общая жесткость. В настоящее ере мя дизели имеют только верхнеклапанное газораспределение, и в современных карбюраторных двигателях с высокой степенью сжатия также преобладают верхние клапаны. [c.60]

И. Многоступенчатые схемы для работы при —50° С и ниже. Использование одноступенчатых компрессионных машин с аммиаком или подобными ему рабочими веществами вблизи температуры —50° С обычно сопряжено с трудностями вследствие необходимости иметь чрезмерно высокие степени сжатия. В таких случаях удобнее осуществлять сжатие в нескольких ступенях, что имеет преимущество и с термодинамической точки зрения ). Кроме того, термодинамическая эффективность схем может быть повышена путем применения и многоступенчатого расширения. Дросселирование вносит в процесс неизбен ную необратимость, однако очевидно, что при замене одного необратимого процесса последовательной суммой процессов с малыми температурными перепадами общая необратимость уменьшается. В схеме многоступенчатого сн атия и многоступенчатого расширения пар после каждого дросселирования возвращается в соответствующую ему по давлению ступень сжатия. [c.35]

Для вычисления к.п.д. т)тер, 11проп и т) для ТРД в идеальном или действительном режиме работы можно пользоваться формулами (10.25). В этом случае величину обеспечиваемую, вообще говоря, расчетным соплом, можно выразить через общую степень сжатия я и в набегающем потоке, согласно формуле (10.19). Очевидно, что термический к.п.д. ТРД зависит от степени сжатия я, от числа Маха в полете и отношения ТЦТ1. При скорости полета, равной нулю, когда я 1, [c.143]

Общая для всего мира тенденция улучшения рабочих параметров ГТД за счет увеличения степеней сжатия как следствие приводит к появлению большого числа коротких лопаток с собственными частотами колебаний даже по первой форме в области высоких звуковых частот циклов. Увеличение частоты / при данном ресурсе эксплуатации Тэ автоматически приводит к росту циклической наработки N. Поскольку ресурс Тэ также имеет тенденцию к росту, увеличивается относительное число усталостных повреждений среди возможных нарушений работоспособности деталей ГТД. Стала актуальной проблема оптимизации технологии коротких лопаток и связанных с ними элементов дисков по характеристикам сопротивления усталости на высоких звуковых частотах и эксплуатационных температурах, которые, как и частота нагружения, становятся все более высокими. Из-за жестких требований к весу деталей и сложности их конструкции в каждой из них имеет место около десятка примерно равноопасных зон, включающих различные по форме поверхности и концентраторы напряжений гладкие участки клиновидной формы, елочные пазы, тонкие скругленные кромки, га.лтели переходные поверхности), ребра охлаждения, малые отверстия, резьба и др. Даже при одинаковых методах изготовления, например при отливке лопаток, поля механических свойств, остаточных напряжений, структуры и других параметров физико-химического состояния поверхностного слоя в них получаются различными. К этому следует добавить, что из-за различий в форме обрабатывать их приходится разными методами. Комплексная оптимизация технологии изготовления таких деталей по характеристикам сопротивления усталости сразу всех равноопасных зон без использования ЭВМ невозможна. Поэтому была разработана система методик, рабочих алгоритмов и программ [1], которые за счет применения ЭВМ позволяют на несколько порядков сократить число технологических испытаний на усталость, необходимых для отыскания области оптимума методов изготовления деталей, а главное строить математические модели зависимости показателей прочности и долговечности типовых опасных зон деталей от обобщенных технологических факторов для определенных классов операций с общим механизмом процессов в поверхностном слое. Накапливая в магнитной памяти ЭВМ эти модели, можно применять их для прогнозирования наивыгоднейших режимов обработки новых деталей, которые в авиадвигателестроении часто меняются без трудоемких испытаний на усталость. Построение [c.392]

Критерий прочности в форме полинома четвертой степени в общем виде не удобен для целей неразрушающего контроля прочности изделия. Были произведены соответствующие преобразования, позволившие представить указанный критерий в форме, удовлетворяющей требованиям неразрушающего контроля (табл. 2.9). Для определения прочности изделия при сложном напряженном состоянии необходимо знание следующих параметров предела прочности композиционного материала в направлении армирования 0 структурных коэффициентов степени анизотропии прочности в направлении осей упругой симметрии — а — = Опо/о о и под углом 45° к ним Ь сг45/сТо> а также соотношения между прочностью при сдвиге и прочностью при растяжении (сжатии), с == То/сГц геометрических параметров изделия, например, для труб толщина б и диаметр О, а для конических изделий также угол при вершине конуса а. [c.184]

Из последних отечественных конструкций следует отметить пусковой двигатель тракторного дизеля НАТИ КД-35 (N =37 л. с. при п = 1400 об/мин). Одноцилиндровый двухтактный пусковой карбюраторный двигатель развивает 9 л. с. при п — 3500 об/мин. Двигатель включается через дисковое сцепление и муфту типа Бендикс. Общее передаточное число между коленчатым валом двигателя и маховиком дизеля равно 14. Параметры пускового двигателя диаметр цилиндра 72 мм, ход поршня 85 мм, литраж 0,346 л, степень сжатия 5,75. [c.335]

Баллонные аккумуляторы выпускаются на общий объем 40—50 л и сферические — 30—40 л. Степень сжатия газа обычно равна 5 рабочее давление 220 кПсм и реже 350 кПсм . [c.114]

С увеличением высоты полета вследствие роста общей степени сжатия увеличивается перепад давлений на турбине и КТА автоматически затяжеляет винт, сохраняя неизменными число оборотов двигателя и температуру газа перед турбиной. [c.147]

За исключением мокрого Флюидайна , в двигателях Стирлинга используются однокомпонентные рабочие тела, если воздух считать чистым газом. Эти рабочие тела не только однокомпонентны, но и однофазны. Нет никаких причин, препятствующих использованию многокомпонентных многофазных рабочих тел, тем более что такие тела могут дать некоторые термодинамические преимущества, поскольку могут воспринимать более высокие степени сжатия. Тем не менее в настоящее время используются исключительно газообразные рабочие тела, причем практически без исключений только воздух (азот), гелий и водород. Как уже было показано выше, влияние рассмотренных нами параметров не зависит от того, какой из трех газов использовался в качестве рабочего тела. Однако, хотя тенденции и совпадают, конкретные цифры различны. Большая часть имеющейся литературы, если обратиться к публикациям достаточно общего характера, создает впечатление, что водород является наиболее подходящим рабочим телом, и в процессе первоначального изучения нами основных принципов и конструктивных особенностей двигателей Стирлинга это впечатление усилилось. Однако если водород обладает столь очевидными преимуществами, то почему все еще используют и остальные два газа, особенно гелий, хотя он и более дорогой Мы уже рассмотрели некоторые проблемы, связанные с использованием водорода, например необходимость /компенсировать просачивание водорода через материалы, с которыми он контактирует, и повышение хрупкости этих материалов, но если водород имеет такие неоспоримые преимущества, то с этими проблемами надо смириться. В первых аналитических работах (например, [44]) высказываются предположения, что водород является лучшим рабочим телом с точки зрения обеспечения высоких рабочих характеристик только в некоторых режимах работы, в других режимах наиболее подходящими могут оказаться другие два обычно используемых газа. Однако необходимо помнить, что большая часть усилий по совершенствованию двигателей Стирлинга предпринимается с целью установ- [c.102]

Трудно получить коэффипиенты сжатия более 100 для импульсов на длине волны 1,06 мкм, это обусловлено возникновением ВКР. В эксперименте [33] был достигнут коэффициент сжатия 110 60-пико-секундные импульсы при этом распространялись в 880-метровом световоде. Можно достичь даже больших значений степени сжатия, используя последовательность из двух волоконно-решеточных компрессоров [26, 31]. В эксперименте [31] 90-пикосекундные импульсы были сжаты до 0,2 пс при этом общий коэффициент сжатия составлял 450. В то же время пиковая мощность возросла с 480 Вт до 8 кВт. Каждый из компрессоров давал коэффициент сжатия 21. Необходимо упомянуть, что, хотя после первого компрессора в крыльях импульса была сосредоточена значительная доля энергии, импульсы после второго компрессора имели высокую контрастность. Причина заключалась в том, что импульсы имели различную начальную Длительность. 4,2-пикосекуп 1ные импульсы, вводимые во второй компрессор, достаточно коротки, и дисперсия способна линеаризо- [c.163]

Поршневые аккумуляторы обычно выпускают на общий (конструктивный) объем до 100 л при давлении до 220 кГ/см и до 50 л при давлении до 400 кГ/сл . Степень сжатия газа в аккумуляторе обычно равна 5 1. Давление в поршневых аккумуляторах можно повысить, используя принцип действия преобразователя [выбором соотношения площадей поршней газовой и жидкостной полостей (см. стр. 246)] до значения 1000 кПсм и выше. [c.435]

Общими характеристиками циклов двигателей внутреннего сгорания являются степень сжатия е, представляющая отношение нервоначального объема газа к его конечному объему при сжатии [c.111]

Газораспределитеды ый механизм (см. рис. 4) с верхним расположением клапанов, которое обеспечивает лучшее наполнение и очистку цилиндров, допускает более высокую степень сжатия, уменьшает потери тепла и повышает экопомнчность двигателя. Привод клапанов осуществляется от расположенного внизу общего для двух рядов цилиндров распределительного вала 3, через толкатели 4 штанги 6 и коромысла й на впускные и выпускные клапаны с пружинами 9. [c.11]

Из ру-диаграммы видно, что при одинаковой степени сжатия максимальное давление в цикле с подводом тепла при постоянном объеме значительно выше, чем в цикле с ПОДВОДОМ тепла при постоянном давлении (точки 5 и 3 ). По условиям прочности максимальное давление в цилиндре определяет массу двигателя, поэтому больший интерес представляет сравнение этих циклов при одинаковых максимальных давлениях, когда общей у них является точка 3 (циклы 1—2 —3—4 и 1—2—3— —4). По изохоре 2 —3 подводится меньше тепла чем по изобаре 2—3. Отведенное тепло у обоих циклов по-прежнему одинаково. Следовательно, при одном и то-м же максимальном давлении в цилиндре термический КПД цикла с подводом тепла при постоянном давлении выше термического КПД цикла с подводом тепла при постоянном объеме. [c.265]

Общие сведения. Сжатый газ, в отличие от сжиженного, сохраняет свое газообразное состояние при нормальной температуре и любом повышении давления. Он превращается в жидкость только после глубокого охлаждения (ниже минус 162°С). В качестве топлива для автомобилей используют сжатый до 20 МПа природный газ, добываемый из скважин газовых месторожде шй. Его основной комиоиент — метан. Сжатый газ имеет очень bm okjto теллоту сгорания единицы массы — 49,8 МДж/кг, но из-за чрезвычайно малой плотности (0,0007 г/см при 0°С и атмосферном давлении) объемная теплота сгорания сжатого даже до 20 МПа природного газа не превышает 7000 МДж/кг, т. е. более чем в 3 раза меньше, чем у сжиженного. Невысокое значение объемной теплоты сгорания не позволяет обеспечить хранение на автомобиле достаточного количества газа даже при высоком давлении. Вследствие этого запас хода газобаллонных автомобилей, работающих на сжатом природном газе, вдвое меньше, чем у бензиновых или у автомобилей, работающих на сжиженном углеводородном газе. Высокое рабочее давление сжатого газа требует применения тяжелых толстостенных баллонов, что влечет за собой снижение полезной нагрузки автомобиля на 10—12%. Октановое число метана по исследовательскому методу около ПО, что позволяет компенсировать повышением степени сжатия уменьшение мощности (на 15—18%) бензиновых двигателей при их переоборудовании для [c.115]

Из основных конструктивных параметров выполненных двигателей с предкамерами видею, что степень сжатия двигателей лежит в пределах от 14 до 18 отношзние Ук1Ус = 20 — 34% число соединительных отверстий с = 1 — 12 отношение общего проходного сечения отверстий к площади поршня г/с 1 1 [c.86]

Дозвуковые прямоточные воз-ушно-реактивные двигатели вслед-гвие невысокой степени сжатия в нффузоре имеют чрезвычайно низ-ий общий КПД двигателя. Даже ри скоростях до 900—1000 км/час бщий КПД двигателя не превы-гает 3—4 /о. [c.207]

На фиг. 7.40 представлены оба цикла в координатах v—р. Точка / у них общая как точка, определяющая одно и то же начальное состояние газа. Точка 2 также общая, так как по условию степень сжатия у двигателей одинакова. Точка 3 для цикла поршневого двигателя может быть выбрана в любом месте прямой 2= onst вследствие того, что yjt цикла этого двигателя зависит только от е. Поэтому для удобства сравнения она выбрана совпадающей с точкой 3 цикла пульсирующего двигателя. Из фиг. 7. 40 видно, что количество подведенного тепла Qi в этих циклах одинаково, а ц пульсирующего двигателя больше L поршневого на величину заштрихованной площади. Поэтому Т1 пульс> порш.- [c.217]

Энциклопедия по машиностроению XXL

Оборудование, материаловедение, механика и ...