Фильтры реальные

Отметим, что существуют и другие методы малого параметра, определения периодических режимов, которые не предполагают наличия порождающего решения, а исходят из так называемой гипотезы фильтра [1, 2], которая опирается на наличие у любой реальной системы конечной полосы пропускания частот. [c.119]

Среднюю скорость фильтрации в формуле Дюпюи (29-4) следует понимать как некоторую воображаемую скорость, при которой через поперечное сечение всего фильтра проходит действительный расход Q. Мы продолжаем, следовательно, рассматривать (вместо реального движения определенного расхода Q грунтовых вод через суммарную площадь пор фильтра) абстрактное движение с тем же расходом некоторой сплошной среды, заполняющей все пространство, занятое как порами грунта, так и его скелетом. [c.298]

Многие реальные механические и электрические устройства могут рассматриваться как системы с двумя степенями свободы. Примеры таких систем — связанные колебательные контуры, широко используемые в радиотехнике в качестве полосовых фильтров, в двухконтурных параметрических усилителях и т. д. Механической системой с двумя степенями свободы будем считать, например, балку, установленную на двух упругих опорах. [c.239]

Следует отметить, что рассмотренные схемы являются приближенными. В реальных случаях при расчете горизонтального дренажа учитывается ряд факторов (положение кривой депрессии, которая может проходить выше верха трубы конструктивные особенности дрен и фильтров и т. д.). [c.275]

Для детального анализа звуковых сигналов целесообразно использовать узкополосный анализатор в реальном времени типа 3348 той же фирмы, содержащий 400 фильтров с постоянной шириной полосы пропускания. Исследуемый спектр в выбранном диапазоне изображается на экране электронно-лучевой трубки в виде узких линий, число которых равно числу фильтров. Этот спектр записывают в аналоговом или цифровом виде. [c.458]

Существуют допустимые нормы и для населения жилого поселка АЭС. И те и другие нормы приняты с большим запасом по отношению к реально опасным значениям. Кроме того, для полного обеспечения радиационной безопасности населения нормируются выбросы через вентиляционную трубу. Соответствующие нормы приведены в табл. 4.3 и 4.4. Для обеспечения этих норм перед выбросом загрязненного воздуха в вентиляционную трубу он проходит фильтры, установленные в системе технологической приточно-вытяжной вентиляции. [c.45]

Частотные характеристики модуля отношения (/ + /а)// (рис. 3) дают представление о виброизоляции при выборе различных сигналов управления. Все коэффициенты передачи активной цепи, указанные на рис. 3, считаются чисто вещественными в некоторой полосе частот 0 -I- со В где со в (О о,— собственной частоты системы без активной цепи. Реальные системы, содержащие фильтры верхних частот (ФВЧ) в цепи управления, устойчивы при этих коэффициентах и достаточно низкой частоте среза ФВЧ. Устойчивость схемы на рис. 3, в обеспечивается, если сопротивление изолируемого объекта намного больше по модулю, чем /г 1 -ф — сопротивление упругого элемента, имеющего жесткость к. [c.68]

Таким образом, существуют реальные возможности эффективного термического обеззараживания катионитов, работающих на очищенных городских сточных водах. На ВПУ ТЭС целесообразно. осуществление тепловой обработки пропусканием через фильтры сбросной продувочной воды котлов или испарителей с температурой 50—70 °С, имеющей щелочную реакцию. [c.155]

Во всех случаях перед напорным золотником находится сжимаемый объем масла. На рис. 1 емкость объемом V соединена с точкой 3 посредством трубы 7. В реальных системах гидропривода такими емкостями являются фильтры, цилиндры и т. п. [c.275]

При монтаже (установке) фильтроэлемента в корпус необходимо устранить возможность прохода частиц загрязнения через зазор между поверхностями контакта седла фильтроэлемента и корпуса, а также возможность попадания их в выходной масляный поток. Возможность такого прохода реальна в случае недостаточно жесткого закрепления фильтрующего элемента при вибрации. [c.613]

Миграция наполнителя. При выборе фильтров, в особенности предназначенных для защиты ответственных гидроагрегатов, необходимо исключить возможность засорения жидкости материалом фильтрующего элемента (исключить миграцию наполнителя). Возможность подобной миграции особенно реальна в случае применения фильтрующих наполнителей, изготовленных из волокнистых материалов (бумаги, шерсти, войлока, целлюлозы, стекловолокна и т. д.). Ввиду этого для защиты гидросистемы от такого типа загрязнений фильтры с волокнистыми наполнителями комбинируют с установленным после них фильтром с немигрирующим наполнителем. Последний фильтр должен быть достаточной тонкости очистки, чтобы задержать мигрировавшие волокна предыдущего фильтра. [c.614]

В зависимости от соотношения реальных размеров удаляемых частиц и диаметра пор удержание частиц может происходить в объеме фильтрующей загрузки адгезионное фильтрование, адгезия — прилипание) или на ее поверхности пленочное фильтрование). В общем случае процесс выделения взвешенных частиц из воды при фильтровании состоит из трех стадий [c.90]

ПАРАЛЛЕЛЬНЫЙ ЧАСТОТНЫЙ АНАЛИЗАТОР обеспечивает анализ в реальном масил-абе времени с детекторами на выходе ка>кцого фильтра. Преимущества анализаторов, работающих в реальном масштабе времени,-это возможность измерения не установившихся сигналов, высокая скорость анализа, непосредственная индикация измерений, возмож чость изучения вибросигналов в динамике непосредственно у объекта. [c.58]

Характер спектральной характеристики ПЛЭ в общем случае определяется тем, относится ли ПЛЭ к тепювым (термоэлементы, болометры, пневматические, оптико-акустические, пироэлектрические ПЛЭ) или к фотоэлектрическим (фоторезисторы, фотодиоды, фототриоды, фотоэлементы, ЭОП, ФЭУ, телевизионные тр ки). Тепловые ПЛЭ неселективны спектральная чувствительность идеального теплового ПЛЭ постоянна во всем оптическом диапазоне (X) = onst. Однако у реальных ПЛЭ спектральный диапазон чувствительности ограничен, например, спектральной полосой пропускания оптических фильтров, используемых как элемент конструкции ПЛЭ. Поэтому спектральную характеристику даже идеализированного теплового приемника сл дует записывать [c.66]

Ниже приведены результаты только для равновесного приближения при описании изменения сказовых проницаемостей, или разделения фильтрующихся жидко тей на подвижные и неподвижные фазы tij = 0). Это приближение годится, если 1ц < 1. Константы Генри для адсорбции говерхностно-активных присадок к = 3) и загущающего полимера к = А) варьировались в пределах реального диапазона 31 ачений (W. Gogarty, 1968 А. М. Полищук, Е. М. Суркова, 197(i). [c.327]

Гидрофильтры не всегда подвергаются строго упорядоченному числу единичных актов их нагружения в течение полета. Однако нагружение, реализуемое при работе агрегата в эксплуатации, может быть оценено на основе данных испытаний гидрофильтров на стенде. Для такого сравнения был использован один из изломов испытанных фильтров, в котором разрушение произошло по входному отверстию (длинная трещина). По характеру изменения шага усталостных бороздок распространение трещины на стенде и в эксплуатации было качественно весьма близким. Обнаруженная на стенде течь гидрожидкости соответствовала достижению трещиной длины около 25 мм, что совпало с критической длиной трещины, которая была выявлена в эксплуатации. Вместе с тем расчеты длительности роста трещины в испытаниях на стенде показали, что она составляет около 58000 циклов. Это в 2 раза меньше того числа циклов, что реализуются в эксплуатации по рассматриваемому месту распространения усталостной трещины. Из этого следует, что уровень напряженности гидрофильтра на стенде был несколько выше, чем при нагружении внутренним давлением в эксплуатации. Поэтому оцениваемый ресурс гидроагрегата по результатам стендовых испытаний с воспроизведением расчетного уровня внутреннего давления идет в запас располагаемой долговечности агрегата при его нагружении внутренним давлением в реальных условиях эксплуатации. Разница в длительности роста трещин в 2 раза отражает различие в средней скорости роста трещины почти в 2 раза. Поэтому можно считать, что при линейной связи шага бороздок с длиной трещины на большей части излома различие в длительности в 2 раза отражает различие в уровне эквивалентного напряжения в 1,4 раза, поскольку при линейной связи шага усталостных бороздок с длиной трещины реализуется квадратическая степенная зависи- [c.763]

В этом параграфе описан метод определения вкладов нескольких работающих машин в вибрационное поле нрисоединен-ных конструкций, когда ни один из источников не может работать автономно [58]. В этом случае, как это следует из результатов предыдущего параграфа, необходимы дополнительные сведения относительно частотных характеристик рассматриваемой системы. На практике трудно делать какие-либо достоверные оценки этих величин на отдельных частотах. Так, для двух одинаковых машин, установленных зеркально симметрично на некоторой конструкции, едва ли будут точно выполняться соотношения (4.35) ввиду небольших естественных отклонений от симметрии. Даже малое смещение частоты одного из местных резонансов несущей конструкции может значительно исказить равенство (4.35) в этой частотной области. Поэтому оценки переходных характеристик целесообразно делать в достаточно широких полосах частот, где местные отклонения частотных характеристик мало сказываются на поведении интегральных переходных характеристик. Кроме того, измерения в полосах частот мало чувствительны к небольшим изменениям режима работы машины (изменения нагрузки, случайные рхзмеиония частоты вращения вала и т. п.), в то время как они существенно сказываются на точности измерения спектральных характеристик, в частности взаимных спектральных плотностей машинных сигналов. По этим причинам в приводимом нин e методе разделеиня источников, основанном на оценках переходных характеристик между машинами, мы будем оперировать сигналами, получаемыми из реальных машинных акустических сигналов путем пропускания через фильтры с шириной полосы А(в, а характеризовать эти сигналы будем величинами, относящимися ко всей частотной полосе (среднеквадратичными значениями, коэффициентами корреляции). Вопрос о выборе полосы Асо будет рассмотрен в конце параграфа. [c.128]

Разрешающая способность таких формирователей определяется параметрами и числом формирующих фильтров. К недостаткам параллельного способа соединения звеньев формирователей в ГШСВ следует отнести то, что дисперсия сигналов в полосе частот каждого канала зависит от дисперсий всех каналов из-за неидеаль-ности фильтров. Эти особенности существенно ограничивают разрешающую способность формирователей, основанных на принципе взвешенного суммирования канальных сигналов. Даже значительное увеличение добротности и числа формирующих фпльтров не приводит к существенному улучшению разрешающей способности. Учет взаимного влияния канальных сигналов при анализе и синтезе формирователя вызывает необходимость выбора таких математических АЧХ формирующих фильтров, которые достаточно хорошо описывают АЧХ реальных фильтров. Наиболее приемлемой моделью реальных узкополосных избирательных фильтров в данном случае является фильтр с гауссовой характеристикой. [c.299]

Асимптотические и другие методы исследований нелинейных колебаний (например, метод Ван-Дер-Поля) предполагают, что выход системы является квазигармоническим или, по терминологии случайных процессов, узкополосным процессом с медленно изменяющейся во времени амплитудой и фазой. Это объясняется тем, что почти все реальные механические, электрические системы и большинство систем автоматического регулирования обладают высокими фильтрующими свойствами. Предположение о квазигармоничности процесса на выходе для систем с малым затуханием хорошо подтверждается экспериментально и является вполне обоснованным. [c.177]

Одновременно с сооружением первых электрических установок возникла проблема борьбы с перенапряжениями. Реальную опасность представляли перенапряжения, индуктируемые в воздушных проводах при близких грозовых разрядах. Исторически первыми средствами заш иты от атмосферного электричества были приспособления, заимствованные-из практики грозозащиты зданий и телеграфных линий связи заземленные тросы, стержневые молниеотводы и снабженные плавкими вставками телеграфные громоотводы, являющиеся прототипом разрядников. В 90-е-годы появилось много видов грозозащитных аппаратов, основанных на различных принципах действия водоструйные заземлители, постепенно-снижавшие перенапряжения электростатического происхождения разрядники с искровым промежутком и принудительным гашением дуги, катушки самоиндукции, предложенные английским физиком О. Лоджем в. качестве фильтров для импульсных токов молнии и др. При конструировании разрядников наиболее сложная задача заключалась в надежном гашении дуги сопровождающего тока, величина которого стремительно росла вместе с повышением мощностей электрических станций. Много изобретательности и неудачных попыток ученых и инженеров различных стран было связано с созданием разрядников. В 1891 г. И. Томсон предложил конструкцию с многократным разрывом дуги — принцип, нашедший полное признание лишь в 20—30-е годы XX в. при одновременном использовании в разрядниках токоограничивающих сопротивлений с вентильными свойствами. Начиная с 1896 г. самым распространенным видом разрядника становится роговой громоотвод, предложенный немецким электротехником Э. Ольшлегером. К 1900 г. он завоевал почти полную монополию в сетях напряжением до 10 кВ. Благодаря многочисленным усовершенствованиям роговых разрядников этот тин грозозащиты надолго удержался в европейских сетях напряжением до 50—60 кВ [31]. Америка пошла по-другому пути. Начиная с 1907 г. там распространились алюминиевые разрядники, отвечающие требованиям работы сетей напряжением 100— 150 кВ. Разрядник не обладал безупречными характеристиками и надежностью действия и явился лишь временной защитной мерой (до начала 20-х годов) [32]. [c.79]

Рис. 7. Схема датчика и графики одновременного измерения износа деталей, активированных различными радиоактивными веществами при работе двигателя в реальных условиях фильтр 2 — сетка Л — картон 4 — монокристалл Уобщ — активность проб картерного масла имп/мин. Остальные обозначения те же, что и на рис, 6.

Линейная часть реальной системы является, как правило, фильтром низких Частот. Поэтому линейная часть будет подавлять высшие гармоники и на вход реле будет поступать сигнал, который может быть принят близким к синусоидальному = = - вх. ншах sin для каждого полупериодз. Выходной сигнал в этом случае при условии л вх. нтах > Ь I будет представлять [c.230]

При этом на основе закона действующих масс концентрации ионов кальция, магния и натрия в отрегенерированном слое катионита будут определяться концентрациями этих ионов в регенерационном растворе. Если пропускать через такой катионит умягчаемую воду, то при выходе из защитного слоя катионита содержание ионов кальция и магния в обрабатываемой воде будет снижаться до определенного равновесного значения, однозначно связанного с концентрациями этих ионов в ионите при регенерации катионита. Это позволяет установить зависимость между концентрациями ионов кальция, магния, натрия в регенерационном растворе и фильтрате и, следовательно, определять жесткость фильтрата при известном содержании ионов кальция, натрия и магния в регенерационном растворе. Следует отметить, что в реальных условиях в катионитный фильтр подается значительно меньшее количество раствора, чем это требуется для установления равновесия по всей высоте слоя катионита. Однако при регенерации во входных слоях катионита устанавливается полное равновесие между ионами, находящимися в исходном растворе и в катионите. Высота этого слоя обычно превышает высоту защитного слоя при умягчении воды. Поэтому при про-тивоточном способе ионирования предложенный способ может быть успешно применен для определения остаточной жесткости фильтрата. [c.41]

Следует оговорить, что в этом примере не учтены гидравлическое сопротивление фильтрующей пленки или мембраны. Поскольку размеры пор в ней весьма малы и сопоставимы с размерами сольватов, сопротивление трения при проходе воды через них составляет величину того же порядка, что и осмотическое давление. Поэтому в любой реальной опреснительной установке для океанской воды расход энергии не может быть меньше 5 кет ч на 1 г опресненной воды. [c.10]

Перекрбстаые искажения проявляются в переносе ыодуляцив с мешающего внеполосного сигнала на полезный. Блокировавве выражается в уменьшении усиления полезного сигнала под действием мешающего сигнала близкой частоты и оценивается уровнем последнего, вызывающим ослабление на 3 дБ выходной мопщости полезного сигнала. В режиме большого полезного сигнала наблюдается явление сжатия амплитуды, т. е. нарушения линейной зависимости между амплитудами сигнала на входе и выходе УТ. Повышение реальной избирательности достигается снижением с помощью фильтрующих цепей уровня помех на входе первого усилительного (нелинейного) элемента и принятием мер по линеаризации его характеристик, [c.232]

ФАЗОВЫЕ ИСКАЖЕНИЯ (фазочастотные искажения) — искажения формы сигнала, обусловленные нарушением фазовых соотнотений в его частотном спектре. Ф. и. относят к линейным искажениям, когда искажения формы сигнала зависят только от нару1нения структуры его спектра без обогаи(ения новыми гармониками. Ф. и. возникают, напр., при прохождении сигнала по каналу связи, когда в последнем затухание либо отсутствует, либо не зависит от частоты, а его фазочастотная характеристика является нелинейной ф-цией частоты. Ф. и. имеют место при прохождении сигнала через идеальный фильтр низких частот в виде Г-цепочки. В реальных системах Ф. и. обязательно сопутствуют и амплитудные искажения. [c.271]

Но в реальных фильтрах мы имеем дело с неоднородными загрузками, фракции которых хотя и перемешаны друг с дру-гОхМ, но так, что средний диаметр зерен каждого горизонтального слоя постепенно увеличивается от слоя к слою в направлении от поверхности загрузки к ее основанию в результате гидравлической сортировки зерен при промывке в восходящем потоке воды. Так как потеря напора возрастает в основном в первых по направлению движения воды слоях загрузки, то все величины в правой части уравнения (12.40) должны быть отнесены к диаметру зерен загрузки, при которой вычисленный прирост потери напора для однородной загрузки будет равен потери напора для данной неоднородной загрузки. Для этого используют предложение В. П. Криштула, согласно которому потеря напора в неоднородной загрузке с эквивалентным диаметром равна потере напора в однородной загрузке с таким же диаметром, помноженной на квадрат коэффициента неоднород ности. Последний определяется отношением эквивалентного диаметра к среднему диаметру зерен первого по движению воды слоя загрузки с толщиной, равной 20% полной высоты загрузки d2o. Таким образом, [c.248]

Величину Т определяют по опыту, проводимому на фильтровальной колонке, загруженной углем, предполагаемого к использованию, при фильтровании воды, подлежащей очистке на реальных сооружениях. Оно зависит от сорбционных свойств угля, концентрации и вида загрязнений, способов обработки воды до ее поступления на угольный фильтр, в том числе и от вида применяемого окислителя. При совмещении в одном фильтровальном сооружении функций осветления воды и очистки от механических загрязнений принимаемые параметры загрузки должны удовлетворять также требованиям процесса осветления. При расчете и подборе загрузки как осветляющей к ней применимы общеизвестные описанные в литературе приемы технологического моделирования. При проектировании фильтровальных сооружений с угольной загрузкой следует учитывать возможность использования безгравийных распредели- [c.365]

Две программы (N D Filter l.m d и N D Filter 2.m d) позволяют выбрать фильтры первой и второй ступеней ионирования из стандартного ряда. Исходными данными для расчета являются производительность ступени и рекомендованная скорость фильтрования. Выбранное сочетание диаметра стандартного фильтра и их числа обеспечивает реальную скорость фильтрования, близкую к рекомендованной (см. рис. 10.7). [c.287]

Подобный расчет (проектирование) ведется и по программе N D H Filtr Stoim.m d, но здесь параметром выбора является не близость реальной скорости фильтрования к рекомендуемой, а минимум стоимости группы фильтров, в которую входят стоимости самих фильтров, запорной арматуры и ионообменного материала. Скорость же фильтрования (при всех включенных и при одном отключенном на регенерацию фильтрах) является ограничением. Расчет (проектирование) ведется методом перебора меняются диаметр стандартного фильтра и их число, отбрасываются варианты, не проходящие по скорости, а в оставшемся множестве выбирается элемент с минимальной стоимостью. [c.287]

Сравнительный ультразвуковой способ основан на сопоставлении реальной ультразвуковой характеристики изделия с эталонной. В детали с помощью преобразователя возбуждают вибрации в ультразвуковом диапазоне. По мере диссипирования акустической энергии изменяется частота колебаний детали. Полученные приемным преобразователем вибрационные сигналы поступают в прибор и после усиления и фильтра-ции анализируются блоком обработки. Значения амплитуд и частот сигналов, а также некоторые спектральные характеристики (в первую очередь распределения частот) сравнивают с эталонными, хранящимися в блоке памяти прибора, и на основании этого сравнения делается вывод о годности или негодности детали к восстановлению. Эталонные значения вибрационных сигналов получают с заведомо годной для восстановления детали. [c.126]

Генераторы шума представляют собой генераторы случайных непериодических колебаний и предназначены для имитации реальных шумовых процессов. Различают генераторы белого, розового и узкополосного шумов Для белого шума характерна равномерная спектральная плотность во всем диапазоне частот. Розовый шум может быть получеи путем фильтрования белого шума корректирующим фильтром со спадом частотной характерисгики 3 дБ/окт. Для узкополосного сигнала характерно сосредоточение спектра мощности в узкой полосе частот. [c.245]

Энциклопедия по машиностроению XXL

Оборудование, материаловедение, механика и ...