Моменты напряжений первого порядка

Моменты напряжений первого порядка. При п = 2 приходим к 18 уравнениям с таким же числом неизвестных [c.46]

Задавшись выражениями вектора перемеш,ения и в виде квадратичных форм координат и используя теорему взаимности, можно получить этим же путем формулы п. 4.4 гл. I для моментов напряжений первого порядка. [c.171]

В отличие от случая обобщенного плоского напряженного состояния будем учитывать, кроме средних усилий моменты первого порядка относительно осей Охи Ох [c.77]

Из них находим все моменты первого порядка всех шести компонент тензора напряжений. Например, моменты первого порядка напряжений tn, tiz (поделенные на объем)- равны [c.47]

Этот же прием позволяет найти моменты нулевого и первого порядков напряжений Ох, Оу. Имеем [c.464]

Как видно из последнего столбца табл. П16 и П17, к величинам первого порядка помимо силы тока относятся электрический заряд, потенциал и напряжение, напряженности электрического и магнитного полей, смещение, магнитная индукция, магнитодвижущая сила, электрический и магнитный моменты. Но такие величины, как диэлектрическая и магнитная проницаемости, сопротивление, емкость, индуктивность, являются величинами второго порядка. Для них ISI = 2. Замена силы тока в качестве основной величины на любую из этих величин второго порядка приведет к дробным показателям размерности. [c.110]

Эта задача уже рассматривалась ранее (см. 5.13) здесь для ее решения использованы описанные в 8.5, 8.6 конечные элементы шпангоута первого и второго порядков. На рис. 8.11 представлены зависимости осевой силы N = NIP и изгибаю-ш,его момента М = М1(Рг) от угла 0, полученные аналитически. Крестиками отмечены результаты, полученные при разбиении четверти кольца на 10 элементов первого порядка, кружочками — на 10 элементов второго порядка. Последние результаты получены с помощью местного сглаживания (см. 5.12) значений N и М с последующим их осреднением по смежным элементам. Непосредственное вычисление напряжений (без сглаживания) обнаруживает здесь такие колебания ях вокруг истинных значений, которые полностью искажают действительную картину. Например, осевая сила N в узлах первого конечного элемента оказывается равной 11,44Р, [c.328]

Это решение выбрано таким образом, что г1 а следовательно, и дипольный момент первого порядка линейно зависят от напряженности поля. [c.106]

Метод шагов . Система дифференциальных уравнений неустановившейся ползучести содержит производные по времени первого порядка. Заменяя последние разностными соотношениями, находят напряженные состояния в последовательные близкие моменты времени. В этом методе шагов на каждом этапе необходимо решить систему линейных уравнений [И]. [c.104]

Вдоль балки напряжения не изменяются, так как изгибающий момент М. постоянен, а по высоте сечения напряжения изменяются по линейному закону (см. эпюру на рис. 89 справа). Поэтому изохромы (рис. 90) на участке чистого изгиба представляют собой прямые полосы, параллельные оси балки, расположенные на равных расстояниях друг от друга. Цифры, поставленные у каждой полосы, указывают порядок полосы. Нулем обозначена нейтральная ось балки. Две ближайшие к нейтральной оси полосы первого порядка, расположенные одна сверху, а другая снизу от нее, соответствуют 8 = X, где X — длина волны света. Напряжение здесь обозначим через Да (рис. 90). Следующие две полосы второго порядка соответствуют разности хода 2Х и, следовательно, вдвое большему значению напряжения — 2Да, и т. д. [c.143]

Таким образом, определение усилий и моментов сил напряжений равносильно определению трех моментов нулевого порядка (нормальной, касательной и поперечной составляющих напряжения Р,1у) и двух моментов первого порядка (нормальной и касательной составляющих Р,г,). Момент первого порядка поперечной составляющей вектора Ра, не участвует в выражениях для Т,,, и Ж, . [c.108]

Ранее (см. гл. 1 и 2) уже описывался общий подход к решению задачи об исследовании напряженного состояния тела по методу конечных элементов, давалась общая характеристика программы по его реализации. Теперь же остается указать лишь на некоторые, характерные для данной задачи моменты. Прежде всего отметим, что сектор тпЫ диска (см. рис. 4.1) с помощью подпрограммы автоматической дискретизации области разбивался на 204 изопараметрических четырехугольных элемента первого порядка. Причем размеры элементов по мере приближения к отверстию под палец уменьшались. Такая схема дискретизации области позволила повысить точность определения напряжений в зонах предполагаемой их концентрации при одновременной экономии машинной памяти. [c.86]

Первые три датчика обеспечивают снятие характеристик напряжения в первичной и вторичной цепях системы зажигания, а четвертый синхронизирует сигнал с работой свечи первого цилиндра. Вследствие синхронизации на экране осциллографа первая картинка принадлежит первому цилиндру, а остальные в соответствии с порядком работы цилиндров двигателя, что дает возможность локализовать место неисправности. Кроме того, стробоскопическая лампа также управляется четвертым датчиком и мигает в момент проскакивания искры на свече первого цилиндра. [c.148]

Варианты основных уравнений, относящиеся к данному направлению теории слоистых пластин и оболочек и установленные разными авторами, можно разделить на три группы. Первую составляют уравнения, выведенные преимущественно в ранних исследованиях по неклассической теории слоистых оболочек [8, 215, 253 и др. ]. Здесь уравнения равновесия пластин и оболочек устанавливаются без использования вариационных принципов по следующей схеме. При заданной кинематической гипотезе, позволяющей учесть поперечные сдвиговые деформации, удовлетворить кинематическим и силовым условиям межслоевого контакта и условиям на верхней и нижней граничных поверхностях оболочки, определяются традиционные усилия и моменты, которые и подставляются в уравнения равновесия либо классической теории [8, 215], либо теории, основанной на кинематической модели прямой линии [253 ]. Тем самым остается неустановленной система внутренних обобщенных усилий и моментов, соответствующая принятой геометрической модели. Математически это проявляется в заниженном порядке разрешающей системы дифференциальных уравнений, что не позволяет удовлетворить необходимому числу краевых условий и приводит к существенным погрешностям в определении напряженного состояния оболочки, особенно в зонах краевых закреплений. [c.9]

На рис. 8-5 показаны результаты одного из первых исследований восстанавливающейся электрической прочности дугового промежутка [Л. 8-1 ]. В начальный момент (доли микросекунды) восстанавливающееся напряжение делает скачок порядка 150—250 в, а затем нарастает сравнительно медленно. Начальный скачок напряжения объясняется быстрым уходом электронов из прикатодного пространства и возникновением около катода значительного объемного заряда, создающего повышенный градиент потенциала. Дальнейшее повышение напряжения является результатом деионизации остаточного ствола дуги, которая происходит сравнительно медленно. [c.201]

Поскольку зазоры между электродами свечи, а следовательно, и величины пробивных напряжений / являются индивидуальными для каждого цилиндра двигателя, то для правильной оценки и последующей регулировки этих параметров необходимо выделить полный период работы двигателя с последовательной подачей искрового разряда во все его цилиндры и таким образом получить на экране изображение осциллограмм по порядку работы цилиндров. Это позволяет как бы синхронизировать осциллограммы с моментом подачи искрового разряда в первый цилиндр. [c.183]

Влияние неоднородности поля волны на индуцированный дипольный момент молекулы с макроскопической точки зрения означает, что поляризованность среды Р(г) в каждой точке зависит от значения напряженности Е(г) не только в той же точке г, но и в соседних точках области порядка молекулярных размеров. Другими словами, связь между Р и Е имеет нелокальный характер. То же самое относится, очевидно, и к связи между вектором индукции О и напряженностью Е поля. Для учета этой нелокальности достаточно представить Е в виде разложения в ряд Тэйлора по смещениям Дг(Дд , Ду, Дг) из рассматриваемой точки г и ограничиться первыми членами разложения [c.111]

При включенном зажигании, вращая корпус распределителя против часовой стрелки, установить его в положение, при котором ротор подводит высокое напряжение к свече первого цилиндра, а контакты прерывателя начнут размыкаться. Это определяется по моменту вспыхивания лампы. Центробежный регулятор опережения зажигания при этом отводится в положение позднего зажигания. Провода высокого напряжения к свечам присоединяются по порядку работы 1—3—4—2. [c.466]

Если объем наплавляемого металла велик и сварной шов имеет достаточную длину, целесообразно выполнять сварку одновременно двумя или тремя сварочными дугами. При большом объеме металла для заполнения разделки в ряде случаев приходится организовывать работу в несколько смен круглосуточно до полного окончания работ без охлаждения шва. Весьма целесообразно применять послойную проковку швов (типа чеканки), выполняемую пневматическим молотком с зубилом с закругленным бойком после окончания всех сварочных работ во всех случаях, когда это возможно, нужно провести подогрев сварного шва и зон влияния до температур порядка 450—650 °С или даже до более низких, насколько позволяют средства нагрева и размеры деталей. Такой подогрев можно произвести мощными газовыми горелками. Хорошие результаты дает применение многопламенных горелок, работающих на газах — заменителях ацетилена (пропан-бутане, городском или коксовом газах). Хорошие результаты с равномерным прогревом дает индукционный нагрев токами промышленной частоты. Можно подогревать детали также подвесными жаровнями с коксом или древесным углем. Весьма целесообразно после полного остывания заваренную деталь выдержать 60—70 ч без нагрузки. При такой выдержке может произойти некоторая релаксация внутренних местных напряжений, кроме этого, значительно уменьшается опасность разрушения изделия в первые моменты нагрузки. Рекомендуется во всех случаях, когда это возможно, постепенно увеличивать нагрузку на отремонтированную деталь от минимума до нормальной рабочей величины в ряде случаев, в первый период эксплуатации, необходимо установить тщательный периодический контроль за состоянием сварного соединения. [c.88]

В первом из них (а) изображена схема че-тырехцилиндро вого компрессора (2X2 цилиндра под углом в 90°), у которого противовесы тамиенсируют момент сил первого порядка. Другой случай (б) представляет вал однорядного четырехтактного четырехцилиндрового двигателя, у. которого противовесы уравновешивают (иногда только частично) моменты сил инерции на левой и. правой половинах вала, чтобы, таким образом, снизить напряжения в ва-158 [c.158]

Компоненты аксиального вектора S равны площадям, ограниченным проекциями петли D на плоскости, перпендикулярные соответствующим координатнь(м осям тензор di естественно назвать тензором дислокационного момента. Компоненты тензора Gii являются однородными функциями первого порядка от координат X, у, 2 (см. С. 44). Поэтому из (27,11) видно, что щ со 1/г . Соответствующее же поле напряжений a f со 1//- . [c.154]

Для исследования распространения изгиб-иых воли ао длине оболочки в уравнениях (3.1), (3.2), (1.102), 0-114) достаточно удерживать моменты нулевого и первого порядка. Однако для учета волн, распространяющихся по толщине оболочки и вызываю-щи.х се высокочастотное колебание, в разрешающих уравнениях удерживали моменты до восьмого порядка включителыш. В этом случае Д 8 = 0,625-10 с. Величины перемещений и напряжений определялись в девяти точках по толщине оболочки. [c.112]

Найденные в [106] зависимости динамических коэффициентов интенсивности напряжений от времени в случае различных углов падения волны при к = Kj = 1,8839 (k j — скорость волн Рэлея), v = = 0,25 показаны на рис. 2.11 и 2.12. Можно видеть, что максимум динамического коэффициента интенсивности достигается в момент прихода из противоположной вершины трещины волны Рэлея, при условии, что это происходит до того, как излученная рассматриваемой вершиной волна расширения отразится от противоположной вершины и вернется в исходную точку (т. е. при условии, что максимум динамического коэффициента интенсивности достигается в период времени, для которого построено решение). В точку х = О, например, первая волна Рэлея прихо дит из вершины х = 1 в момент времени г = + osi>, а вторично от раженная волна расширения — в момент времени t = 2. Следовательно максимум динакического коэффициента интенсивности можно опре делить из решения первого порядка, только если + os i < 2, т. е [c.43]

Ввиду малости граней распределение напряжений по плоскостям граней мы можем считать равномерным. Но напряжения на каждой паре параллельных граней будут различаться на бесконечно малую первого порядка. Так как площади граней будут малыми второго порядка, то поверхностные силы, действующие на каждой паре параллельных граней, будут различаться на малые третьего порядка. Кроме того, на параллелепипед будут действовать внешние силы и силы инерции, которые тоже —малые третьего порядка. Так как рёбра параллелепипеда суть малые первого порядка, то при вычислении моментов всех сил относительно осей силы внешние, силы инерции и разности между поверхностными силами, действующими на каждую пару противоположных граней, дают величины четвёртого порядка малости, и их можно отбросить, сохраняя только малые третьего порядка. Напротив, при проектировании на оси координат всех сил, действующих на параллелепипед, останутся только эти разности поверхностных сил, действующих на л<аждую пару противоположных граней, а также внешние силы и силы инерции. Все йти величины будут малыми одного и того же третьего порядка. [c.47]

В случае применения в данном ЦАП экстраполятора первого порядка запишите уравнение (17.4), определяющее значение напряжения в интервале, следующем за моментом выборки 1 [c.432]

Допустим, что в напряженном состоянии наложено дополнительное малое смещение (и, г , да ). Пусть будут Г, . ..,. .. компоненты упругого усилия и момента, соответствующие этому смещению. После этого компонент Гд будет равен—р а- Т . Составляя уравнения равновесия, мы отбросим все члены второго порядка ртносительно количеств и, г/, та, но мы должны будем удержать все чл ны, содержащие произведения рд на величины первого порядка относительно и, V, та. В частности, мы должны будем заменить А и В на Л(1- - ]) и 5(1-)- 2) в членах, содержащих рд. При определении 5 и 5 мы должны будем пользоваться уравнением и [c.599]

Таким образом, для контравариантных компонент и нормированных моментов нулевого и первого порядка поля напряжений 1Ш подучили две системы уравнений равновесия мембранной теории оболочек. Важно отметить, что эти уравнения не зацеплены. Они представляют независимые системы уравнений. Теперь с помощью формул (7.62Ь, с) ндйдем соотношения [c.73]

Следуя Трусделлу и Ноллу [1], мы подразделяем уравнения состояния на три тина дифференциальные, интегральные и релаксационные. К первому типу принадлежат уравнения, определяющие тензор напряжений как функцию дифференциальных кинематических величин, относящихся лишь к моменту наблюдения. Тем не менее эти уравнения отражают концепцию памяти жидкости, поскольку деформационные тензоры более высокого порядка содержат некоторую информацию о прошлых деформациях в смысле, уже обсуждавшемся в разд. 3-2. [c.211]

Обозначим компоненты объемного напряжения R буквами X, Y, Z, нормальные напряжения, приложенные к граням па-раллелепипеда и параллельные соответствующим координатным осям,— Ох, а , Ог, касательные напряжения, лежащие в плоскости каждой грани,— буквой т с двумя индексами (первый указывает ось, перпендикулярную данной грани, а второй — ось, параллельную направлению напряжения, например Тх , т , т г). Заметим, без доказательства, что из условия равновесия параллелепипеда следует равенство моментов сил относительно произвольной оси и равенство касательных напряжений с одинаковыми, но расположенными в обратном порядке индексами [c.63]

В первой серии опытов на конец стержня падал груз весом 108 г с высоты 305 мм. Чтобы распределить нагрузку по концу стержня, была предусмотрена тонкая стальная пластинка. Поверхность контакта стальной пластинки с концом стержня была смазана для сведения к минимуму сдерживающего влияния трения. Картины полос для стержня при ударе, приведенные на фиг. 12.1, были сфотографированы камерой Фастакс при скорости съемки 12 500 кадр1сек. Поскольку уретановый каучук, используемый для изготовления образцов, обладает, как это отмечалось в гл. 5, некоторой вязкоупругостью, мон<но было ожидать, что при прохождении вдоль стержня волна напряжений станет ослабевать. Подобное ослабление ясно видно на фиг. 12.2 по уменьшению порядка полос в зависимости от расстояния. На фиг. 12.3 показано, как изменяется форма импульса для пяти характерных моментов времени после удара. При нагрузке падающим грузом можно исследовать только фронт импульса, так как импульс имеет большую протяженность и отражение происходит [c.369]

Для определения начала размыкания контактов применяют контрольную лампу один провод от нее присоединяют к массе, а другой — к клемме провода низкого напряжения. Момент начала размыкания контактов прерывателя устанавливают поворотом его корпуса против вращения кулачка до момента, когда вспыхнет лампа. Выключатель зажигания при этом должен быть включен. Корпус прерывателя закрепляют, устанавливают ротор и крышку распределителя. Боковой контакт, против которого устанавливается токоразносная пластинка, соединяется со свечой первого цилиндра. Остальные котактные гнезда соединяются проводами со свечами зажигания согласно порядку работы двигателя. При распределении проводов по свечам зажигания нужно учитывать направление вращения ротора. [c.163]

Пользуясь уже описанным ранее классическим приближением (см. раздел 1.1) при записи условия ферромагнитного резонанса (шрез = = уНо), следует иметь в виду большую (порядка 0,1 Т в ферромагнетиках) [29] спонтанную намагниченность, которая приводит к большому резонансному поглощению (в 10 больше, чем в парамагнетиках). Кроме того, магнитные взаимодействия между электронами, участвующими в спонтанном моменте, создают сильные внутренние поля магнитной анизотропии. Это означает, что эффективное поле, а следовательно, и частота резонанса будут зависеть от симметрии кристалла, формы образца, характера расположения во внешнем поле Но кристаллографических осей кристалла. Существование отдельных областей (доменов) с различными направлениями самопроизвольной намагниченности в объеме образца заставляет работать в условиях резонансного насыщения, когда внешнее поле разрушает доменную структуру и в первом приближении можно весь образец представить как однодоменную структуру с однородной намагниченностью. Строго говоря, только поверхности второго порядка (сфера, эллипсоид, бесконечный круговой цилиндр и т. п.) не вносят неоднородности в общую намагниченность образца. Внутреннее магнитное поле в ферромагнетике (кроме указанной кристаллографической магнитной анизотропии) зависит как от величины, так и от ориентации внешних и внутренних упругих напряжений. Пере- [c.182]

Таким образом, построено новое аналитическое решение стохастической краевой задачи теории упругости, позволяющее описывать сложное напряженно-деформированное состояние компонентов композита с помощью моментов первого и второго порядков структурных деформаций и нашряжений. При этом удается вычислять и дисперсии таких случайных напряжений, средние значения которых при заданных условиях нагружения равны нулю. [c.57]

Момент начала размыкания контактов определяют контрол ной лампой, для чего один провод присоединяют к клемме провод низкого напряжения прерывателя-распределителя, а другой -к массе . Далее включают зажигание и проворачивают корпус прс рывателя против направления вращения кулачка, пока не загори- ся лампа. После этого корпус прерывателя закрепляют, устава ливают ротор и крышку распределителя, присоединяют трубк вакуум-регулятора. Боковой контакт, против которого останов лась пластина ротора, проводом высокого напряжения соединяю со свечой первого цилиндра. Остальные провода высокого ш пряжения вставляют в гнезда и соединяют со свечами, согласи порядку работы двигателя, учитывая при этом направление врг щения ротора. [c.156]

Характер изменения напряжений в вале при сбросе нагрузки турбины Днепровской ГЭС с 36 или с 72 мгвт до нуля одинаков. В начале сброса возникают крутильные колебания с первой частотой цикла порядка 7,1 гц. При снижении нагрузки в вале наблюдаются только крутильные колебания высших частот, а к моменту полного закрытия направляющего аппарата вновь возникают крутильные колебания первой частоты, причем напряжения переходят через нуль. Динамическая составляющая напряжений при сбросе нагрузки 36 мгвт равна = + 20 кг см и при сбросе нагрузки N = 72 мгвт — = 40 кг см . При двухфазном коротком замыкании амплитуда касательных напряжений в вале этого агрегата [c.492]

Для правильного соединения распределителя с приводом и для того, чтобы искра подавалась к свечам в нужный момент, проводят установку зажигания. Установка зажигания выполняется в следующем порядке. Вывертывают свечу первого цилиндра и проворачивают коленчатый вал до тех пор, пока по давлению воздуха в цилиндре не будет установлено, что в первом цилиндре выполняется такт сжатия. Затем продолжают проворачивать коленчатый вал до совмещения указателя на кожухе маховика с меткой в. м. т. на маховике, отсоединяют трубку вакуумного регулятора опережения зажигания, снимают крышку и ротор распределителя, устанавливают стрелку шкалы октан-корректора на нулевое положение и поворачивают корпус распределителя до тех пор, пока контакты прерывателя не начнут размыкаться. После этого закрепляют верхнюю пластину октан-корректора, присоединяют трубку вакуумного регулятора, ввертывают свечу первого цилиндра и в гнездо крышки распределителя, против которого остановилась токораздаточная пластина ротора, вставляют провод высокого напряжения свечи первого цилиндра. Провода остальных свечей устанавливают в гнезда по направлению вращения токораспределительной пластинки в соответствии с порядком работы двигателя, рассмотренном в 23. [c.97]

Сравнительная сложность уравнения (67) и наличие взаимных, в ряде случаев еще недостаточно исследованных связей между некоторыми величинами, входящими в него, не позволяют пока использовать формулу (67) для непосредственного расчета сил Рг+. Вместе с тем достоинством этой формулы является то, что она учитывает не ТОЛ1КО разупрочнение материала, возникающее при нагревании заготовки плазменной дугой, но также и термические напряжения, влияющие на состояние обрабатываемого материала и оказывающие воздействие на процесс стружкообразования, а значит, и на силы В связи с этим анализ формулы (67) позволяет определить направление влияния на того или иного фактора и таким образом выяснить целесообразные пути наладки процесса ПМО в различных случаях. Из формулы (68) следует, что нагрев при ПМО необходимо проводить по-разному для различных групп металлов. Разделим условно все металлы, подвергающиеся обра- ботке с нагревом плазменной дугой, на три группы. Первая из них включает материалы, предел текучести которых ав(0) существенно снижается уже при нагреве до 200...300°С. К этой группе можно отнести стали 22К, 12Х18Н9Т и аналогичные им, а также титановый сплав ВТЗ-1. Вторая группа включает большинство углеродистых и легированных сталей, интенсивное разупрочнение которых начинается с температур порядка 300...400°С. Наконец, третью группу составляют жаропрочные материалы, предел текучести которых 08(0) незначительно меняется до температур 600...700°С. Как уже отмечалось, начало появления пластических деформаций в заготовке зависит от предела текучести обрабатываемого материала при данной температуре. Поэтому для создания временных термических напряжений в материалах третьей группы потребуются более высокие температуры нагрева, чем для материалов первой и второй групп. Жаропрочные сплавы следует обрабатывать в условиях высокотемпературного плазменного нагрева, что подтверждается работами, выполненными в Грузинском политехническом институте, ИЭС им. Е. О. Патона, ЦНИИТМАШе. Исследователи получили яаилучшие результаты при точении заготовок из жаропрочных материалов, нагретых к моменту подхода в зону резания до 700... 900°С. Для достижения столь высоких температур предварительного подогрева применяли два плазмотрона, а также нагрев осциллирующей дугой, что обеспечивало необходимое накопление теплоты в срезаемом слое металла. Значительный разогрев металла вызы- [c.82]

Затем установите стрелку октан-корректора 3 на нулевое деление шкалы (см. рис. 18). При необходимости отрегулируйте зазор между контактами прерывателя. Начало размыкания контактов лучше всего установить с помощью переносной лампы (прилагаемой к автомобилю). Для этого надо подключить переносную лампу одним проводом к массе, а другим — к зажиму провода низкого напряжения на пре-рывателе-распределителе. Затем следует включить зажигание, снять крышку прерывателя-распределителя и отпустить гайку крепления его корпуса к двигателю и медленно поворачивать рукой корпус пре-рывателя-распределителя против направления вращения ротора до момента размыкания контактов, который точно определяется по загоранию переносной лампы. В этом положении необходимо закрепить корпус прерывателя-распределителя, установить на место крышку прерывателя-распределителя. При этом боковой электрод крышки, против которого стоит ротор, следует соединить высоковольтным проводом со свечой первого цилиндра. Остальные провода соединить со свечами в соответствии с порядком работы двигателя, учитывая направление вращения ротора. [c.71]

Энциклопедия по машиностроению XXL

Оборудование, материаловедение, механика и ...