Усилия н моменты

Рис. в.4. Внутренние усилия н моменты в пологой оболочке [c.114]

Произволы в искомых функциях t/,j, N,j и устраняются с помощью граничных условий н условий совместности 4.3). Комплексные усилия н моменты определяются формулами [c.88]

В зависимости от вида локальной нагрузки (распределенной по площадке с конечными размерами) перемещения, усилия н моменты разбивают на два рода величин величины, которые остаются ограниченными при замене данной локальной нагрузки соответствующей сосредоточенной нагрузкой, и величины, которые становятся неограниченными при этой замене. [c.50]

Компоненты упругого усилия н момента на границе за исключением N исчезают, [c.503]

Решение этой задачи в двойных тригонометрических рядах было получено В, И. Блохом [4.2, 4.3, 4.5, 4.6]. Решение в рядах по некоторым комбинациям гиперболических функций дано В, Мюллером в работах [4.25—4.27], Решение в виде (4.66) выгодно отличается от всех предыдущих тем, что оно выражено через аналитические функции, позволяющие выделить особенности для усилий н моментов в точках приложения сосредоточенных усилий. [c.137]

Поскольку в выражения для источника V2x—Vi , источника усилия Fy н моментов М[ и М2 входят координаты центров масс (д ю, ую), Х20, У20) и углы поворотов [c.99]

Усилия и моменты в пластинках принято относить к единице длины того сечения, в котором они действуют. Эти погонные усилия измеряют в ньютонах на метр (Н/м), а погонные моменты — в ньютон-метрах на метр (И-м/м). [c.497]

Для длинных цилиндрических оболочек, как указывалось в предыдущем параграфе, характерным является возможность пренебречь изгибающим и крутящим Н моментами и поперечной силой в поперечных сечениях оболочки. Положив указанные усилия равными нулю, получим модель оболочки, предложенную В. В. Власовым. Эта модель представляет собой тонкостенную пространственную систему, состоящую по длине вдоль образующей из бесконечного множества поперечных элементарных изгибаемых полосок. Каждая из таких полосок уподобляется плоскому кривому стержню, работающему в каждом своем сечении не только на растяжение или сжатие, но также и на поперечный изгиб и сдвиг. Взаимодействие двух смежных поперечных полосок в оболочке выражается в передаче с одной полоски на другую одних только нормальных и сдвигающих усилий. Эта модель изображена на рис. 90. Продольные нормальные и сдвигающие усилия, возни- [c.232]

Выражения для усилий и моментов (9,24) полностью совпадают с теми, которые были получены нами ранее для пластин. Это является следствием того, что мы пренебрегли всюду величинами порядка г/Н по сравнению с единицей. Однако нужно иметь в виду, что выражения для деформаций, изменения кривизн и кручения, представленные через перемещения, для пластин и оболочек имеют, конечно, различный вид. [c.239]

Тонкие стержни. Рассмотрим тело с криволинейной направляющей, равновесие которого мы изучали в предыдущих пунктах, и предположим, что наибольшее измерение h его нормальных сечений о сравнимо с элементом дуги ds направляющей, в том смысле, что может рассматриваться наравне с ним как величина первого порядка. Такое тело в отношении геометрической конфигурации можно рассматривать как материальную линию. Что же касается нагрузок и вызываемых ими усилий, то мы будем считать, что, несмотря на малость поперечных сечений, нужно принимать во внимание также н моменты. Материальная система, определяемая таким образом, носит название тонкого стержня. [c.230]

Посадки типа Н/п дают натяг в 99 % соединений и являются наиболее прочными из переходных посадок. Могут передавать усилия и моменты средней величины без дополнительного крепления при спокойных условиях работы. Разборка соединений производится редко. Из четырех рекомендованных (см. табл. 3.6) две (Н7/п6 и Н8/п7) являются переходными, причем первая — предпочтительная. Эти две посадки применяются для соединения кондукторных втулок с корпусом приспособления или кондукторной плитой (планкой), муфт на валах электродвигателей, червячных колес на валах и т. п. Посадка Н6/п5 является посадкой с натягом, относительные величины которого незначительны [37 ]. Она применяется для посадки зубчатых колес и других деталей, воспринимающих ударные нагрузки, работающих при реверсивном движении под большими нагрузками. Неподвижность соединения достигается дополнительными средствами крепления. [c.76]

Проти-во действующий момент на длину 1(К) мм, нН-м/90 Натя- жение при определении момента, Н Разрывное усилие, Н, не менее Электрическое сопротивление на длину 100 мм. Ом Проти-водей-ствую-щий момент на длину 100 мм, нН-м/90 Натя- жение при определении момента, Н Разрывное усилие, Н, не менее Электрическое сопротивление на длину 100 мм. Ом [c.330]

Расчёт балки производится на сжатие усилием Н и изгиб моментом равным [c.693]

В длинных оболочках не все усилия имеют одинаковый порядок, так в поперечных сечениях изгибающий и крутящий Н моменты, а также поперечная сила Qj. в большинстве случаев малы по сравнению с прочими усилиями и их можно считать равными нулю. На этом упрощении основана полубезмоментная теория расчета обе-лочек. [c.195]

Однако, в соответствии с порядком дифференциального уравнения изгиба пластины (20.12) на каждом крае можно удовлетворить только двум граничным условиям. Несоответствие между числом граничных условий и числом статических величин на свободных краях является следствием введенных гипотез ( 20.1). Для устранения этого противоречия можно произвести на свободных краях объединение двух внутренних усилий—крутящего момента и соответствующей поперечной силы. При этом крутящий момент надо представить в виде поперечных сил, распределенных вдоль рассматриваемого края. Рассмотрим, например, действие крутящего момента вдоль края пластины, параллельного оси Ох (рис. 20.12, й). В произвольной точке края крутящий момент, приходящийся на длину dx, может быть представлен парой вертикальных сил Н с моментом Hdx. На бесконечно малом приращении dx крутящий момент получит приращение и будет равен [c.428]

Это усилие (Н) связано с вращающими моментами на ведущем Ti (Н-м) и ведомом Ti (Н-м) валах соотношениями [c.42]

Здесь Tu T2, S — погонные внутренние усилия основного напряженного состояния в момент, непосредственно предшествующий выпучиванию Т и S j М, Н — дополнительные усилия и моменты, определяемые по формулам [c.140]

Обозначим через ds , ds , dsy длины сторон аЬ, ас н Ьс и заменим действие отброшенной части оболочки усилиями и моментами, приложенными к сторонам выделенного треугольника (на рисунке векторы моментов не изображены). Из рассуждений, приведенных в 3.19, вытекает, что силы, приложенные к сторонам треугольника аЬс, должны уравновешивать друг друга (силы, распределенные по площади треугольника, не надо учитывать, как дающие равнодействующую высшего порядка малости). Таким образом. [c.43]

Здесь Ti, Ts, Ti2, T ir Qu Q2 — удельные усилия, отнесенные к линиям кривизн в срединной поверхности оболочки Ми Mg, М12, Mzi—удельные моменты i <72, <73 —распределенные поверхностные усилия —н радиус срединной поверхности ф — продольная и окружная координаты, отнесенные к радиусу R. Положительное направление введенных величин и нормали п показано на рис. 6.1 и 6.2. [c.256]

Поскольку использование геометрической гипотезы привело к вполне определенному закону изменения деформаций по толщине оболочки, то н закон изменения напряжений Оц, Оц, Tji можно считать известным. Поэтому оказывается целесообразным ввести вместо напряжений их интегральные характеристики — усилия и моменты. [c.35]

Основными неизвестными в этом случае являются усилия Ni, Л 2, 512, Qi, Q2 и моменты Ми Ни Н , М2, для определения которых должна быть составлена система из девяти уравнений. Пять из них дают нам условия равновесия (1.2). Наряду с этим искомые компоненты усилий и моментов должны быть такими, чтобы соответствующие им компоненты деформации срединной поверхности удовлетворяли уравнениям неразрывности деформаций (1.4.6). Эти четыре уравнения, записанные в усилиях-моментах, в совокупности с условиями равновесия (1.2) и составят полную систему девяти уравнений для определения девяти неизвестных функций. [c.41]

Для непосредственного определения напряжений, возникающих в оболочке, удобнее оперировать с уравнениями, содержащими лишь усилия и моменты. Основными неизвестными в этом случае являются усилия Л 1, Л а, р1, Q2 и моменты Мх, Н , Н , М , для определения которых должна быть составлена система из девяти уравнений. Пять из них можно получить из условий равновесия (111.34). Наряду с этим искомые компоненты усилий и моментов должны быть такими, что соответствующие им компоненты деформации срединной поверхности удовлетворяют уравнениям неразрывности деформаций (1.35). Эти четыре уравнения, записанные в усилиях-моментах, в совокупности с условиями равновесия (111.34) и составят полную систему девяти уравнений для определения девяти неизвестных функций. [c.46]

Согласно же выражениям (2.6) 3,4 тензоры усилий н моментов являются двойными ( 1 гл. 3). Поэтому при переходе к их физическим компонентам следует учиты- [c.106]

Жордан и Мюллер Томфельд по-новому объяснили звуковой эффект, получаемый при окосе пазов трехфазных асинхронных машин с ротором в виде беличьей клетки [Л. 19]. В этой работе выведены формулы для определения крутильных деформаций и крутильного резонанса пакета статора, а также средних радиальных усилий н момента кручения. На основании этих гипотез и формул можно определить разность звукового уровня по сравнению с машинами с прямыми пазами. [c.204]

Рис. 33. Элемент оболочки (показан элемент срединной поверхности) и действующие на него усилия и моменты (изображены погонные усилия и моменты) а — аксонометрия б —сечение в плоскостн е е в — проекция ва плоскость (показаны усилий н моменты лншь на двух противоположных кромках)

Составляюш,ие главного вектора и главного момента, усилий н момента, приложенных к крлю дг О, связаны с краевыми значениями безмоментных уси- [c.698]

Примеры расчета. На рис. 2.6 показан диск газовой турбины. Днск имеет центральное отверстие. Посадка на вал — свободная. Профиль диска несимметричный относительно плоскости, нормальной к осн вращения. Действие лопаток, расположенных иа наружном контуре диска, заменяется усилием н моментом на радиусе г—Ь, равномерно распределенными по окружности. Материал диска — сплав ЭИ415. Удельный вес материала у = 7,8 г/см . [c.365]

Под действием сил инерции Р , развивающихся при движении звеньев машины, сил тяжести этих звеньев О, а также полезных усилий Р .с. возникают реактивные усилия и моменты фундамента. Уравнения рав-н.овесия машины на фундаменте можно получить в виде системы скалярных уравнений или же заменить уравнения проекций сил и моментов векторными уравнениями геометрической суммы сил и моментов. [c.399]

При рассмотрении длинных цилиндрических оболочек появляется, как указывалось в предыдущем параграфе, возможность пренебречь в поперечных сечениях изгибающим и крутящим Н моментами и поперечной силой Q . Приняв указанные усилия равными нулю, получим модель оболочки, предложенную В. 3. Власовым. Эта модель представляет собой тонкостенную пространственную систему, состоящую из бесконечного множества поперечных элементарных изгибае- [c.196]

Напряженное состояние оболочки в данной точке срединной поверхности задается четырьмя векторами Q< >, Q( >, которые с помощью формул (3.17.3) в свою очередь задаются десятью усилиями и моментами Г , Вц, Si2y ТGi, Н21, Н 2, Л 2 [c.43]

Компонентное представление формулы (4.11) дает выражение ковариаитных компонент тензоров усилий v н моментов ц [c.91]

В площадках aj == onst k-го несущего слоя действуют нормальные Тц, Т г, сдвигающее 5 и поперечные Q , усилия, изгибающие Мц, М22 и крутящий Н моменты. Их положительные направления показаны на рис. 11.4. Считаем, что эти усилия и моменты отнесены к единице длины соответствующей срединной поверхности к-го несущего слоя. [c.198]

Замечание 14.4. Обращаем внимание на то, что t я т в системе (14.75) являются столбцами истинных усилий и моментов,, по которым напряжения определяются с помощью обычных для теории оболочек формул. Следовательно, 8 и н являются столбцами упругах (а не полных) деформаций. Соответствующие им деформационные граничные величины дк связаны с полными значениями параметров деформации бокового элемента оболочки формулой (14.76). Например, в случае абсолютно жесткого края граничные условия имеют вид (р+Г) о jjjjg —0 [c.474]

Система уравнений (2.25) вместе с соотношениями (2.26) является точной. Однако напряжения н 1йдены приближенно с относительной погрешностью порядка Поэтому усилия и моменты по формулам (2.26) могут быть найдены с той же относительной погрешностью. [c.340]

Энциклопедия по машиностроению XXL

Оборудование, материаловедение, механика и ...