Напряжения конвективные

Радиационные пароперегреватели работают с высокими тепловыми напряжениями поверхности нагрева, превышающими тепловое напряжение конвективных пароперегревателей в 3— [c.389]

Трусделл [16] предложил модель реологического уравнения состояния, которое, удовлетворяя принципу объективности поведения материала, объединяет оба понятия — упругость и текучесть — в единые рамки. Жидкость с конвективной упругостью определяется как материал, для которого напряжение зависит от деформации (т. е. как упругий материал ) однако эта деформация определяется не в терминах предпочтительной формы, а через отличие конфигурации материала в момент наблюдения (когда измеряется напряжение) от конфигурации материала в некоторый фиксированный момент, предшествующий моменту наблюдения. [c.74]

При а = —1, т. е. при использовании в (6-4.1) верхней конвективной производной от напряжения, уравнения (6-4.5) — (6-4.7) принимают вид [c.233]

Оказывается, что уравнения такого же типа, как уравнения (6-4.37) и (6-4.38), в которых используются ассоциированные-производные тензоров напряжений и скоростей деформаций отличные от верхней или нижней конвективных производных, не имеют эквивалентов в виде простых интегральных уравнений. Тем не менее остается справедливым утверждение, что уравнение-общего вида [c.239]

Согласно последнему соотношению поток энергии через любой элемент контрольной поверхности состоит из конвективного потока полной энтальпии среды, работы вязких напряжений в единицу времени и молекулярного переноса энергии. [c.30]

В бинарной смеси поверхность эйлерова контрольного объема пересекают не только конвективный поток смеси, но и молекулярные потоки массы компонента, которые переносят импульс и энергию. Это и вносит особенности в выражения для тензора вязких напряжений и вектора плотности молекулярного потока энергии в смесях. [c.38]

Значение коэффициента поверхностного натяжения S сильно зависит от присутствия малых количеств так называемых поверхностно-активных веществ (ПАВ) на границе раздела фаз. При обтекании капель и пузырьков концентрация ПАВ вдоль их границы может быть переменной из-за их конвективной диффузии. В результате вдоль границы образуется градиент поверхностного натяжения, что приводит к появлению касательных напряжений и приближает свойства поверхности капель и пузырьков к твердой поверхности. Поэтому в не очень очищенных жидкостях пузырьки обтекаются как твердые сферы, и сила вязкого сопротивления при Re < 1 лучше описывается формулой Стокса для твердой сферы (С,, = 24/Re ), чем формулой = 16/Re , следую- [c.160]

После топки наибольшее значение разности температуры дымовых газов и тепловоспринимающей среды приходится на первые ряды кипятильных труб котлов с развитыми конвективными поверхностями нагрева и на фестон экранных котлов. Поэтому эти поверхности нагрева используются очень эффективно при большом тепловом напряжении, в соответствии с чем для передачи заданного количества тепла в них требуются относительно небольшая поверхность нагрева и, следовательно, относительно небольшая затрата металла. [c.309]

Принцип работы разрушающихся теплозащитных систем характеризуется потерей поверхностного слоя (или разложением одной из компонент материала) ради сохранения благоприятного теплового режима внутренних слоев и самой защищаемой конструкции. Разрушение поверхностного слоя происходит в результате различных физико-химических превращений под воздействием подводимых к поверхности конвективных и радиационных тепловых потоков, диффузионных потоков химически активных компонент, а также под действием сил давления и трения. Химические реакции могут протекать как при участии компонент набегающего потока, так и независимо от них. Кроме того, на поверхности теплозащитного покрытия под действием внутреннего давления или внешних сил, а также вследствие термических напряжений может иметь место эрозия — механический унос в виде отдельных частиц. [c.117]

Числа Эйлера, выражающие меру соотношения между нормальными напряжениями в фазах и конвективным изменением количества движения [c.8]

Величины тепловых напряжений топочного объема в топках с одним двухсветным экраном и без него, полученные расчетом, а также процент увеличения теплового напряжения топочного объема при установке в топке одного двухсветного экрана приведены в табл. 18. Это увеличение для обычных при эксплуатации котлов температур на выходе из топки и теплонапряжений топочного объема составляет в среднем 20—25%. Соответственно можно увеличить производительность котла. Однако, при этом возникают дополнительные затраты на изготовление и установку двухсветного экрана, на увеличение конвективной поверхности нагрева (для снижения до прежней величины температуры уходящих газов), а также дополнительные расходы на собственные нужды. В то же время повышение производительности котлов при неизменности их габаритов с учетом стоимости котельного цеха оказывается решающим фактором. [c.103]

Значения температур продуктов сгорания на выходе из топки с двухсветным экраном и без него при обычных в эксплуатации котлов тепловых напряжениях топочного объема приведены в табл. 19. При установке двухсветного экрана при неизменной величине теплового напряжения топочного объема, т. е. при неизменном расходе топлива можно снизить температуру на выходе из топки на 70— 100° С. При этом температура уходящих газов при сохранении прежней конвективной поверхности нагрева снижается, а следовательно, к. п. д. котла увеличивается. [c.103]

Выше двухсветного экра.на размещены ширмы, дополнительно охлаждающие дымовые газы до вступления их в конвективные поверхности нагрева. Благодаря этим мероприятиям при обычном для котлов высокого давления тепловом напряжении объема топки в этом котлоагрегате достигается достаточно низкая температура дымовых газов на входе в конвективные поверхности нагрева. [c.36]

Этот котел в значительной мере является продолжением той же конструктивной линии, которая нашла выражение в котле типа ТП-90 с Т-образной компоновкой. Вместе с тем у рассматриваемого котла приняты встречное расположение пылегазовых турбулентных горелок, несколько более высокое тепловое напряжение топочного объема и вынесенный из-под конвективной шахты вращающийся регенеративный воздухоподогреватель. [c.37]

Размещение узлов при задании формы элемента и опредеЛ узловых значений / > ие составляют большого труда, когда ницы элемента прямолинейные. Однако наличие напряжений конвективного теплообмена иа криволинейных граиицах р [c.320]

Конвективный теплообмен 291 Константан 554 Концентратор 78 Координационное число 25 Коррозионное растрескивание 492 Коррозия 479 интеркристаллитная 488 межкристаллитная 488 под напряжением 492 Коттрелла атмосфера 101 [c.644]

Значение коэффициента поверхностного натяжения 2 сильно зависит от присутствия малых количеств так называемых поверх-ностно-активных веществ (ПАВ) на границе раздела фаз. При обтекании капель и пузырьков концентрация ПАВ вдоль их границы может быть переменной из-за их конвективной диффузии. В результате вдоль границы образуется градиент поверхностного ватяжения, что приводит к появлению касательных напряжений (см. (2.1.22)) и приближает свойства поверхности капель и пузырьков к твердой поверхности. Поэтому в не очень очищенных [c.255]

Как указывалось выше, на интенсивность процессов переноса в системах газ—жидкость могут оказывать влияние внешние силовые поля. Ограничимся качественной характеристикой механизма воздействия электродшгнитного поля на процессы тепло-и массопереноса в га.чожпдкостных системах. Оно связано с введением в среду повой дополнительной энергии, в результате чего на систему кроме сил гравитации и инерции начинают действовать пондеромоторные силы. При испарении жидкости в постоянном и переменном электрических полях слои жидкости приходят в волнообразное движение, которое приводит к турбулизации жидкости, в результате чего скорость испарения увеличивается. При этом коэффициенты конвективного теплообмена в зависимости от напряженности поля увеличиваются в несколько раз. [c.9]

Описанный выше прием был использован для определения характеристик замороженного многокомпонентного пограничного слоя (напряжения, трения, плотности теплового и диффузионного потоков, концентрации компонентов) на границе раздела сред при наличии сильного вдува или отсоса в работах Э. А. Гершбейна. Показано, что в нулевом приближении эти характеристики с достаточной степенью точности могут быть получены из простых алгебраических уравнений. Установлено, что конвективный тепловой поток на поверхности твердого тела экспоненциально убывает с ростом массовой скорости уноса. В ряде случаев вычисленные эффективные коэффициенты диффузии изменяются с ростом массовой скорости уноса от оо до — оо. Этот факт свидетельствует о том, что эффективные коэффициенты диффузии являются вспомогательными коэффициентами, которые, аналогично коэффициенту теплоотдачи, в ряде случаев не имеют никакого физического смысла. [c.431]

Калориметр выполнен с двойными стенками, между которыми циркулирует охлаждающая вода. Значительный расход воды обеспечивает постоянство температуры внутренней поверхности калориметра, которая является тепловоспринимающей. Внутренний диаметр калориметра значительно больше диаметра проволоки. Поверхность проволоки не только излучает энергию, но и участвует в процессах конвективной теплоотдачи и теплопроводности. Однако после вакуумирования при остаточном давлении воздуха внутри калориметра порядка 10 мм рт. ст. передача теплоты путем конвекции и теплопроводности становится пренебрежимо малой, и проволока передает теплоту станкам калориметра только излучением. Тепловой поток определяется по падению напряжения на измерительном участке и силе тока в нем. Падение напряжения измеряется цифровым вольтметром Ф219 через делитель напряжения. Силу электрического тока, проходящего через проволоку, определяют с помощью образцового сопротивления (У н = 0,05 Ом), включенного в схему. Сила тока изменяется в пределах 1—3 А. Падение напряжения на образцовом сопротивлении измеряется с помощью того же цифрового вольтметра. На измерительном участке температура проволоки практически постоянна по длине. Эта температура определяется П0 зависимости электрического сопротивления проволоки от температуры. Такой измерительный преобразователь температуры носит название термометра сопротивления (см. п. 3.1.2). Зависимость электрического сопротивления исследуемого тела от температуры определяется предварительными опытами. [c.189]

Критерий Пекле Ре = wxia, где а — коэффициент температуропроводности, выражает отношения условий молекулярного и конвективного переносов тепла в потоке. Конвективный перенос тепла, как известно, связан с движением газа (жидкости) и способствует эрозионным процессам, молекулярный практически не влияет на эрозию. Это является причиной того, что нагрев образцов в печах электрического сопротивления или высокочастотных печах не может промоделировать явлений в поверхностных слоях материалов, находящихся в зонах концентрации напряжений. [c.137]

Повреждения транскристаллитного характера были сосредоточены на участках паропровода.— на трубах 102 X 17 мм. Они распространялись от подреза под подкладным кольцом, находившимся в сильном напряженном состоянии, в местах приварки труб паропровода малого диаметра к тройнику большого сечения и в зоне термического влияния сварных швов. Зоны эти характеризовались остаточными напряжениями, не снятыми термической обработкой. Разрушения появились по прошествии примерно 6000 час эксплуатации. После ремонта паропровода, при гидропробе, в сварных стыках змеевиков входного коллектора конвективного перегревателя было обнаружено девять свищей. Спустя несколько месяцев появилось еще десять свищей, но в сварных стыках змеевиков выходного коллектора радиационного перегревателя. Указанные разрушения обусловлены также и опытами по солеотложениям, но развитие трещин в данном случае было более медленным. [c.341]

На Черепетской ГРЭС (номинальные рабочие параметры пара перед турбиной — давление 170 ат, температура 550° С) с котлами ТП-240 барабанного типа коррозионные повреждения под напряжением также наблюдались в конвективной части пароперегревателей котлов № 1 и № 2 в первый период эксплуатации. Конвективные пароперегреватели были изготовлены из стали 1 Х14Н14В2М(ЭИ257) в виде труб размером 32 X 5,5 мм. Изгибы труб радиусом 55 мм и 105 мм после холодной деформации термообработке не подвергались. На котле № 1 за период 1863 час эксплуатации было зарегистрировано четыре случая разрушений, на котле № 2 за 767 час — 59 случаев. Разрушения происходили исключительно в нижних изгибах малого радиуса (г = 55 мм). Трещины появлялись главным образом на внутренней поверхности труб. Металлографическое исследование показало, что трещины сначала имели межкристаллитный характер, а затем они развивались как по границам, так и по телу зерен. В этот период изгибы труб, как указано выше, не были аусте-низированы кроме того, при термической обработке они не могли свободно перемещаться. Было произведено 50 пусков котла № 1 за период 1863 час испытаний и 22 пуска котла №2 за период 757 час, что способствовало появлению повышенных механических напряжений в металле и упариванию воды в изгибах (недренируемого перегревателя). Перед первым пуском котлы № 1 м № 2 длительно промывали щелочью, а пар из барабана со значительной концентрацией щелочей конденсировался в вертикальных петлях перегревателя. После проведения аустенизации изгибов труб радиусом 55 Л1м с нагревом по методу электросопротивления разрущений такого характера уже не наблюдалось. В процессе эксплуатации не было также случаев повреждения сварных соединений труб пароперегревателей, изготовленных контактным способом. При исследовании двух контрольных стыков паропровода, не прошедших стабилизации, в одном из них, проработавшем 3500 час, была обнаружена трещина глубиной 5,1 мм у корня шва — на расстоянии примерно 5 мм от наплавленного металла. Авторы работы считают, что причина возникновения этой трещины — повышение концентрации солей и их агрессивность при упаривании конденсата между трубой и подкладным кольцом в периоды останова и пуска котла. Разрушения межкристаллит-ного характера отмечены в нескольких случаях, в том числе и в дренажных трубках и в сварных соединениях труб (размеры 219 X X 27 мм) в месте контакта поверхности трубы с подкладным кольцом. В трубе размером 133 X 18 мм, находившейся в течение года в кон- [c.342]

Па ГРЭС с котлами ТП-240 барабанного типа с номинальными рабочими параметрами пара перед турбиной 166,6-10 Па (170 кгс/см ), 550 °С коррозионные повреждения под напряжением также имели место в первый период эксплуатации. Повреждения наблюдались в конвективной части пароперегревателей котлов № 1 и 2. Конвективные пароперегреватели из труб 32x5,5 мм были изготовлены из стали 1Х14Н14В2М (ЭИ257). Гибы труб (радиусом 55 и 105 мм) после холодной деформации не подвергались термической обработке. [c.188]

Расчетная температура стенки, по которой выбирают допускаемое напряжение, принимается для необогревае-мого барабана равной температуре насыщенного пара при расчетном давлении в барабане. Если же барабан (или камера) обогревается газами в конвективном газоходе или подвержен излучению факела, то температура его стенки принимается выше температуры насыщенного пара с учетом характера теплового воздействия. Возможные тепловые разверки по ширине газохода также принимаются во внимание при определении рабочей температуры степки камер [Л. 50]. Например, для необогре-ваемых камер экономайзеров прямоточных котлов и камер пароперегревателей котлов всех типов ст = ср + -hA Aifpaa, где Д ра,ч — расчетная температурная разверка по виткам, а л — коэффициент. Величина Д раз принимается по тепловому расчету котла [Л. 133] или по результатам тепловых испытаний аналогичной конструк-392 [c.392]

Циркуляция высокотемпературного теплоносителя в системе может быть естественной и принудительной. В первом случае необходима определенная высота относительного расположения технологического аппарата над генератором тепла, чтобы циркуляция могла происходить за счет напора, равного произведению этой высоты на разницу плотностей охлажденного в аппарате и нагретого в генераторе тепла вещества. Тепловое напряжение в генераторе тепла, которое может быть достигнуто при естественной циркуляции, в среднем не больше 6— 9 квт1м . Если же циркуляция принудительная, то тепловое напряжение может достигать в радиационной част4< генератора 50—75 квт м и 4—7 квт м в слабее нагруженной конвективной поверхности нагрева. [c.307]

Интерес, проявляемый в настоящее время к вопросам нестационарного конвективного теплообмена в каналах, обусловлен также большой ролью, которую играют нестационарные тепловые процессы в современных энергетических установках, теплообменных аппаратах и технологической аппаратуре, а также повышенными требованиями к точности расчета этих устройств, работающих с высокой энергонапряженностью. Нестационарные тепловые процессы в этих устройствах характеризуются высокими скоростями изменения параметров и являются в ряде случаев определяющими. Расчеты нестационарных тепловых процессов в энергетических установках, теплообменных аппаратах, технологической аппаратуре и магистралях должны опираться на результаты фундаментальных исследований нестационарных процессов конвективного теплообмена. Эти исследования необходимы для создания надежных методов расчета температурных полей и термических напряжений, расчетов процессов разогрева и охлаждения трубопроводов, магистралей, элементов двигательных и энергетических установок и оптимизации этих процессов, для расчета переходных режимов работы различных теплообменных аппаратов, для разработки систем автоматического регулирования. [c.4]

От редактора. Процесс конденсации паров минералов на конвективных поверхностях нагрева котла в результате сублимации является, по- види.м ому, следств1ием интеноификации горения и достигает известного в топочной технике максимума при пульсирующем сжигании топлив, когда удельные объемные тепловые напряжения топочной камеры достигают 50 10 ккал м ч. [c.53]

Характер конвективных токов связан со структурой течения, которое может быть либо ламинарным, либо турбулентным. По латыни lamina — слой, листовое изделие. Течение называется ламинарным, т. е. слоистым, если его можно уподобить скольжению одного слоя жидкости относительно другого без их перемешивания. Поскольку при ламинарном течении направление вектора скорости остается в каждой точке устойчивым, конвекция по нормали к этому направлению никогда не возникает и соответствующий перенос того или иного субстрата должен быть исключительно микрофизической природы, т. е. иметь в своей основе тепловое движение молекул, атомов, электронов (излучение здесь не рассматривается). В частности, напряжение трения т, действующее на данный слой со стороны смежных, определяется законом Ньютона через коэффициент вязкости (молекулярной) р. [c.75]

Очевидно, что измеряемые в электротермических пеевдоожиженных слоях температуры весьма сильно (может быть даже на порядок) отличаются от кратковременных локальных температур слоя. При увеличении напряжения между электродами, а следовательно, и плотности тока в слое на каждый контакт приходится большее тепловыделение и он может быть нагрет до очень высокой температуры (до 2 000 0 и выше), так как тепловыделение концентрируется в очень маленьком объеме. При прекращении взаимного касания частиц в этих условиях могут возникать интенсивные искровые разряды, переходящие местами под действием фотоионизации в микродуговые разряды в ионизированных псев-доожижающем газе и парах испаряющегося углерода. Пробой и появление микродуговых разрядов — явления, развивающиеся во много раз быстрее, чем релаксация местного перегрева в псевдоожиженном слое, где радиационный обмен ослаблен экранирующими частицами, конвективное перемешивание газа в агрегатах мелких частиц практически отсутствует, расход газа, фильтрующегося сквозь агрегаты неоднородного слоя, мал и соответствует примерно минимальному псевдоожижению, а перенос тепла молекулярной теплопроводностью и движущимися частицами также протекает не со столь огромной скоростью. [c.174]

Дальнейшее совершенствование котлов типа ТВГ пойдет по пути создания транспортабельных полностью автоматизированных котлов с облегченной натрубной обмуровкой. Для этого необходимо более тесное экранирование топочной камеры. Повышение тепловых напряжений топочного объема и скоростей в конвективном газоходе даст возможность уменьшить габариты и вес котла, не снижая надежности его работы. Чтобы увеличить тепловосприятие топочных поверхностей нагрева введением промежуточных излучателей, следует, по-видимому, разработать конструкции промежуточных излучателей, которые не уменьшали бы значительно толш,ину излучающего слоя. [c.131]

Топочные камеры работают с весьма умеренными тепловыми напряжениями и температурами газов на выходе. В котлах более поздних типов снижению температур газов на входе в конвективные поверхности нагрева способствует размещение в верхней части топки ширмовых пароперегревателей. [c.33]

Имеющиеся данные показывают, что в котлах среднего давления при не очень высоком качестве питательной воды содержащиеся а ней примеси действительно в юснов ном отлагались а относительно узком участке изменения теплосодержания рабочей среды. Это и было основаиием для выноса этого участка пароводяного тракта в конвективный газоход — в место с невысокими тепловыми напряжениями. [c.68]

Для обеспечения достаточного охлаждения газов до соприкосновения их с тесными конвективными поверхностями топки в крупных котельных агрегатах обычно проектируются с невысокими тепловыми напряжениями объема (130—150 10 ккал1м -ч) широко применяются ширмовые поверхности на выходе из топки. Более редко проектируются топки с двухсветны-мн экранами. Так выполнены, например, топки котлов ЗиО типа ПК-33 (640 т/ч, 140 ата, 570/570°С). Однако еще более мощные котла (950 т/ч) ТКЗ и ЗиО выполнили без двухсветных экранов, но с двухкорпусной тонкой 1ИЛИ в виде самостоятельных двух котлов по 475 г/ч. При этих условиях, даже при весьма высокой температуре газов на выходе из топки (1 250°С), тепловое напряжение ее объема составляет 140 000 ккал1м -ч. Высота агрегата равна 40 м. [c.93]

Усилиями эксплуатащишного персонала, работников заводов, наладочных и исследовательских организаций были разработаны и освоены эксплуатационные и конструктивные мероприятия, обеспечивающие бесшлаковочную работу котельных агрегатов. В частности, котлостроительные заводы начали применять сниженные тепловые напряжения объема топок и разреженные пучки труб первых конвективных поверхностей нагрева в газоходах котла. [c.29]

Энциклопедия по машиностроению XXL

Оборудование, материаловедение, механика и ...